JPS5916282A - ナトリウム−硫黄電池の製造法 - Google Patents
ナトリウム−硫黄電池の製造法Info
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- JPS5916282A JPS5916282A JP57126477A JP12647782A JPS5916282A JP S5916282 A JPS5916282 A JP S5916282A JP 57126477 A JP57126477 A JP 57126477A JP 12647782 A JP12647782 A JP 12647782A JP S5916282 A JPS5916282 A JP S5916282A
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Classifications
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M10/00—Secondary cells; Manufacture thereof
- H01M10/36—Accumulators not provided for in groups H01M10/05-H01M10/34
- H01M10/39—Accumulators not provided for in groups H01M10/05-H01M10/34 working at high temperature
- H01M10/3909—Sodium-sulfur cells
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- H01M50/00—Constructional details or processes of manufacture of the non-active parts of electrochemical cells other than fuel cells, e.g. hybrid cells
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱圧接合法におけるナトリウム−硫黄電池の製
造法に関するものである。
造法に関するものである。
−J−)リウムー硫黄電池は陰極活物質にす) IJウ
ム、@極活物質に硫黄、多硫化す) IJウムを用い、
それらをナトリウムイオン伝導性固体電解質管により分
離して約300〜650°Cの高温で作動させる高温型
二次電池である。両活物質が溶融状態であるため、電池
は完全密閉型である必要がある。また固体電解質管の内
外に配置された活物質を完全に分離すると共に陰極・陽
極を電気的に絶縁するため、固体電解質管の上部別放端
にガラス半田でα−アルミナリングを接合し、該α−ア
ルミナリングに陰極及び陽極の金属部材を分離して接合
していた。その際の接合は熱圧接合法、すなわち加熱し
た状態で圧力を印加することによりα−アルミナと金属
を結合し接合するものである。その接合条件は真空中又
は不活性ガス雰囲気下で、α−アルミナと金属の間にア
ルミニウムOリングを介して約630°C以上に加熱し
、約200 kQ/cJ 〜約500kq/cJの圧力
を加え約20分以上保持すると強固な結合が得られると
のことが公知となっている。しかしながら上記のような
条件では、第1に真空中又は不活性ガス中であるため極
めて作業性が悪く生産性に乏しい欠点がある。第2に小
さな形状1例えば直径j□+mφ程度の柱状金属を接合
する場合でも一部分しが強固な結合が得られず、大きな
形状1例えば直径50MMφ程度のリング状α−アルミ
ナに同直径のリング状の金属を接合する場合、全く結合
されず容易に剥離する問題があった。第6に0リング状
のアルミニウムを加圧し変形させる場合、均一な変形が
得られず接合箇所にむらがあるという欠点があった。
ム、@極活物質に硫黄、多硫化す) IJウムを用い、
それらをナトリウムイオン伝導性固体電解質管により分
離して約300〜650°Cの高温で作動させる高温型
二次電池である。両活物質が溶融状態であるため、電池
は完全密閉型である必要がある。また固体電解質管の内
外に配置された活物質を完全に分離すると共に陰極・陽
極を電気的に絶縁するため、固体電解質管の上部別放端
にガラス半田でα−アルミナリングを接合し、該α−ア
ルミナリングに陰極及び陽極の金属部材を分離して接合
していた。その際の接合は熱圧接合法、すなわち加熱し
た状態で圧力を印加することによりα−アルミナと金属
を結合し接合するものである。その接合条件は真空中又
は不活性ガス雰囲気下で、α−アルミナと金属の間にア
ルミニウムOリングを介して約630°C以上に加熱し
、約200 kQ/cJ 〜約500kq/cJの圧力
を加え約20分以上保持すると強固な結合が得られると
のことが公知となっている。しかしながら上記のような
条件では、第1に真空中又は不活性ガス中であるため極
めて作業性が悪く生産性に乏しい欠点がある。第2に小
さな形状1例えば直径j□+mφ程度の柱状金属を接合
する場合でも一部分しが強固な結合が得られず、大きな
形状1例えば直径50MMφ程度のリング状α−アルミ
ナに同直径のリング状の金属を接合する場合、全く結合
されず容易に剥離する問題があった。第6に0リング状
のアルミニウムを加圧し変形させる場合、均一な変形が
得られず接合箇所にむらがあるという欠点があった。
本発明は従来の欠点を解決すると共に、実用に促した熱
圧接合の諸条件を決定するものである。まず2本発明で
は生産性を高めると共に熱圧接合装置を簡易化するため
、空気中で大型α−アルミナリングへの熱圧接合が強固
で均一となる条件を決定することを前提とした。空気中
で熱圧接合する場合、金属酸化を防止するには金属部材
とα−アルミナリングの間に配するアルミニウム形状を
板状リングとし、その内径を熱圧接合部の金属リング内
径より小さいが又は同一とし、外径は大きいか又は同一
とし金属部材の接合面に密接させることにより達成され
た。
圧接合の諸条件を決定するものである。まず2本発明で
は生産性を高めると共に熱圧接合装置を簡易化するため
、空気中で大型α−アルミナリングへの熱圧接合が強固
で均一となる条件を決定することを前提とした。空気中
で熱圧接合する場合、金属酸化を防止するには金属部材
とα−アルミナリングの間に配するアルミニウム形状を
板状リングとし、その内径を熱圧接合部の金属リング内
径より小さいが又は同一とし、外径は大きいか又は同一
とし金属部材の接合面に密接させることにより達成され
た。
また密接さする手段として、α−アルミナリングの厚さ
くa朋)、 アルミニウム板状リングの厚さくbs+
s+)、金属部材の厚さくC−#I)とすると、 熱圧
接治具の圧接部の上下中を(a+2b+2c)amとす
るか、又は熱圧接治具に約150 kQlcr&以下の
荷重を印加すると空気中であっても少なくとも接合面の
酸化は防止できることが確認された。
くa朋)、 アルミニウム板状リングの厚さくbs+
s+)、金属部材の厚さくC−#I)とすると、 熱圧
接治具の圧接部の上下中を(a+2b+2c)amとす
るか、又は熱圧接治具に約150 kQlcr&以下の
荷重を印加すると空気中であっても少なくとも接合面の
酸化は防止できることが確認された。
150 kf/c1以上の圧力では、熱圧接合される前
に圧縮変形され、所望の接合強度が得られないことが判
明した。実用に即した熱圧接合条件を決定するためにα
−アルミナリングは外径50闘φ、内径67削φ、厚み
8朋、金属部材は外径55朋φ、内径69.5朋φ、肉
厚0.5闘、アルミニウム板状リングは外径55酎φ、
内径69朋φ。
に圧縮変形され、所望の接合強度が得られないことが判
明した。実用に即した熱圧接合条件を決定するためにα
−アルミナリングは外径50闘φ、内径67削φ、厚み
8朋、金属部材は外径55朋φ、内径69.5朋φ、肉
厚0.5闘、アルミニウム板状リングは外径55酎φ、
内径69朋φ。
肉厚106μ、純度99.99%以上を用いて試験した
結果1表−1に示す如く、大型α−アルミナリングに均
一かつ強固で気密性に優れた熱圧接合性をもたせる条件
としては、温度は約600〜約625°C1圧力は約1
200kg/crI〜約16ookLj/cnt、時間
は約3分以上で約12分以下であることが判明した。こ
れ以外の条件では、アルミニウム、金属及びα−アルミ
ナとの結合性が不完全テアッたり、又はアルミニウムが
金属側に拡赦しすぎた結果、アルミニウム層がなくなり
α−アルミナと接合しナイ。
結果1表−1に示す如く、大型α−アルミナリングに均
一かつ強固で気密性に優れた熱圧接合性をもたせる条件
としては、温度は約600〜約625°C1圧力は約1
200kg/crI〜約16ookLj/cnt、時間
は約3分以上で約12分以下であることが判明した。こ
れ以外の条件では、アルミニウム、金属及びα−アルミ
ナとの結合性が不完全テアッたり、又はアルミニウムが
金属側に拡赦しすぎた結果、アルミニウム層がなくなり
α−アルミナと接合しナイ。
表 −1
さらに熱圧接合性、すなわち均一な接合状態。
気密性及び結合力などをより一層確かなものとするため
本発明の熱圧接合条件を以下に補足説明スる。α−アル
ミナリングに接合する金属部材の厚みが薄いと、接合時
アルミニウムと相互拡散した結果、未拡散層厚が小さく
なり機械的強度が乏しくなる。一方、厚いと接合後冷却
する際、熱ひずみが残った状態となり、わずかな機械的
衝撃又は局所的な熱衝撃などによりα−アル′ミナリン
グがリング状に破壊されることが実験により判明した。
本発明の熱圧接合条件を以下に補足説明スる。α−アル
ミナリングに接合する金属部材の厚みが薄いと、接合時
アルミニウムと相互拡散した結果、未拡散層厚が小さく
なり機械的強度が乏しくなる。一方、厚いと接合後冷却
する際、熱ひずみが残った状態となり、わずかな機械的
衝撃又は局所的な熱衝撃などによりα−アル′ミナリン
グがリング状に破壊されることが実験により判明した。
その結果、最適な金属部材の厚みは約0.2闘〜約0.
6醋であることが確認された。また、熱圧接合時の金属
部材の酸化防止について、熱圧接合治具内に配置し一時
的に数kq/cM (金属部材等の変形を修正するため
の加重)の圧力を印加した後、 Okg/crrlで接
合治具の上下中を固定した状態で、所定の温度まで加熱
すると、治具及び接合部材の熱膨張により外部より圧力
を印加しなくても金属部材などに圧力が加わり、密接状
態が保持され酸化が防止された。なお、約600°Cに
おける熱膨張より発生した圧力は約200 k;tlc
rl以下であることが望ましい。200 k’1lcr
!以上では前述したと同様。
6醋であることが確認された。また、熱圧接合時の金属
部材の酸化防止について、熱圧接合治具内に配置し一時
的に数kq/cM (金属部材等の変形を修正するため
の加重)の圧力を印加した後、 Okg/crrlで接
合治具の上下中を固定した状態で、所定の温度まで加熱
すると、治具及び接合部材の熱膨張により外部より圧力
を印加しなくても金属部材などに圧力が加わり、密接状
態が保持され酸化が防止された。なお、約600°Cに
おける熱膨張より発生した圧力は約200 k;tlc
rl以下であることが望ましい。200 k’1lcr
!以上では前述したと同様。
所定の圧力を印加するま工にアルミニウム板状リングが
圧縮変形する以外に金属との相互拡散が進行し、所定の
アルミニウム厚が得られなく接合強度及び気密性に問題
が発生する。さらに。
圧縮変形する以外に金属との相互拡散が進行し、所定の
アルミニウム厚が得られなく接合強度及び気密性に問題
が発生する。さらに。
α−アルミナ及び金属部材の両方に拡散結合するアルミ
ニウム板状リングについて、その[及び厚み等につき熱
圧接合性、気密性、耐久性等につき試験した結果、純度
は97.5%以上。
ニウム板状リングについて、その[及び厚み等につき熱
圧接合性、気密性、耐久性等につき試験した結果、純度
は97.5%以上。
好ましくは99.99%以上で、それ以下の純度では結
合力が低下すると共に気密不良箇所が発生し、また酸化
性及び硫化性雰囲気に長時間露呈されると強度劣化をお
こすことが判った。また厚みについて、接合前には約1
00〜150μであることが好ましく、100μ以下で
は熱圧接合時の加圧により変形し、結合した後中間層と
して残るべきアルミニウム層が極めて薄くなることから
、結合力が低下すると共に気密不良が発生する。接合後
においては厚みが約60〜80μであることが好ましい
。また接合前の厚みが150μ以上においては、熱圧接
合時の加圧により変形し続は接合部のアルミニウムと非
接合部のアルミニウムの界面にすべりによるきれつが発
生し9局部的にアルミニウムの欠乏する領域が発生し、
結合力及び気密性に問題がおこる。
合力が低下すると共に気密不良箇所が発生し、また酸化
性及び硫化性雰囲気に長時間露呈されると強度劣化をお
こすことが判った。また厚みについて、接合前には約1
00〜150μであることが好ましく、100μ以下で
は熱圧接合時の加圧により変形し、結合した後中間層と
して残るべきアルミニウム層が極めて薄くなることから
、結合力が低下すると共に気密不良が発生する。接合後
においては厚みが約60〜80μであることが好ましい
。また接合前の厚みが150μ以上においては、熱圧接
合時の加圧により変形し続は接合部のアルミニウムと非
接合部のアルミニウムの界面にすべりによるきれつが発
生し9局部的にアルミニウムの欠乏する領域が発生し、
結合力及び気密性に問題がおこる。
以上、説明した本発明の熱圧接条件が備わった状態で最
も完全な接合性を与えるものである。
も完全な接合性を与えるものである。
以下に1本発明の熱圧接条件をもって作成したナトリウ
ム−硫黄電池の一例を示す。第1図に電池の縦断面図を
第2図に熱圧接合状態を。
ム−硫黄電池の一例を示す。第1図に電池の縦断面図を
第2図に熱圧接合状態を。
第6図に接合後の状態を示す。1はす) IJウムイオ
ン伝導性固体電解質管9例えばβ”−アルミナである。
ン伝導性固体電解質管9例えばβ”−アルミナである。
2は固体電解質管1をガラス半田によす接合したα−ア
ルミナリングで外径が約50mmφ、内径が67朋φ(
最内径は61朋φ)である。6は陽極活物質としての硫
黄、多硫化ナトリウムである。4は陽極活物質を含浸し
たグラファイト、カーボン等の繊維等からなる陽極電導
材である。5は耐溶融硫黄性金属1例えば耐蝕層被覆し
たステンレスなどからなる陽極集電体を兼ねる電池容器
である。陽極電導材4は陽極活物質3が溶融した状態で
固体電解質管1及び電池容器5の両面に加圧状態で密接
している。
ルミナリングで外径が約50mmφ、内径が67朋φ(
最内径は61朋φ)である。6は陽極活物質としての硫
黄、多硫化ナトリウムである。4は陽極活物質を含浸し
たグラファイト、カーボン等の繊維等からなる陽極電導
材である。5は耐溶融硫黄性金属1例えば耐蝕層被覆し
たステンレスなどからなる陽極集電体を兼ねる電池容器
である。陽極電導材4は陽極活物質3が溶融した状態で
固体電解質管1及び電池容器5の両面に加圧状態で密接
している。
6は耐硫黄性金属からなる陽極蓋で外径55朋φ。
内径40朋φ、肉厚0.4酊のFe−25Or −4A
l材である。7は耐溶融ナトリウム性の陰極蓋で。
l材である。7は耐溶融ナトリウム性の陰極蓋で。
外径50朋φ、内径6朋φ、肉厚0.6朋の5US31
6L材である。8は外径6朋φ、肉厚0.6朋の5US
304を被覆した内径4朋φの鋼管からなる陰極活物質
充填及び排気を兼ねる陰極集電端子で。
6L材である。8は外径6朋φ、肉厚0.6朋の5US
304を被覆した内径4朋φの鋼管からなる陰極活物質
充填及び排気を兼ねる陰極集電端子で。
陰極蓋7に溶接されている。9は耐溶融す) IJウム
性の金属繊維で例えばFe又は5US316Lの繊維径
8μ〜20μから成っている。10は陰極活物質として
のナトリウムで、金属繊維9に含浸されており、放電時
には金属繊維9内より放出され固体電解質管1を通って
陽極室に移動する。一方充電時には陽極室より固体電解
質管1を通って陰極室にもどり、金属繊維9内に含浸保
持される。11は純度99.99%で厚み約103μの
アルミニウム箔からなる外径51朋φ、内径60闘φの
アルミニウム板状リングである。12はアルミニウム板
状リング(陰極側)と同相質テ外径55 myφ、内径
69朋φアルミニウム板状リング(陽極側)である。第
2図は第1図の如き電池構成を得るためのα−アルミナ
リング2への陰極蓋7及び陽極蓋6を熱圧接合するため
の方法で、16は熱圧接合治具の上部加圧部で5US6
04からなっている。14は熱圧接合治具の下部加圧部
で同じ< 5US304がらなっている。
性の金属繊維で例えばFe又は5US316Lの繊維径
8μ〜20μから成っている。10は陰極活物質として
のナトリウムで、金属繊維9に含浸されており、放電時
には金属繊維9内より放出され固体電解質管1を通って
陽極室に移動する。一方充電時には陽極室より固体電解
質管1を通って陰極室にもどり、金属繊維9内に含浸保
持される。11は純度99.99%で厚み約103μの
アルミニウム箔からなる外径51朋φ、内径60闘φの
アルミニウム板状リングである。12はアルミニウム板
状リング(陰極側)と同相質テ外径55 myφ、内径
69朋φアルミニウム板状リング(陽極側)である。第
2図は第1図の如き電池構成を得るためのα−アルミナ
リング2への陰極蓋7及び陽極蓋6を熱圧接合するため
の方法で、16は熱圧接合治具の上部加圧部で5US6
04からなっている。14は熱圧接合治具の下部加圧部
で同じ< 5US304がらなっている。
前述した各構成体を第2図の如く配置し、熱圧接合治具
加圧部13.14をそれぞれ陰極蓋7及び陽極蓋6の接
合面に密接させる。密接させた状態で昇温速度約10°
C/分で、約610’Cまで昇温すると、保温持点で接
合部に約150 kQ/cnlの圧力が治具13.14
等の熱膨張により印加され。
加圧部13.14をそれぞれ陰極蓋7及び陽極蓋6の接
合面に密接させる。密接させた状態で昇温速度約10°
C/分で、約610’Cまで昇温すると、保温持点で接
合部に約150 kQ/cnlの圧力が治具13.14
等の熱膨張により印加され。
陰極蓋7及び陽極蓋乙の接合面の酸化が防止された。次
に保温状態で治具13.14に油圧プレス等の手段によ
り外部から約1400 kg/crlの圧力を印加し、
約6分間保持した後、降温を開始し、約550°Cにな
った時点で加圧を解除した。
に保温状態で治具13.14に油圧プレス等の手段によ
り外部から約1400 kg/crlの圧力を印加し、
約6分間保持した後、降温を開始し、約550°Cにな
った時点で加圧を解除した。
このようにして得られた熱圧接合状態が第6図に示すも
ので、陰極蓋7及び陽極蓋6の接合、面に示す斜線部は
、アルミニウムとの相互拡散層で金属部材との接合性を
保持させる働きをもつ。
ので、陰極蓋7及び陽極蓋6の接合、面に示す斜線部は
、アルミニウムとの相互拡散層で金属部材との接合性を
保持させる働きをもつ。
なおこの相互拡散層厚が金属母材厚に比べ相当厚を有す
ると9機械的強度が劣化し剥離される。
ると9機械的強度が劣化し剥離される。
一方α−アルミニウムリング2の接合面にもアルミニウ
ムとの酸素結合層と考えられる結合層が介在し、アルミ
ニウム層との接合が行なわれている。さらにアルミニウ
ム板状リング11,12 。
ムとの酸素結合層と考えられる結合層が介在し、アルミ
ニウム層との接合が行なわれている。さらにアルミニウ
ム板状リング11,12 。
はそれぞれ約50μ厚に減少し、減少した量は金属及び
α−アルミナとの相互拡散に利用されたと共に周囲には
み出した。なおこの際、陽極側についてははみ出したア
ルミニウムが固体電解質管1の表面と接触させない、又
は接触した場合は除去する必要がある。すなわち接触す
ると固体電解質管のその部分に電位が与えられ9局部的
な電圧印加のため固体電解質管1が破壊される危険性が
ある理由による。よって陽極蓋6も同様固体電解質管1
に接触させない必要がある0 以上の如くして得られた熱圧接合シールはヘリウムリー
クタイトで極めて信頼性の高いものである。
α−アルミナとの相互拡散に利用されたと共に周囲には
み出した。なおこの際、陽極側についてははみ出したア
ルミニウムが固体電解質管1の表面と接触させない、又
は接触した場合は除去する必要がある。すなわち接触す
ると固体電解質管のその部分に電位が与えられ9局部的
な電圧印加のため固体電解質管1が破壊される危険性が
ある理由による。よって陽極蓋6も同様固体電解質管1
に接触させない必要がある0 以上の如くして得られた熱圧接合シールはヘリウムリー
クタイトで極めて信頼性の高いものである。
なお9本発明においては熱圧接合する陰極蓋及び陽極蓋
の材質1例えばFe 、 A#被覆Feなどでもよく、
またα−アルミナリング形状、金属蓋形状、接合時間及
び電池形状等については特に限定するものではない。
の材質1例えばFe 、 A#被覆Feなどでもよく、
またα−アルミナリング形状、金属蓋形状、接合時間及
び電池形状等については特に限定するものではない。
第1図は本発明一実施例にょるす) IJウムー硫黄電
池の縦断面図で、第2図は熱圧接合前の状態で、第6図
は熱圧接合後の状態を示す要部側面図である。 1・・・固体電解質管、 2・・・α−アルミナリン
グ。 6.7・・・金属部材(陽極蓋、陰極蓋)。 11.12・・・アルミニウム板状リング。 13.14・・・加圧部。 出願人 湯浅電池株式会社
池の縦断面図で、第2図は熱圧接合前の状態で、第6図
は熱圧接合後の状態を示す要部側面図である。 1・・・固体電解質管、 2・・・α−アルミナリン
グ。 6.7・・・金属部材(陽極蓋、陰極蓋)。 11.12・・・アルミニウム板状リング。 13.14・・・加圧部。 出願人 湯浅電池株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)す) IJウムイオン伝導性固体電解質管をガラス
半田接合したα−アルミナリングに熱圧接合法により電
池構成金属部材を接合するナトリウム−硫黄電池の製造
法において、該α−アルミナリングの上下面に熱圧接合
する金属部材の厚みを約0.2闘〜0.6闘の範囲とし
且つ該α−アルミナリングと該金属部材との間にアルミ
ニウム板状リングを配するとともに温度約600〜62
5°C9圧力約1200〜1600 kLj/cJの条
件下で空気中において熱圧接合することを特徴とするナ
トリウム−硫黄電池の製造法。 2)前記アルミニウム板状リングの純度は97.5%以
以上自動1−←拳斜會除壽揃でありかつ厚みが熱圧接合
前には約100〜150μで接合後には約30〜80μ
である特許請求の範囲第1項記載のナトリウム−硫黄電
池の製造法。 6)前記アルミニウム板状リングの内径Gま熱圧接合部
の内径より小さいか又は同一であり且つ外径は熱圧接合
部の外径より大きいか又は同一である特許請求の範囲第
1項又は第2項記載のす) IJウムー硫黄電池の製造
法。 4)ナトリウムイオン伝導性固体電解質管をガラス半田
接合したα−アルミナリングに熱圧接合法により電池構
成金属部材を接合するナトリウム−硫黄電池の製造法に
おいて、該α−アルミナリングの上下面に熱圧接合する
金属部材の厚みを約0.2mm〜0.6mmの範囲とし
且つ該α−アルミナリングと該金属部材との間にアルミ
ニウム板状リングを配し、熱圧接合治具内に接合部品を
配置した状態では約150kg/cl以下とするととも
に、昇温段階で接合部品に約600°C保温となるまで
は約200kq/c++を以下の圧力とし、以後温度約
600〜625°C9圧力約1200〜1600 kV
crlの条件下で空気中において熱圧接合することを特
徴とするす) IJウムー硫黄電池の製造法。 5)前記アルミニウム板状リングの純度は97.5%以
上 でありかつ厚みが熱圧接合
前には約100〜150μで接合後には約60〜80μ
である特許請求の範囲第4項記載のす) IJウムー硫
黄電池の製造法。 6)前記アルミニウム板状リングの内径は熱圧接合部の
内径より小さいか又は同一であり且つ外径は熱圧接合部
の外径より大きいか又は同一である特許請求の範囲第4
項又は第5項記載のす) IJウムー硫黄電池の製造法
。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57126477A JPS5916282A (ja) | 1982-07-19 | 1982-07-19 | ナトリウム−硫黄電池の製造法 |
GB08319086A GB2126774B (en) | 1982-07-19 | 1983-07-14 | Method of manufacturing sodium-sulphur batteries |
DE19833325836 DE3325836A1 (de) | 1982-07-19 | 1983-07-18 | Verfahren zur herstellung einer natrium-schwefel-speicherbatterie mittels thermokompressionsverbinden |
US06/515,147 US4530151A (en) | 1982-07-19 | 1983-07-19 | Manufacture method of a sodium-sulfur storage battery |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57126477A JPS5916282A (ja) | 1982-07-19 | 1982-07-19 | ナトリウム−硫黄電池の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5916282A true JPS5916282A (ja) | 1984-01-27 |
Family
ID=14936182
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57126477A Pending JPS5916282A (ja) | 1982-07-19 | 1982-07-19 | ナトリウム−硫黄電池の製造法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4530151A (ja) |
JP (1) | JPS5916282A (ja) |
DE (1) | DE3325836A1 (ja) |
GB (1) | GB2126774B (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60119085A (ja) * | 1983-11-09 | 1985-06-26 | ブラウン・ボバリ・ウント・シー・アクチエンゲゼルシヤフト | 電気化学的蓄電セル |
JPS6116483A (ja) * | 1984-06-26 | 1986-01-24 | クロライド サイレント パワー リミテイツド | ナトリウム‐イオウ電池及びその製造方法 |
JPS62264551A (ja) * | 1986-04-22 | 1987-11-17 | リリワイト・ソシエテ・アノニム | 電気化学セル・ハウジング |
JPH01146464U (ja) * | 1988-03-31 | 1989-10-09 | ||
JPH02112147A (ja) * | 1988-10-19 | 1990-04-24 | Ngk Insulators Ltd | ナトリウム−硫黄電池における絶縁リングと陽極容器及び陰極容器との熱圧接合方法 |
JPH02174074A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-07-05 | Ngk Insulators Ltd | ナトリウム―硫黄電池における絶縁リングと電極金具の熱圧接合方法 |
JP2010003680A (ja) * | 2008-05-23 | 2010-01-07 | Ngk Insulators Ltd | 薄肉輪状部材、それを用いた部品の組立方法、円筒形又は円柱形の部品のフランジ面に薄肉輪状部材を取り付けた組み立て体並びに円筒形又は円柱形の部品のフランジ面に薄肉輪状部材を取り付けた組み立て体の製造方法及び製造装置 |
US9966578B2 (en) | 2008-08-19 | 2018-05-08 | General Electric Company | Seal ring and associated method |
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DE3412206A1 (de) * | 1984-04-02 | 1985-10-10 | Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim | Elektrochemische speicherzelle |
JPS61138473A (ja) * | 1984-12-07 | 1986-06-25 | Yuasa Battery Co Ltd | ナトリウム−硫黄電池とその製造法 |
DE3446779A1 (de) * | 1984-12-21 | 1986-07-03 | Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim | Elektrochemische speicherzelle |
DE3615239A1 (de) * | 1986-05-06 | 1987-11-12 | Bbc Brown Boveri & Cie | Elektrochemische speicherzelle |
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KR101409427B1 (ko) | 2013-07-31 | 2014-06-19 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 나트륨-유황 전지의 열압착 접합용 지그 |
CN106784449B (zh) * | 2016-12-14 | 2019-04-12 | 上海电气钠硫储能技术有限公司 | 一种用于钠硫电池生产的金属陶瓷封接工艺 |
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IT1003398B (it) * | 1973-03-19 | 1976-06-10 | British Railways Board | Elemento al sodio.zolfo avente com partimenti anodico e catodico sepa rati da un elettrolita solido con duttore di ioni di sodio |
FR2333358A1 (fr) * | 1975-11-28 | 1977-06-24 | Comp Generale Electricite | Generateur electrochimique du type soufre-sodium |
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GB2041812B (en) * | 1979-01-29 | 1982-10-20 | Gen Electric | Sealing sodium-sulphur cell casings |
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DE3114348A1 (de) * | 1981-04-09 | 1982-11-04 | Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim | "wiederaufladbare galvanische einzelzelle" |
-
1982
- 1982-07-19 JP JP57126477A patent/JPS5916282A/ja active Pending
-
1983
- 1983-07-14 GB GB08319086A patent/GB2126774B/en not_active Expired
- 1983-07-18 DE DE19833325836 patent/DE3325836A1/de active Granted
- 1983-07-19 US US06/515,147 patent/US4530151A/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
Publication number | Publication date |
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US4530151A (en) | 1985-07-23 |
DE3325836A1 (de) | 1984-01-26 |
GB2126774A (en) | 1984-03-28 |
GB2126774B (en) | 1986-06-25 |
GB8319086D0 (en) | 1983-08-17 |
DE3325836C2 (ja) | 1987-06-11 |
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