JPS59156559A - 連続鋳造における鋳込温度の設定方法 - Google Patents
連続鋳造における鋳込温度の設定方法Info
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- JPS59156559A JPS59156559A JP3138983A JP3138983A JPS59156559A JP S59156559 A JPS59156559 A JP S59156559A JP 3138983 A JP3138983 A JP 3138983A JP 3138983 A JP3138983 A JP 3138983A JP S59156559 A JPS59156559 A JP S59156559A
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- Japan
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- molten steel
- temperature
- temp
- ladle
- pouring
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould
- B22D11/225—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould for secondary cooling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造に係り、特に、プロセスコンピュータ
を用いた２次冷却制御の基礎となる鋳込温度の設定方法
に関する。
を用いた２次冷却制御の基礎となる鋳込温度の設定方法
に関する。
連続鋳造２次冷却におけるダイナミック制御は、鋳片品
質の高位安定化を目的とするもので、所定ノソフトウエ
アを内蔵したプロセスコンピュータのオンライン制御に
より鋳片温度の凝固過程を考慮した冷却を進めてゆくも
のである。このオンライン冷却制御における初期温度は
、鋳込温度としてプロセスコンピュータに入力される。
質の高位安定化を目的とするもので、所定ノソフトウエ
アを内蔵したプロセスコンピュータのオンライン制御に
より鋳片温度の凝固過程を考慮した冷却を進めてゆくも
のである。このオンライン冷却制御における初期温度は
、鋳込温度としてプロセスコンピュータに入力される。
−ところで、鋳込温度は、本来的にはモールド内メニス
カス部の溶鋼温度であるべきところ、この部分の温度計
測は不可能であるので、従来ではタンディツシュ内の溶
鋼温度の計測値を初期データとしていた。しかも、溶鋼
温度は鋳造中に温度低下をおこすため１チヤージで複数
回、逐時的に計測するのが通常であり、煩雑であるとと
もに経済コストの点で問題があった。
カス部の溶鋼温度であるべきところ、この部分の温度計
測は不可能であるので、従来ではタンディツシュ内の溶
鋼温度の計測値を初期データとしていた。しかも、溶鋼
温度は鋳造中に温度低下をおこすため１チヤージで複数
回、逐時的に計測するのが通常であり、煩雑であるとと
もに経済コストの点で問題があった。
そこで本発明は、プロセスコンピュータに設定する鋳込
温度をより正確に与えることかできるとともに、簡単か
つ経済的に設定できる、連続鋳造における鋳込温度の設
定方法を提供することを目的とする。
温度をより正確に与えることかできるとともに、簡単か
つ経済的に設定できる、連続鋳造における鋳込温度の設
定方法を提供することを目的とする。
本発明は第１図に説明的に示す５つの工程、■。
ｍ、ｍ、ｒｖ、ｖからなる。すなわち、第Ｉの工程は、
連続鋳造工程の前工程である溶鋼処理工程搬出時に親鍋
内の溶鋼温度を実測し、その実測温度と注入開始までの
経過時間より、新鍋注入開始時の親鍋内溶鋼温度を求め
る。次の第■工程は、注入開始からの経過時間と第工工
程で求めた注入開始時の親鍋内溶鋼温度の値より、新鍋
注入中の親鍋内溶鋼温度を逐次的に求める。第工工程は
、タンディツシュ（以下、「ＴＤ」と略記する）への鋳
込開始からの経過時間と、ＴＤの種類と、前記第■工程
で求めた注入中の親鍋内溶鋼温度より、ＴＤ内の溶鋼温
度を逐次的に求める。次の第■工程は修正工程で、１チ
ヤージに１回だけＴＤ内の溶鋼温度を実測し、その実測
値に基づいて第■工程で求めた注入中の親鍋内溶鋼温度
と、第工工程で求めたＴＤ内の溶鋼温度の値を修正する
。最終工程の第■工程では、第■工程で修正された溶鋼
温度値を含む第工工程のＴＤ内溶鋼温度の値と、ＴＤの
使用開始時からの経過時間とからモールド内メニスカス
部の溶鋼温度（鋳込温度）を逐次的に求める。こうして
求めた鋳込温度データを鋳片温度の初期値としてコンピ
ュータに設定する。以降は、この初期値が２次冷却制御
たとえばスプレー冷却水制御ないしピンチロール表面温
度制御等の基礎となる。
連続鋳造工程の前工程である溶鋼処理工程搬出時に親鍋
内の溶鋼温度を実測し、その実測温度と注入開始までの
経過時間より、新鍋注入開始時の親鍋内溶鋼温度を求め
る。次の第■工程は、注入開始からの経過時間と第工工
程で求めた注入開始時の親鍋内溶鋼温度の値より、新鍋
注入中の親鍋内溶鋼温度を逐次的に求める。第工工程は
、タンディツシュ（以下、「ＴＤ」と略記する）への鋳
込開始からの経過時間と、ＴＤの種類と、前記第■工程
で求めた注入中の親鍋内溶鋼温度より、ＴＤ内の溶鋼温
度を逐次的に求める。次の第■工程は修正工程で、１チ
ヤージに１回だけＴＤ内の溶鋼温度を実測し、その実測
値に基づいて第■工程で求めた注入中の親鍋内溶鋼温度
と、第工工程で求めたＴＤ内の溶鋼温度の値を修正する
。最終工程の第■工程では、第■工程で修正された溶鋼
温度値を含む第工工程のＴＤ内溶鋼温度の値と、ＴＤの
使用開始時からの経過時間とからモールド内メニスカス
部の溶鋼温度（鋳込温度）を逐次的に求める。こうして
求めた鋳込温度データを鋳片温度の初期値としてコンピ
ュータに設定する。以降は、この初期値が２次冷却制御
たとえばスプレー冷却水制御ないしピンチロール表面温
度制御等の基礎となる。
実測以外に温度を求める手法は、好ましくは、予め規定
されプログλ、−ムの形式で記述される数式に基づいて
、内蔵する計時手段の時間経過に従い各動作の検出手段
に接続されたオンラインのコンピュータが演算して求め
る。このコンピュータは、２次冷却制御を実行するプロ
セスコンピュータとすることができる。したがって、２
次冷却制御以前も自動化が可能となる。
されプログλ、−ムの形式で記述される数式に基づいて
、内蔵する計時手段の時間経過に従い各動作の検出手段
に接続されたオンラインのコンピュータが演算して求め
る。このコンピュータは、２次冷却制御を実行するプロ
セスコンピュータとすることができる。したがって、２
次冷却制御以前も自動化が可能となる。
以下、本発明を、添付図面を参照しながら述べる実施例
に基づきより具体的に説明する。
に基づきより具体的に説明する。
第１工程：
溶鋼処理工程搬出時における親鍋内溶鋼温度の実測値を
ＴＩ＊、ｌ！ニジ、このＴＩ＊実測時から新鍋注入開始
までの経過時間を（□ とすると、新鍋注入開始時にお
ける親鍋内溶鋼温度の算出値Ｔ２は次式のように表わさ
れる。
ＴＩ＊、ｌ！ニジ、このＴＩ＊実測時から新鍋注入開始
までの経過時間を（□ とすると、新鍋注入開始時にお
ける親鍋内溶鋼温度の算出値Ｔ２は次式のように表わさ
れる。
＊
Ｔ２＝ｆ１（Ｔ１ 、【１ ）・・・・・・ （１）そ
してＴ２は、第２図のように変化するので、＊ ｆ□はＴ□ 、【□についての多項式で表わすことがて
きる。そこで、−例として次式のことく規定する。
してＴ２は、第２図のように変化するので、＊ ｆ□はＴ□ 、【□についての多項式で表わすことがて
きる。そこで、−例として次式のことく規定する。
＊ ＊
ｆ （Ｔ ｔ ） ＝Ｔ ＋ａｔ１・川（１−
１）１ １’ｌ １ ここで、３は単位時間（ｓｅｃ）あたりの親鍋内溶鋼温
度（’Ｃ）の温度変化量である。なお、以降で定義され
る温度９時間はすべて℃および５ｅｃ（秒）である。
１）１ １’ｌ １ ここで、３は単位時間（ｓｅｃ）あたりの親鍋内溶鋼温
度（’Ｃ）の温度変化量である。なお、以降で定義され
る温度９時間はすべて℃および５ｅｃ（秒）である。
第■工程：
新鍋注入開始時からの経過時間をＴ２ とすると、新鍋
注入中の親鍋内溶鋼温度の算出値Ｔ３ は、次式のよう
に表わされる。なお、Ｔ２ は先の第Ｉ工程で算出され
る値である。
注入中の親鍋内溶鋼温度の算出値Ｔ３ は、次式のよう
に表わされる。なお、Ｔ２ は先の第Ｉ工程で算出され
る値である。
Ｔ３ ＝ Ｔ２ （Ｔ２ 、 Ｔ２ ）・・・・・・
・・・ （２）そして、Ｔ３は第３図に示すように変化
するので、 Ｔ２はＴ２．Ｔ２についての多項式で表わ
すことができる。
・・・ （２）そして、Ｔ３は第３図に示すように変化
するので、 Ｔ２はＴ２．Ｔ２についての多項式で表わ
すことができる。
そこで、−例として次式のごとく規定する。
Ｔ２（Ｔ２．【２）＝Ｔ２＋ｂ【２・・・・・・・・・
（２−１）ここで、ｂは単位時間あたりの親鍋内溶鋼温
度の温度変化量である。親鍋内の溶鋼量は減少してゆく
ことから、この係数すは前記係数λよりも絶対値として
は大きく選ばれる。
（２−１）ここで、ｂは単位時間あたりの親鍋内溶鋼温
度の温度変化量である。親鍋内の溶鋼量は減少してゆく
ことから、この係数すは前記係数λよりも絶対値として
は大きく選ばれる。
第工工程：
タンディツシュＴＤの使用開始時からの経過時間をｔａ
とすると、ＴＤ内溶鋼温度の算出値Ｔ４は第４図の下
のグラフのように表わされ、次の微分方程式で近似でき
る。
とすると、ＴＤ内溶鋼温度の算出値Ｔ４は第４図の下
のグラフのように表わされ、次の微分方程式で近似でき
る。
ここで、Ｔ３ は先の第■工程で算出される値で、係数
Ｔｃ 、 ＫはタンディツシュＴＤの種類によって変わ
る値である。すなわち、ＴｃはＴＤ内のレンガに熱が蓄
積するまでの時定数であり、一方には時間ｔ３ が十分
大きくなって定常状態となったときの鍋内溶鋼温度に３
とＴＤ内溶鋼温度に４ との比率に４７ ｋ３で
ある。
Ｔｃ 、 ＫはタンディツシュＴＤの種類によって変わ
る値である。すなわち、ＴｃはＴＤ内のレンガに熱が蓄
積するまでの時定数であり、一方には時間ｔ３ が十分
大きくなって定常状態となったときの鍋内溶鋼温度に３
とＴＤ内溶鋼温度に４ との比率に４７ ｋ３で
ある。
ＴＤ内溶鋼温度Ｔ４の時間変化とパラメータの関係を第
５図に示す。係数Ｔｃは、ＴＤの使用開始時すなわち【
３＝０における曲線Ｔ４の接線と新鍋内溶鋼温度変化の
直線Ｔ３との交差点までの時間である。ｋ３ 、 ｋ４
はｔａ−＋ｏｏとする外挿演算で簡単に算出できる。
５図に示す。係数Ｔｃは、ＴＤの使用開始時すなわち【
３＝０における曲線Ｔ４の接線と新鍋内溶鋼温度変化の
直線Ｔ３との交差点までの時間である。ｋ３ 、 ｋ４
はｔａ−＋ｏｏとする外挿演算で簡単に算出できる。
第■工程：
この工程はＴＤ内の溶鋼温度を温度センサで直接計測し
その実測値を得て、前記工程で算出した新鍋注入中の新
鍋内溶鋼温度Ｔ３およびＴＤ内溶鋼温度Ｔ４を修正する
工程である。これら算出値Ｔ３． Ｔ、ａの修正値をそ
れぞれＴａ’ 、 Ｔ’！とあられし、ＴＤ内溶鋼温度
の実測値をＴ４ とすると、のように表わされる。こ
こで、第６図に示すように、時間経過のある時点【０の
温度偏差のみを問題とするから、上記関数ｆ３は先と同
様にＴ３゜Ｔ４ 、Ｔ４についての多項式で表現するこ
とができる。そこで、−例として次式のごとく規定する
。
その実測値を得て、前記工程で算出した新鍋注入中の新
鍋内溶鋼温度Ｔ３およびＴＤ内溶鋼温度Ｔ４を修正する
工程である。これら算出値Ｔ３． Ｔ、ａの修正値をそ
れぞれＴａ’ 、 Ｔ’！とあられし、ＴＤ内溶鋼温度
の実測値をＴ４ とすると、のように表わされる。こ
こで、第６図に示すように、時間経過のある時点【０の
温度偏差のみを問題とするから、上記関数ｆ３は先と同
様にＴ３゜Ｔ４ 、Ｔ４についての多項式で表現するこ
とができる。そこで、−例として次式のごとく規定する
。
ｆ３（Ｔ３．Ｔ４．Ｔ４＊）＝ＣＴ３＋ｄＴ４＋ｅＴ、
”−（４−１）ここで、この第（４−１）式を変形し、
係数を適当に選んで次式を得る。
”−（４−１）ここで、この第（４−１）式を変形し、
係数を適当に選んで次式を得る。
ｆ ３ ’（Ｔ３ 、Ｔ４ 、Ｔ４＊）＝ Ｔ３− ｃ
’（Ｔ４＊−Ｔ４戸・・・・・（４−２）こうすると、
係数Ｃ′は意味をもち、ＴＤ内の溶鋼温度偏差（Ｔ＊−
Ｔ）を新鍋内の溶鋼温度算出値４ にフィードバックするための定数となる。この係数Ｃ′
の値は、前記工程■で求めた係数Ｋ（＝に４／ｋａ）の
逆数を用いる。
’（Ｔ４＊−Ｔ４戸・・・・・（４−２）こうすると、
係数Ｃ′は意味をもち、ＴＤ内の溶鋼温度偏差（Ｔ＊−
Ｔ）を新鍋内の溶鋼温度算出値４ にフィードバックするための定数となる。この係数Ｃ′
の値は、前記工程■で求めた係数Ｋ（＝に４／ｋａ）の
逆数を用いる。
第Ｖ工程：
ＴＤ内の溶鋼温度算出値Ｔ４ （なお、修正値Ｔ４′も
含めて代表させる）と、ＴＤ使用開始時からの経過時間
ｔ３ とにより、鋳込温度の算出値Ｔ５が次式のとおり
求められる。
含めて代表させる）と、ＴＤ使用開始時からの経過時間
ｔ３ とにより、鋳込温度の算出値Ｔ５が次式のとおり
求められる。
Ｔｓ＝ ｆ４（Ｔ４． ｔａ ）・・・・・・・・・
（５）ここで、第７図に示すごと＜、Ｔ５ はＴ４の変
化に追随するものと考えられるから、多項式で表現した
Ｔ と同様、ｆ４も多項式で表わすことができる。−例
として次式のごとく規定する。
（５）ここで、第７図に示すごと＜、Ｔ５ はＴ４の変
化に追随するものと考えられるから、多項式で表現した
Ｔ と同様、ｆ４も多項式で表わすことができる。−例
として次式のごとく規定する。
ｆ４（Ｔ４．ｔａ）＝ｇＴ４＋ｈｔ３・・・・・・・・
・（５−１）第（５−１）式に関し、先にも述べたとお
り、本来的に鋳込温度を実測することができないことか
ら係数ｇ（！：ｈの値を決めることができない。しかし
一般論として、ＴＤとモールド内メニスカス部間の熱流
出は極めて少ないものと考えられるので、ｇを１に近い
値、ｈを０に近い値に選ぶことができる。
・（５−１）第（５−１）式に関し、先にも述べたとお
り、本来的に鋳込温度を実測することができないことか
ら係数ｇ（！：ｈの値を決めることができない。しかし
一般論として、ＴＤとモールド内メニスカス部間の熱流
出は極めて少ないものと考えられるので、ｇを１に近い
値、ｈを０に近い値に選ぶことができる。
次に、先に掲げた演算式中の係数を、現実に稼イ動して
いる連続鋳造設備における実測データを基礎とし、算出
値の具体例を示す。
いる連続鋳造設備における実測データを基礎とし、算出
値の具体例を示す。
第（１−１）式（７）ａ； ａ＝−０，００５（℃／
５ｅｃ）第（２−１）式のｂｉ ｂ＝ −０，００８
（℃／’Ｓ ｅ ｃ）第（３）式のＴｃ 、 Ｋ ＊
ＴＣ＝ ３００ （ＳｅＣ）Ｋ＝０．９９ 第（４−１）式のｃ、ｄ、ｅ； ｃ＝ １．００ｄ＝
−１，０１ ｅ＝１．ｏＯ すなわち第（４−２）式のｃ；ｃ＝１．０１第（５−１
）式のｇ、ｈ； ｇ＝１．０ｈ ＝Ｑ、 ｏｏ （
’Ｑ／ｓｅｃ ）これは理想的な状態とした。
５ｅｃ）第（２−１）式のｂｉ ｂ＝ −０，００８
（℃／’Ｓ ｅ ｃ）第（３）式のＴｃ 、 Ｋ ＊
ＴＣ＝ ３００ （ＳｅＣ）Ｋ＝０．９９ 第（４−１）式のｃ、ｄ、ｅ； ｃ＝ １．００ｄ＝
−１，０１ ｅ＝１．ｏＯ すなわち第（４−２）式のｃ；ｃ＝１．０１第（５−１
）式のｇ、ｈ； ｇ＝１．０ｈ ＝Ｑ、 ｏｏ （
’Ｑ／ｓｅｃ ）これは理想的な状態とした。
第８図のグラフに示すように、溶鋼処理工程搬＊
出時の新鍋内溶鋼温度の実測値Ｔ□が１６００℃であり
、Ｔ１＊実測時から新鍋注入開始までの経過時間（□が
１５３Ｑ ｓｅｃであったので、新鍋注入開始時の新鍋
内溶鋼温度の算出値Ｔ２は、 Ｔ２＝ １６００−０．００５Ｘ １５３０ ＝ １５
９”２．３ （’Ｃル・・・・（１−２） ’と算出
される。
、Ｔ１＊実測時から新鍋注入開始までの経過時間（□が
１５３Ｑ ｓｅｃであったので、新鍋注入開始時の新鍋
内溶鋼温度の算出値Ｔ２は、 Ｔ２＝ １６００−０．００５Ｘ １５３０ ＝ １５
９”２．３ （’Ｃル・・・・（１−２） ’と算出
される。
注入開始時よりの経過時間ｔ２をパラメータとする注入
中溶鋼温度算出値Ｔ３ は次の（２−２）式のとおりで
あるから、 Ｔａ ＝１５９２．３−０． ｏｏｓ ｔ２・・・・・
・（２−２）例えばｔ２＝５００ 、 １０００． １
５００．２０００゜２５００．３０００ で、Ｔ３は夫
々、１５８８．３゜１５８４．３．１５８０．３ ．１
５７６．３．１５７２．３ 。
中溶鋼温度算出値Ｔ３ は次の（２−２）式のとおりで
あるから、 Ｔａ ＝１５９２．３−０． ｏｏｓ ｔ２・・・・・
・（２−２）例えばｔ２＝５００ 、 １０００． １
５００．２０００゜２５００．３０００ で、Ｔ３は夫
々、１５８８．３゜１５８４．３．１５８０．３ ．１
５７６．３．１５７２．３ 。
１５６８．３ （’Ｃ） と算出される。
ＴＤ使用開始時からの経過時間【３を変数とする微分方
程式は、次式（３−１）のとおりで、く算出できる。
程式は、次式（３−１）のとおりで、く算出できる。
ｔ３＝ ０ （ｓｅｃ） において、Ｔ４＝ １４９
８．０ （℃）ｊ３＝ １００ ＝１
５２０．８ｔ３−２００ ＝ １５３
５．６【３＝３００−１５４６．６ Ｌ３＝ ５００ ＝１５５９．４ｔ３
＝１００・Ｑ ＝１５６７．９ｔ３＝
１５００ ＝１５６６．２ｔ３”” ２０
００ ＝１５６２．２ｊ３ ＝ ２５００
＝ １５５８．８ｊ３＝ ３０００
＝１５５４．９【３ ”＝ ３５００
＝ １５５０．９なお、上記微分方程式の初期
値（ｔ３＝Ｏ）は、当該鋼種における液相温度としてい
る。
８．０ （℃）ｊ３＝ １００ ＝１
５２０．８ｔ３−２００ ＝ １５３
５．６【３＝３００−１５４６．６ Ｌ３＝ ５００ ＝１５５９．４ｔ３
＝１００・Ｑ ＝１５６７．９ｔ３＝
１５００ ＝１５６６．２ｔ３”” ２０
００ ＝１５６２．２ｊ３ ＝ ２５００
＝ １５５８．８ｊ３＝ ３０００
＝１５５４．９【３ ”＝ ３５００
＝ １５５０．９なお、上記微分方程式の初期
値（ｔ３＝Ｏ）は、当該鋼種における液相温度としてい
る。
ＴＤ内溶＠温度実測時の修正演算は、修正前の新鍋内溶
鋼温度算出値Ｔ３が１５８１．０ （’Ｃ）で、同じく
修正前のＴＤ内溶鋼温度算出値Ｔ４が１５６６．５（’
Ｃ）であり、一方実測によりＴ４＊＝１５７０（℃）が
得られたので、修正後のＴ すなわちＴ３は■３′−１
５８１．０−１．０１（１５６６，５−１５７０）−１
５８４，５（℃）・・・・・・・・・・・・・（４−３
） となる。そして、Ｔ、’ ＝ Ｔ４＊＝ １５７０ （
℃）となる。
鋼温度算出値Ｔ３が１５８１．０ （’Ｃ）で、同じく
修正前のＴＤ内溶鋼温度算出値Ｔ４が１５６６．５（’
Ｃ）であり、一方実測によりＴ４＊＝１５７０（℃）が
得られたので、修正後のＴ すなわちＴ３は■３′−１
５８１．０−１．０１（１５６６，５−１５７０）−１
５８４，５（℃）・・・・・・・・・・・・・（４−３
） となる。そして、Ｔ、’ ＝ Ｔ４＊＝ １５７０ （
℃）となる。
以降は、第８図に示すように、このＴｉ 、 Ｔ、、’
を基礎として以前の算出方法に沿って各時点で鋳込温度
の初期値が与えられてゆく。
を基礎として以前の算出方法に沿って各時点で鋳込温度
の初期値が与えられてゆく。
ちなみに、第９図に本実施例を用いて行った４回のチャ
ージの実際のデータを示す。グラフ中、ム印は各チャー
ジにおける鍋内溶鋼温度の算出値、・印はＴＤ内溶鋼温
度の算出値、Ｏ印は１チヤージで１回だけ行ったＴＤ内
溶鋼温度の実測値である。
ージの実際のデータを示す。グラフ中、ム印は各チャー
ジにおける鍋内溶鋼温度の算出値、・印はＴＤ内溶鋼温
度の算出値、Ｏ印は１チヤージで１回だけ行ったＴＤ内
溶鋼温度の実測値である。
グラフから明らかなように、第１チヤージでは＋５℃、
第２チヤージでは０、第３チヤージでは一２℃、第４チ
ヤージでは一１℃の誤差しか生じていない。したがって
５℃以内の誤差範囲て鋳込温度の設定が可能となった。
第２チヤージでは０、第３チヤージでは一２℃、第４チ
ヤージでは一１℃の誤差しか生じていない。したがって
５℃以内の誤差範囲て鋳込温度の設定が可能となった。
５℃以内であると、以降の２次冷却制御において鋳片品
質は充分高品位に維持できるものである。
質は充分高品位に維持できるものである。
以上の説明から明らかなように、本発明によれは、鋳込
温度そのものを演算によって求めるようにしたので従来
のようにタンディツシュ内溶鋼温度で近似するよりも正
確な初期値が設定できるようになった。しかも、従来の
ことくｌチャージで複数回実測して鋳込温度の初期値を
与えるのに比べ、本発明では、修正のために１回たけ測
温すればよいからその工程自体簡単であるとともに、コ
スト低減に貢献する。ちなみに、１回の測温では約４０
０円かかるが、測温コストに限ってみれば少なくとも１
チヤージで２〜３０００円の削減となる。
温度そのものを演算によって求めるようにしたので従来
のようにタンディツシュ内溶鋼温度で近似するよりも正
確な初期値が設定できるようになった。しかも、従来の
ことくｌチャージで複数回実測して鋳込温度の初期値を
与えるのに比べ、本発明では、修正のために１回たけ測
温すればよいからその工程自体簡単であるとともに、コ
スト低減に貢献する。ちなみに、１回の測温では約４０
０円かかるが、測温コストに限ってみれば少なくとも１
チヤージで２〜３０００円の削減となる。
また、鋳込温度の算出結果を操業運転室のＣＲＴに時々
刻々表示できるので、操業のガイダンスとすることがで
きるといった利点もある。
刻々表示できるので、操業のガイダンスとすることがで
きるといった利点もある。
第１図は本発明の実施例の概念フロー図１、第２図、第
３図、第４図、第５図、第６図および第７図は夫々本発
明の実施例の各工程を説明するためのグラフ、第８図は
具体例の算出結果等を示すグラフ、第９図は実際に４回
のチャージを行ったときの結果を時間順に示したグラフ
である。 特 許 出 願 人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 青 山 葆ほか２名第２図 晴 間 第３図 Ｅ％ アＪ１ 第４図 睦 Ｐ、−！ 第５図 第６図 ０ 時 ？よ 第７図 ａ４− 閏 ｔ３
３図、第４図、第５図、第６図および第７図は夫々本発
明の実施例の各工程を説明するためのグラフ、第８図は
具体例の算出結果等を示すグラフ、第９図は実際に４回
のチャージを行ったときの結果を時間順に示したグラフ
である。 特 許 出 願 人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 青 山 葆ほか２名第２図 晴 間 第３図 Ｅ％ アＪ１ 第４図 睦 Ｐ、−！ 第５図 第６図 ０ 時 ？よ 第７図 ａ４− 閏 ｔ３
Claims (1)
- （１）連続鋳造工程の前工程である溶鋼処理工程搬出時
に親鍋内の溶鋼温度を実測し、その実測温度と注入開始
までの経過時間より、親鍋注入開始時の親鍋内溶鋼温度
を求める第１工程と、親鍋注入開始からの経過時間と前
記第１工程で求めた親鍋注入開始時の親鍋内溶鋼温度よ
り、親鍋注入中の親鍋内溶鋼温度を求める第２工程と、
タンディツシュへの鋳込開始からの経過時間とこのタン
ディツシュの種類に基づく定数と前記第２工程で求めた
注入中の親鍋内溶鋼温１度より、タンディツシュ内の溶
鋼温度を求める第３工程と、１チヤージに少なくとも１
回、タンディツシュ内の溶鋼温度を実測しその実測値に
基づいて前記第２工程及び第３工程で求めた溶鋼温度を
修正する第４工程と、 前記第３工程で求めた溶鋼温度又は前記第４工程で修正
された溶鋼温度の値とタンディツシュの使用開始時から
の経過時間とからモールド内メニスカス部の溶鋼温度を
求める第５工程とからなり、前記第５工程で得られる鋳
込温度データを鋳片温度の初期値としてプロセスコンピ
ュータに設定スるようにしたことを特徴とする連続鋳造
における鋳込温度の設定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3138983A JPS59156559A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 連続鋳造における鋳込温度の設定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3138983A JPS59156559A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 連続鋳造における鋳込温度の設定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59156559A true JPS59156559A (ja) | 1984-09-05 |
| JPH021590B2 JPH021590B2 (ja) | 1990-01-12 |
Family
ID=12329903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3138983A Granted JPS59156559A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 連続鋳造における鋳込温度の設定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59156559A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61249655A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-06 | Kawasaki Steel Corp | タンデイツシユ内溶鋼温度の制御方法およびその装置 |
| JPH02137656A (ja) * | 1988-11-17 | 1990-05-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋳込初期のタンディッシュ内溶鋼温度の制御方法 |
| JP2010264500A (ja) * | 2009-05-18 | 2010-11-25 | Nippon Steel Corp | タンディッシュ出側溶鋼温度変化予測システム及びタンディッシュ出側溶鋼温度推移予測方法 |
-
1983
- 1983-02-25 JP JP3138983A patent/JPS59156559A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61249655A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-06 | Kawasaki Steel Corp | タンデイツシユ内溶鋼温度の制御方法およびその装置 |
| JPH02137656A (ja) * | 1988-11-17 | 1990-05-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋳込初期のタンディッシュ内溶鋼温度の制御方法 |
| JP2010264500A (ja) * | 2009-05-18 | 2010-11-25 | Nippon Steel Corp | タンディッシュ出側溶鋼温度変化予測システム及びタンディッシュ出側溶鋼温度推移予測方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH021590B2 (ja) | 1990-01-12 |
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