JPS59150009A - 鋼の精錬方法 - Google Patents
鋼の精錬方法Info
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- JPS59150009A JPS59150009A JP58021887A JP2188783A JPS59150009A JP S59150009 A JPS59150009 A JP S59150009A JP 58021887 A JP58021887 A JP 58021887A JP 2188783 A JP2188783 A JP 2188783A JP S59150009 A JPS59150009 A JP S59150009A
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- refining
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- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/072—Treatment with gases
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
- B22D1/002—Treatment with gases
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
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- F27D2003/161—Introducing a fluid jet or current into the charge through a porous element
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- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、スラグを用いる鋼の精錬方法の改良に関づる
。
。
鋼の精錬とくに塩基性スラグによる脱硫は、スラグと溶
鋼との界面にお・ける反応 ３Ｃａ Ｏ＋３８＋２ＡＩ −＋３Ｃａ Ｓ＋ＡＩ ２
０３によって行なわれる。 脱硫が迅速に進行するため
には、（１）この反応が速やかに起ることに加えて、（
２）溶鋼中の影が上記の界面へ速やかに移動すること、
および（３〉生成したＣａＳが界面からスラグ中へ速や
かに拡散移動することの諸条件がみたされなければなら
ない。
鋼との界面にお・ける反応 ３Ｃａ Ｏ＋３８＋２ＡＩ −＋３Ｃａ Ｓ＋ＡＩ ２
０３によって行なわれる。 脱硫が迅速に進行するため
には、（１）この反応が速やかに起ることに加えて、（
２）溶鋼中の影が上記の界面へ速やかに移動すること、
および（３〉生成したＣａＳが界面からスラグ中へ速や
かに拡散移動することの諸条件がみたされなければなら
ない。
従来、スラグ精錬に当っては、溶鋼を収容した容器の底
部が、通常はポーラスプラグを通じてアルゴンなどの不
活性ガスを吹き込んでバブリングによる攪拌番行ない、
精錬を促進することが行なわれている。
部が、通常はポーラスプラグを通じてアルゴンなどの不
活性ガスを吹き込んでバブリングによる攪拌番行ない、
精錬を促進することが行なわれている。
本発明者らは、鋼のスラグ精錬の促進を企て、上記の脱
硫機構について研究し、初期においては、（２）の溶鋼
中の影の移動はバブリングによって比較的容易に起るが
、（３）のスラグ中のＣａＳの移動がおそく、従って（
１）の反応の進行もそれに伴なっておそくなること、ま
た終期には５−の鋼中の移動が律速となること、の知見
を得た。
硫機構について研究し、初期においては、（２）の溶鋼
中の影の移動はバブリングによって比較的容易に起るが
、（３）のスラグ中のＣａＳの移動がおそく、従って（
１）の反応の進行もそれに伴なっておそくなること、ま
た終期には５−の鋼中の移動が律速となること、の知見
を得た。
この知見にもとづ（プば、精錬の促進にはバブリングに
よる攪拌をさらに強化すればよいことになるが、通常は
とりべの形をしている溶鋼容器の、フリーボードとよば
れる液面より上の器壁部分は、３００ｍか、高くとも５
Ｑｃｍ以内であって、あまり激しいバブリングはスラグ
や溶鋼の溢流を招く危険がある。 フリーボードを十分
高くとることは、容器の実効容積の減少を意″味するか
ら、不利はいうまでもない。
よる攪拌をさらに強化すればよいことになるが、通常は
とりべの形をしている溶鋼容器の、フリーボードとよば
れる液面より上の器壁部分は、３００ｍか、高くとも５
Ｑｃｍ以内であって、あまり激しいバブリングはスラグ
や溶鋼の溢流を招く危険がある。 フリーボードを十分
高くとることは、容器の実効容積の減少を意″味するか
ら、不利はいうまでもない。
さらに検討したところ、従来の不活性ガスパフリング攪
拌では、どうしてもスラグに流動の少ない部分かでき、
そこで界面反応とスラグ中ＣａＳの移動とがおくれるこ
と、また溶鋼にも攪拌が行きわたらない部分があること
がわかった。
拌では、どうしてもスラグに流動の少ない部分かでき、
そこで界面反応とスラグ中ＣａＳの移動とがおくれるこ
と、また溶鋼にも攪拌が行きわたらない部分があること
がわかった。
このような問題の解決策として、本発明は、従来の容器
の下方からする不活性ガスバブリングに加えて、−上方
からの不活性ガスの吹き込み（これを［デュプレックス
・スターリング（ｄｕｐｌｅｘｓｔｉｒｒｉｎｇ 複
合攪拌）」とよ、Ｓり）を行なう。 すなわち、本発明
の鋼の精錬方法は、容器内にある溶鋼とその上の精錬ス
ラグとの間の界面における反応により精錬を行なう鋼の
精錬方法にｉＪ５いて、容器の下方から不活性ガスを吹
き込んでバブリングによる攪拌を行なうどどもに、容器
に上方からスラグの流動の少ない部分に対して不活性ガ
スを吹き込むことにより溶鋼を攪拌して精錬反応を促進
することを特徴とづる。
の下方からする不活性ガスバブリングに加えて、−上方
からの不活性ガスの吹き込み（これを［デュプレックス
・スターリング（ｄｕｐｌｅｘｓｔｉｒｒｉｎｇ 複
合攪拌）」とよ、Ｓり）を行なう。 すなわち、本発明
の鋼の精錬方法は、容器内にある溶鋼とその上の精錬ス
ラグとの間の界面における反応により精錬を行なう鋼の
精錬方法にｉＪ５いて、容器の下方から不活性ガスを吹
き込んでバブリングによる攪拌を行なうどどもに、容器
に上方からスラグの流動の少ない部分に対して不活性ガ
スを吹き込むことにより溶鋼を攪拌して精錬反応を促進
することを特徴とづる。
図面を参照して説明寸れば、従来のバブリングは、第１
図に示づように、とりべ１の底部に設（プたポーラスプ
ラグ１１から不活性カス２を吹き込んで、溶鋼３中を上
昇させることにより攪拌し、矢印のような循環をひきお
こし、スラグ４との接触を助長する。 しかし、破線で
示したＤの部分はデッドゾーンになって、攪拌がネオ分
である。
図に示づように、とりべ１の底部に設（プたポーラスプ
ラグ１１から不活性カス２を吹き込んで、溶鋼３中を上
昇させることにより攪拌し、矢印のような循環をひきお
こし、スラグ４との接触を助長する。 しかし、破線で
示したＤの部分はデッドゾーンになって、攪拌がネオ分
である。
本発明では、第２図に示すように、浸漬ランス５を使用
して、不活性ガス２のデュプレックス・スターリングを
も行ない、Ｄの部分をも十分に攪拌する。 デュプレッ
クス・スターリングの位置は、脱硫の場合、前記した律
速段階の移行につれて、精錬前期はスラグまたは溶鋼−
スラグ界面付近（とくにスラグ中の界面ずぐ上のあたり
）に、そして後期には溶鋼中に行なうのが効果的である
。
して、不活性ガス２のデュプレックス・スターリングを
も行ない、Ｄの部分をも十分に攪拌する。 デュプレッ
クス・スターリングの位置は、脱硫の場合、前記した律
速段階の移行につれて、精錬前期はスラグまたは溶鋼−
スラグ界面付近（とくにスラグ中の界面ずぐ上のあたり
）に、そして後期には溶鋼中に行なうのが効果的である
。
デュプレックス・スターリングのガス中には、脱硫剤な
どを混合することもできる。 ただし、この場合は溶鋼
中ある程度の深さに吹き込んで、スラグ化および溶鋼と
の反応に十分な時間を与えることが好ましい。
どを混合することもできる。 ただし、この場合は溶鋼
中ある程度の深さに吹き込んで、スラグ化および溶鋼と
の反応に十分な時間を与えることが好ましい。
バブリングに用いるカスの量と、テ゛ニブレックス・ス
ターリングに用いるガスの但およびそれらの割合は、最
も効果な攪拌が行なえるように選択すべきであるが通常
は従来のバブリングを設備の許す限度で行ない、攪拌不
足の分をデュプレックス・スターリングで補うようにす
ればよい。 −例として溶鋼８０トンのバッチを対象に
した場合のガス量を、従来のバブリングだけの場合ど対
比して示せば、つぎのとおりである。（単位はＮＵ／＋
ｎ団） 一五Ｗｉｔ−−逗ｌ （従来法） バブリング １５０〜２００ ３００〜５００〈本
発明） バブリング １５０〜２００ ３００〜５００デユ
プレツクス ２００〜３００ ３００〜５００・スター
リング 上記したところから明らかなように、本発明による攪拌
は、従来法と同様に通電してアークによる加熱を行なっ
ている間も実施できる。 従来法は攪拌がなお不十分で
あったため、たとえば次のような操業パターンをとらざ
るを得ながったが、１０〜１５分間通電（通電の間は弱
い攪拌）９３分間攪拌（中程度）→再び１ｏ〜１５分間
通電→再び３分間攪拌→［必要によりさらに５〜１０分
間通電］→最後に４〜５分間攪拌 本発明によるときは、通電を止めて攪拌する時間を著し
く短縮できる。 これは攪拌の間に失なゎれる熱量の減
少をもたらし、次の通電の時間を短縮できることを意味
するから、操業サイクルが短縮できることになる。
ターリングに用いるガスの但およびそれらの割合は、最
も効果な攪拌が行なえるように選択すべきであるが通常
は従来のバブリングを設備の許す限度で行ない、攪拌不
足の分をデュプレックス・スターリングで補うようにす
ればよい。 −例として溶鋼８０トンのバッチを対象に
した場合のガス量を、従来のバブリングだけの場合ど対
比して示せば、つぎのとおりである。（単位はＮＵ／＋
ｎ団） 一五Ｗｉｔ−−逗ｌ （従来法） バブリング １５０〜２００ ３００〜５００〈本
発明） バブリング １５０〜２００ ３００〜５００デユ
プレツクス ２００〜３００ ３００〜５００・スター
リング 上記したところから明らかなように、本発明による攪拌
は、従来法と同様に通電してアークによる加熱を行なっ
ている間も実施できる。 従来法は攪拌がなお不十分で
あったため、たとえば次のような操業パターンをとらざ
るを得ながったが、１０〜１５分間通電（通電の間は弱
い攪拌）９３分間攪拌（中程度）→再び１ｏ〜１５分間
通電→再び３分間攪拌→［必要によりさらに５〜１０分
間通電］→最後に４〜５分間攪拌 本発明によるときは、通電を止めて攪拌する時間を著し
く短縮できる。 これは攪拌の間に失なゎれる熱量の減
少をもたらし、次の通電の時間を短縮できることを意味
するから、操業サイクルが短縮できることになる。
通常の操業で短縮できる時間は、１０〜１５分間／サイ
クルであり、Ｓ＜Ｏ，００２％というような超低イオウ
鋼を得ることが、１サイクル６０分間で可能になる。
クルであり、Ｓ＜Ｏ，００２％というような超低イオウ
鋼を得ることが、１サイクル６０分間で可能になる。
消費される不活性カスの量は、単位時間においては増大
するものの、吹き込み時間が短縮される結果、全体とし
ては同等か、適切な操業をずれば減少できる。 通電時
間の短縮は、当然に消費電力の減少をもたらし、原単位
が向上づ−る。
するものの、吹き込み時間が短縮される結果、全体とし
ては同等か、適切な操業をずれば減少できる。 通電時
間の短縮は、当然に消費電力の減少をもたらし、原単位
が向上づ−る。
割−」−九
超低イオウ鋼を製造するため、８０トンの溶鋼を塩基性
スラグで精錬した。 従来法により容器の下方からの不
活性ガスバブリングだりの場合と、本発明に従うデュプ
レックス・スターリングの（Ｊ−ｆ用とを比較して、次
の操業パターンを実施した。
スラグで精錬した。 従来法により容器の下方からの不
活性ガスバブリングだりの場合と、本発明に従うデュプ
レックス・スターリングの（Ｊ−ｆ用とを比較して、次
の操業パターンを実施した。
（従来法）
１５分間通電→２分間攪拌（バブリングガス吊５０ＯＮ
ｍ ３ ／ｎ＋ｉｎ ） −＋ ｌ Ｑ分間通１ →３
分１１ｉ１ｆｆｌ拌（本発明） ２０分間にわたって通電し、同時に５分間の攪拌を行な
った（ガス量は下方からのバブリング２０ＯＮｍ ３
／ｍｉｎ＋ 、７’ニアＬ、ｉックス・スターリング時
には上、下方からそれぞれ３０ＯＮｍ３／ｍ１ｎ）溶鋼
中のＳ吊を、精錬の開始時［８］ｓおよび終了時［８］
、ｆで比較した脱硫率［８］ｆ／［８’］ｓが、時間の
経過につれてどのように変化するか、すなわち脱硫速度
をしらべると、第３図に示すとおりであって、本発明に
従えば脱硫が促進されることが明らかである。
ｍ ３ ／ｎ＋ｉｎ ） −＋ ｌ Ｑ分間通１ →３
分１１ｉ１ｆｆｌ拌（本発明） ２０分間にわたって通電し、同時に５分間の攪拌を行な
った（ガス量は下方からのバブリング２０ＯＮｍ ３
／ｍｉｎ＋ 、７’ニアＬ、ｉックス・スターリング時
には上、下方からそれぞれ３０ＯＮｍ３／ｍ１ｎ）溶鋼
中のＳ吊を、精錬の開始時［８］ｓおよび終了時［８］
、ｆで比較した脱硫率［８］ｆ／［８’］ｓが、時間の
経過につれてどのように変化するか、すなわち脱硫速度
をしらべると、第３図に示すとおりであって、本発明に
従えば脱硫が促進されることが明らかである。
第１図および第２図は、本発明の精錬方法の概念を説明
するためのとりべの縦断面図であって、第１図は従来の
バブリングの場合を、また第２図は本発明のデュプレッ
クス・スターリングＶ［用の場合をそれぞれ示す。 第３図は本発明による脱硫の効果を示すグラフである。 １・・・・・・とりべ １１・・・・・・ポーラスプ
ラグ２・・・・・・不活性ガス ３・・・・・・溶鋼 ４・・・・・・スラグ５・・・
・・・浸漬ランス 特許出願人 大同特殊鋼株式会召 代理人 弁理士 須 賀 総 夫 ｆ１図 才２図 矛 ８ 図 ０ ２０ ４０ ６０ ８０ 吟側奇）
するためのとりべの縦断面図であって、第１図は従来の
バブリングの場合を、また第２図は本発明のデュプレッ
クス・スターリングＶ［用の場合をそれぞれ示す。 第３図は本発明による脱硫の効果を示すグラフである。 １・・・・・・とりべ １１・・・・・・ポーラスプ
ラグ２・・・・・・不活性ガス ３・・・・・・溶鋼 ４・・・・・・スラグ５・・・
・・・浸漬ランス 特許出願人 大同特殊鋼株式会召 代理人 弁理士 須 賀 総 夫 ｆ１図 才２図 矛 ８ 図 ０ ２０ ４０ ６０ ８０ 吟側奇）
Claims (4)
- （１） 容器内にある溶鋼とその上の精錬スラグとの間
の界面における反応により精錬を行なう鋼の精錬方法に
おいて、容器の下方から不活性ガスを吹き込／υでバブ
リングによる攪拌を行なうとともに、容器に上方からス
ラグの流動の少ない部分に対して不活性ガスを吹き込む
ことにより溶鋼を攪拌して精錬反応を促進することを特
徴とする精錬方法。 - （２） スラグが多量のＣａＯを含有し、精錬反応が主
として脱硫である特許請求の範囲第１項の精錬方法。 - （３） 上方からの不活性ガスの吹き込みを、浸漬ラン
スを通じて、精錬の前記はスラグまたは溶鋼−スラグ界
面に、そして後期には溶鋼中に行なう特許請求の範囲第
１項または第２項の精錬方法。 - （４） アークによる加熱下に実施する特許請求の範囲
第１項ないし第３項のいずれかの精錬方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58021887A JPS59150009A (ja) | 1983-02-12 | 1983-02-12 | 鋼の精錬方法 |
| AT84101391T ATE34184T1 (de) | 1983-02-12 | 1984-02-10 | Verfahren zum feinen von stahl unter verwendung von schlacke. |
| DE8484101391T DE3471117D1 (en) | 1983-02-12 | 1984-02-10 | Steel refining method using slag |
| DE198484101391T DE124689T1 (de) | 1983-02-12 | 1984-02-10 | Verfahren zum feinen von stahl unter verwendung von schlacke. |
| EP84101391A EP0124689B1 (en) | 1983-02-12 | 1984-02-10 | Steel refining method using slag |
| US06/579,822 US4517015A (en) | 1983-02-12 | 1984-02-13 | Steel refining method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58021887A JPS59150009A (ja) | 1983-02-12 | 1983-02-12 | 鋼の精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59150009A true JPS59150009A (ja) | 1984-08-28 |
| JPS6213411B2 JPS6213411B2 (ja) | 1987-03-26 |
Family
ID=12067614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58021887A Granted JPS59150009A (ja) | 1983-02-12 | 1983-02-12 | 鋼の精錬方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4517015A (ja) |
| EP (1) | EP0124689B1 (ja) |
| JP (1) | JPS59150009A (ja) |
| AT (1) | ATE34184T1 (ja) |
| DE (2) | DE124689T1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5347691A (en) * | 1992-01-10 | 1994-09-20 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Clip assembly |
| JP2012012648A (ja) * | 2010-06-30 | 2012-01-19 | Jfe Steel Corp | 溶鋼の脱硫処理方法 |
Families Citing this family (12)
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|---|---|---|---|---|
| SE452991B (sv) * | 1985-12-20 | 1988-01-04 | Asea Ab | Sett och anordning for att effektivisera slagg-/badreaktioner medelst induktiv omroring |
| DE3817358A1 (de) * | 1988-05-20 | 1989-11-30 | Krupp Polysius Ag | Vorrichtung zum einbringen von pulverfoermigen reagenzien in eine schmelzpfanne |
| FR2635789B1 (fr) * | 1988-08-29 | 1993-04-23 | Air Liquide American | Procede d'elaboration d'acier a faible teneur en azote dans un four poche |
| JPH0263714U (ja) * | 1988-10-29 | 1990-05-14 | ||
| US5228902A (en) * | 1992-09-03 | 1993-07-20 | Usx Corporation | Method of desulfurization in vacuum processing of steel |
| US5360204A (en) * | 1993-09-20 | 1994-11-01 | Keibler-Thompson Corp. | Boom and lance for removing slag from crucible |
| US5472479A (en) * | 1994-01-26 | 1995-12-05 | Ltv Steel Company, Inc. | Method of making ultra-low carbon and sulfur steel |
| KR0179394B1 (ko) * | 1994-06-06 | 1999-02-18 | 도자끼 시노부 | 함Cr용강의 탈탄 정련방법 |
| JPH10195513A (ja) * | 1996-12-27 | 1998-07-28 | Kobe Steel Ltd | 金属鉄の製法 |
| AT405188B (de) * | 1997-06-16 | 1999-06-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum einbringen eines wertstoffs in ein schmelzbad und metallurgisches gefäss zur aufnahme eines schmelzbads |
| FR2807066B1 (fr) * | 2000-03-29 | 2002-10-11 | Usinor | Procede de brassage pneumatique du metal liquide en poche |
| EP2085489A1 (en) * | 2008-02-02 | 2009-08-05 | Novaltec Sàrl | Fluid microjet system |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU38343A1 (ja) * | ||||
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| US3708599A (en) * | 1971-04-22 | 1973-01-02 | Thermal Transfer Corp | High temperature apparatus |
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| US3854932A (en) * | 1973-06-18 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Process for production of stainless steel |
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| DE2737832C3 (de) * | 1977-08-22 | 1980-05-22 | Fried. Krupp Huettenwerke Ag, 4630 Bochum | Verwendung von im Querschnitt veränderlichen Blasdüsen zur Herstellung von rostfreien Stählen |
-
1983
- 1983-02-12 JP JP58021887A patent/JPS59150009A/ja active Granted
-
1984
- 1984-02-10 DE DE198484101391T patent/DE124689T1/de active Pending
- 1984-02-10 AT AT84101391T patent/ATE34184T1/de active
- 1984-02-10 DE DE8484101391T patent/DE3471117D1/de not_active Expired
- 1984-02-10 EP EP84101391A patent/EP0124689B1/en not_active Expired
- 1984-02-13 US US06/579,822 patent/US4517015A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5347691A (en) * | 1992-01-10 | 1994-09-20 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Clip assembly |
| JP2012012648A (ja) * | 2010-06-30 | 2012-01-19 | Jfe Steel Corp | 溶鋼の脱硫処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| EP0124689B1 (en) | 1988-05-11 |
| DE124689T1 (de) | 1985-08-14 |
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| ATE34184T1 (de) | 1988-05-15 |
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