JPS59149272A - 巻糸体の形成方法 - Google Patents
巻糸体の形成方法Info
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- JPS59149272A JPS59149272A JP2383583A JP2383583A JPS59149272A JP S59149272 A JPS59149272 A JP S59149272A JP 2383583 A JP2383583 A JP 2383583A JP 2383583 A JP2383583 A JP 2383583A JP S59149272 A JPS59149272 A JP S59149272A
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- traverse
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
- B65H54/00—Winding, coiling, or depositing filamentary material
- B65H54/02—Winding and traversing material on to reels, bobbins, tubes, or like package cores or formers
- B65H54/28—Traversing devices; Package-shaping arrangements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
- B65H55/00—Wound packages of filamentary material
- B65H55/04—Wound packages of filamentary material characterised by method of winding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
- B65H2701/00—Handled material; Storage means
- B65H2701/30—Handled filamentary material
- B65H2701/31—Textiles threads or artificial strands of filaments
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はポリアミド系の仮撚糸を一定のノくターンで変
化する小さい綾振り角で巻き取って解舒性良好な巻糸体
とする巻糸体の形成方法に関するものである。
化する小さい綾振り角で巻き取って解舒性良好な巻糸体
とする巻糸体の形成方法に関するものである。
一般に高速化されつつある各種繊維の刀ロエ技術の近年
のＥＡｍに戊れず、ポリアミド系繊維の仮撚糸への加工
技術及び仮撚糸からの加工技術も細デニール化と共に高
速化の時代となってきている。
のＥＡｍに戊れず、ポリアミド系繊維の仮撚糸への加工
技術及び仮撚糸からの加工技術も細デニール化と共に高
速化の時代となってきている。
従ってポリアミド系仮撚糸ｅ１ｉ１１４用する編立工程
での解舒速度も近年益々高速化しつつあり、例えばレッ
グ編立機においては繊度１０デニール前後の細い仮撚糸
でも１２００ｍ／分の高速編立が行なわれている。この
ような高速化に伴い、糸張力が大きくなると共に変動し
て糸切率が上昇気味であり、製品品質上解舒張力の変動
の少ない均一な巻糸体が強く要望されている。また、ポ
リアミド系繊維を仮撚糸に加工して巻き取る速度も１；
化デニールの場合でも１００Ｌ］ｒｎ／分以上に高速化
され、それに伴いトラバース速度も関連化されている。
での解舒速度も近年益々高速化しつつあり、例えばレッ
グ編立機においては繊度１０デニール前後の細い仮撚糸
でも１２００ｍ／分の高速編立が行なわれている。この
ような高速化に伴い、糸張力が大きくなると共に変動し
て糸切率が上昇気味であり、製品品質上解舒張力の変動
の少ない均一な巻糸体が強く要望されている。また、ポ
リアミド系繊維を仮撚糸に加工して巻き取る速度も１；
化デニールの場合でも１００Ｌ］ｒｎ／分以上に高速化
され、それに伴いトラバース速度も関連化されている。
特に延伸仮撚機などにおいてはトラバース速度は綾振り
角１２度前後で２１０ｍ／分以上となって、トラバース
部品の摩耗、破損による体撰や保全費上昇となり、更に
高速トラバースから発生する哉械騒音により職場環境の
悪化を来たしている。このようなポリアミド系仮撚糸の
巻取り速度及びトラバース速度の高速化は上記の如き機
械的損失やｊ境悪化を招くばかりでなく、形成された巻
糸体の品質に悪影ｖを及ぼし、前記した解舒速度の高速
化と相俟つ−ｒ−間１ｍ を大きくしている。ポリアミ
ド系の従来の標準的な巻取り条件は、綾振り角１１〜１
６度、耳崩し幅４％ａ〜り鼎、耳崩し周期０．５〜２秒
、リボンブレーク幅１チ前後、リボンブレーク周期５〜
７秒であり、トラバース速反従って綾振り角はリボンブ
レークを除いて巻取り中終始一定であった。しかしなが
らこのようにして形成された巻糸体には、巻層の厚さの
方向の全油にわたって硬度の班が必り、またリボンブレ
ークは不児全であるから解舒性が不良すなわち解舒時に
おいて解舒張力に班があって糸の引き出し状１原が円滑
でないので、特に細デニールの場合は糸切れが多故元生
したり、このような巻糸体全１更用して得られた編立品
に編立筋や染班が発生して品Ｘを低下させるなどの欠点
があった。
角１２度前後で２１０ｍ／分以上となって、トラバース
部品の摩耗、破損による体撰や保全費上昇となり、更に
高速トラバースから発生する哉械騒音により職場環境の
悪化を来たしている。このようなポリアミド系仮撚糸の
巻取り速度及びトラバース速度の高速化は上記の如き機
械的損失やｊ境悪化を招くばかりでなく、形成された巻
糸体の品質に悪影ｖを及ぼし、前記した解舒速度の高速
化と相俟つ−ｒ−間１ｍ を大きくしている。ポリアミ
ド系の従来の標準的な巻取り条件は、綾振り角１１〜１
６度、耳崩し幅４％ａ〜り鼎、耳崩し周期０．５〜２秒
、リボンブレーク幅１チ前後、リボンブレーク周期５〜
７秒であり、トラバース速反従って綾振り角はリボンブ
レークを除いて巻取り中終始一定であった。しかしなが
らこのようにして形成された巻糸体には、巻層の厚さの
方向の全油にわたって硬度の班が必り、またリボンブレ
ークは不児全であるから解舒性が不良すなわち解舒時に
おいて解舒張力に班があって糸の引き出し状１原が円滑
でないので、特に細デニールの場合は糸切れが多故元生
したり、このような巻糸体全１更用して得られた編立品
に編立筋や染班が発生して品Ｘを低下させるなどの欠点
があった。
本発明者は上記の如き欠点全解消し解舒性が良好である
巻糸体が得られると共に、梳械駐音を少なくし保全費を
低くすることのできる巻糸体の形成方法の提供を目的に
鋭意研死をＪｇねた結果、綾振り角を小さくして且つ特
定のノくターンに従って変化せしめると共に硬度全適切
に調節することにより目的を達成できることを究明して
本発明を完成した。
巻糸体が得られると共に、梳械駐音を少なくし保全費を
低くすることのできる巻糸体の形成方法の提供を目的に
鋭意研死をＪｇねた結果、綾振り角を小さくして且つ特
定のノくターンに従って変化せしめると共に硬度全適切
に調節することにより目的を達成できることを究明して
本発明を完成した。
すなわち本発明は、ポリアミド系仮撚糸をスフニヤエン
ドまたはコニカルチーズに巻き取って巻糸体全形成す暮
に当り、巻き取り開始からほぼ終了に至る間の綾振り角
１ｃ５〜１０度の範囲でカイ二乗分布曲線状に変化させ
ると共に、トラ／く一ス状態全周期的に変化させて巻硬
度金耳部で８５〜９Ｕ度中央部で７５〜８５度に巻き取
ることを特徴とする巻糸体の形成方法に関するものでお
る。
ドまたはコニカルチーズに巻き取って巻糸体全形成す暮
に当り、巻き取り開始からほぼ終了に至る間の綾振り角
１ｃ５〜１０度の範囲でカイ二乗分布曲線状に変化させ
ると共に、トラ／く一ス状態全周期的に変化させて巻硬
度金耳部で８５〜９Ｕ度中央部で７５〜８５度に巻き取
ることを特徴とする巻糸体の形成方法に関するものでお
る。
以下、本発明方法を図面を用いて詳細に説明する。
第１図は本発明方法により巻き取るときの綾振り角の経
時的変化状態を示す基準的な曲紛図、第２図はスフニヤ
エンドチーズにおける赦振り角の説明図である。
時的変化状態を示す基準的な曲紛図、第２図はスフニヤ
エンドチーズにおける赦振り角の説明図である。
本発明方法の巻取り対象でめるポリアミド系仮撚糸とに
一般にいわゆるナイロンの仮撚糸全指すが、特にナイロ
ン６及びナイロン６６を１史用する場合に本発明方法の
効果が大きい。
一般にいわゆるナイロンの仮撚糸全指すが、特にナイロ
ン６及びナイロン６６を１史用する場合に本発明方法の
効果が大きい。
本発明方法においては綾振り角を５〜１０度の小さい範
囲に抑えてポリアミド系仮撚糸を拳き取る。
囲に抑えてポリアミド系仮撚糸を拳き取る。
綾振り角とは第２図に示す如く、巻取９面における巻取
り軸に垂直な巻糸体制面周Ｘと巻取り糸Ｙとの成す角α
を展開したときの角として示される。
り軸に垂直な巻糸体制面周Ｘと巻取り糸Ｙとの成す角α
を展開したときの角として示される。
一般に従来、威振り角が１０度以下の巻糸体ニ、解舒張
力のバラツキが大きくて解舒性が不良でおると言われて
いる。２イ舒張力のバラツキの主要原因として、糸間の
単糸の絡み合い、巻糸体の巻き厚方向における硬度の不
均一、耳部と中央部との嵌度差、耳高、耳崩れ、綾落ち
などが挙げられる。
力のバラツキが大きくて解舒性が不良でおると言われて
いる。２イ舒張力のバラツキの主要原因として、糸間の
単糸の絡み合い、巻糸体の巻き厚方向における硬度の不
均一、耳部と中央部との嵌度差、耳高、耳崩れ、綾落ち
などが挙げられる。
本発明方法により得られる巻糸体は、叔振り角が５〜ｉ
ｏ贋の小さいものであるにも拘わらず解舒性が極めて優
れているのは次に説明するように、巷取り開始からほば
終了に至る１ＩＩｌの坂振り角をそのような小さい綾振
り角の範囲内でカイニ來分亜曲腺状に変化させることが
先ず大きくを与している。このように綾振り角を変化さ
樗るときの基準的なパターンは第１図に示す如くでるる
。すなわち、綾振り角７巻取り開始点Ａから増加させて
最大綾振υ角点Ｂに達せしめ、その後漸減させるか、ま
たは最大綾振り角を点Ｃ−Ｅで持続させた後漸減させて
ほぼ巻取り終了に至るときに最小綾振り角点りまたはＤ
′にそれぞれ達せしめる。このような線ＡＢＤ−ｊたは
Ａ Ｂ ＣＤ’は、カイ二乗分布曲線すなわち、 を表わす曲線の例えばφ＝１０〜２０の場合に類似して
いることにより、本発明においては前記の如く綾振り角
を変化させること全カイニ末分イＦ曲巌状に変化させる
と言う。点Ｄ’Ｅ７’ＣはＤ′に遅ぜしめた後にほはそ
の１１の綾振り角で完了点ＥまたはＥ′葦で続けて巻取
りを完了しても良いが、第１図の如く綾振り角を増加さ
せて完了点Ｅ筐たはＥ′に至ることが好葦しい。以上の
禮振り角の変化はすべて５〜１０度の範囲で行なうこと
が本発明の効果を表わすために必要である。なお、巻取
り速度が一定の場合は、綾振り角とトラバース速度とは
綾振り角が上記程度に小さい範囲においては充分な相関
関係にあるから上記綾振り角変化の基準的なパターンは
、トラバース速度変化の基準的なパターンとすることも
できる。
ｏ贋の小さいものであるにも拘わらず解舒性が極めて優
れているのは次に説明するように、巷取り開始からほば
終了に至る１ＩＩｌの坂振り角をそのような小さい綾振
り角の範囲内でカイニ來分亜曲腺状に変化させることが
先ず大きくを与している。このように綾振り角を変化さ
樗るときの基準的なパターンは第１図に示す如くでるる
。すなわち、綾振り角７巻取り開始点Ａから増加させて
最大綾振υ角点Ｂに達せしめ、その後漸減させるか、ま
たは最大綾振り角を点Ｃ−Ｅで持続させた後漸減させて
ほぼ巻取り終了に至るときに最小綾振り角点りまたはＤ
′にそれぞれ達せしめる。このような線ＡＢＤ−ｊたは
Ａ Ｂ ＣＤ’は、カイ二乗分布曲線すなわち、 を表わす曲線の例えばφ＝１０〜２０の場合に類似して
いることにより、本発明においては前記の如く綾振り角
を変化させること全カイニ末分イＦ曲巌状に変化させる
と言う。点Ｄ’Ｅ７’ＣはＤ′に遅ぜしめた後にほはそ
の１１の綾振り角で完了点ＥまたはＥ′葦で続けて巻取
りを完了しても良いが、第１図の如く綾振り角を増加さ
せて完了点Ｅ筐たはＥ′に至ることが好葦しい。以上の
禮振り角の変化はすべて５〜１０度の範囲で行なうこと
が本発明の効果を表わすために必要である。なお、巻取
り速度が一定の場合は、綾振り角とトラバース速度とは
綾振り角が上記程度に小さい範囲においては充分な相関
関係にあるから上記綾振り角変化の基準的なパターンは
、トラバース速度変化の基準的なパターンとすることも
できる。
本発明方法の数多くの実施の結果、効果の大きい最も好
ましい綾撮り角変化の態様は次のようでめった。第１図
において、巻取り開始点Ａから完了点Ｅ−ＥたはＥ／、
Ｅでの全所要時間全Ｈ時間とする。
ましい綾撮り角変化の態様は次のようでめった。第１図
において、巻取り開始点Ａから完了点Ｅ−ＥたはＥ／、
Ｅでの全所要時間全Ｈ時間とする。
先ず、巻取り開始点Ａでの綾振り角を約７に８．５度で
巻取りを開始し、巻き取りながら綾振り角を増加させて
０．０８Ｈ時間後に最大綾振り角１０度で点Ｂに達せし
め、その後綾振り角？轍減させて約０．８２Ｈ時間以上
後に最大威振り角（１０度）基準で１０％〜５０％だけ
綾振り角を漸減せしめ７ＩＣ最小叔振り角５〜９度で点
ＤＫ達せしめ、仄いて綾振り角を増加させながら約Ｕ、
Ｉ Ｈ時間以内の後に上記最小綾振り角の２０９ｂの範
囲内で増力口させた綾振り角で完了点Ｅに達せしめて巻
き取りを完了する。また他の態様として上記において、
最大綾振り角１０度で点Ｂに達した後、この最大綾振り
角１０度全０．０８Ｈ〜０．３３Ｈ時間持続させて点Ｃ
に達せしめ、その後綾振り角を漸減させて約０．８１２
■〜０．４９Ｈ時間以上後に最大綾振り角〔１０度〕基
準で１０％〜４０％だけ綾振り川音漸減せしめた最小綾
振り角６〜９度で点Ｄ′に達せしめ、以後は上記と同様
に綾振り角を増加せしめながら完了点Ｅ′に至らしめる
場合も上記態様と向岸な効果が得られる。この態様にお
いて綾振９角の減少分全最大綾振り角の４０係以内にと
どめたのは綾振ｆ）角の本発明においては、ポリアミド
系仮撚糸を上記の△ 如く綾振り角を変化させて巻き取るときに、：・シバー
入状態・全周期的に変化させて巻硬度を耳部で８５〜９
０１＆、中央部で７５〜８５度とならしめるのである。
巻取りを開始し、巻き取りながら綾振り角を増加させて
０．０８Ｈ時間後に最大綾振り角１０度で点Ｂに達せし
め、その後綾振り角？轍減させて約０．８２Ｈ時間以上
後に最大威振り角（１０度）基準で１０％〜５０％だけ
綾振り角を漸減せしめ７ＩＣ最小叔振り角５〜９度で点
ＤＫ達せしめ、仄いて綾振り角を増加させながら約Ｕ、
Ｉ Ｈ時間以内の後に上記最小綾振り角の２０９ｂの範
囲内で増力口させた綾振り角で完了点Ｅに達せしめて巻
き取りを完了する。また他の態様として上記において、
最大綾振り角１０度で点Ｂに達した後、この最大綾振り
角１０度全０．０８Ｈ〜０．３３Ｈ時間持続させて点Ｃ
に達せしめ、その後綾振り角を漸減させて約０．８１２
■〜０．４９Ｈ時間以上後に最大綾振り角〔１０度〕基
準で１０％〜４０％だけ綾振り川音漸減せしめた最小綾
振り角６〜９度で点Ｄ′に達せしめ、以後は上記と同様
に綾振り角を増加せしめながら完了点Ｅ′に至らしめる
場合も上記態様と向岸な効果が得られる。この態様にお
いて綾振９角の減少分全最大綾振り角の４０係以内にと
どめたのは綾振ｆ）角の本発明においては、ポリアミド
系仮撚糸を上記の△ 如く綾振り角を変化させて巻き取るときに、：・シバー
入状態・全周期的に変化させて巻硬度を耳部で８５〜９
０１＆、中央部で７５〜８５度とならしめるのである。
本発明方法において硬＋ＷとはＪ工５Ｋ−６６０１に従
って蓼ｊ定されるものを言う。筐た、トラバース状態と
は後記するようにトラバース幅及びトラバース速度で定
められるトラバースの状態會言う。一般にスフニヤエン
ドチーズやコニカルチーズな、どの巻糸体においては耳
部は中央部よりも糸の重なりが多く、いわゆる耳高とな
って解舒性不良の原因となるので、従来もトラノ（−ス
幅を周期的に変化させて行なう耳崩し幅や耳崩し周期の
ル４整により耳高による障害を少なくする工夫はなされ
ている。しかしながら、巻糸体の良好な解舒性は単に耳
高金なくすだけでは得られるものではなく、糸の種類、
物理的形状、物性などや、更に巻糸体の構造すなわち糸
の綾振り角など様々な要因と関連して解舒性を良好とさ
せるための最も適切な硬度を耳部と中央部とに与えるこ
とにより得られる。本発明において上記の如く巻硬度を
耳部で８５〜９０度、中央部で７５〜８５度に巻き取る
ことは該多くの実験で得られたものであり、ポリアミド
系仮撚糸が巻取り開始点Ａから完了点ＥまたはＥ′葦で
前記の如きパターンで緩振り角を変化させて巻き取られ
ている構造と相俟って巻糸体の巻硬度のバラツキ金少な
くし、解舒性を極めて被れたものとしているのである。
って蓼ｊ定されるものを言う。筐た、トラバース状態と
は後記するようにトラバース幅及びトラバース速度で定
められるトラバースの状態會言う。一般にスフニヤエン
ドチーズやコニカルチーズな、どの巻糸体においては耳
部は中央部よりも糸の重なりが多く、いわゆる耳高とな
って解舒性不良の原因となるので、従来もトラノ（−ス
幅を周期的に変化させて行なう耳崩し幅や耳崩し周期の
ル４整により耳高による障害を少なくする工夫はなされ
ている。しかしながら、巻糸体の良好な解舒性は単に耳
高金なくすだけでは得られるものではなく、糸の種類、
物理的形状、物性などや、更に巻糸体の構造すなわち糸
の綾振り角など様々な要因と関連して解舒性を良好とさ
せるための最も適切な硬度を耳部と中央部とに与えるこ
とにより得られる。本発明において上記の如く巻硬度を
耳部で８５〜９０度、中央部で７５〜８５度に巻き取る
ことは該多くの実験で得られたものであり、ポリアミド
系仮撚糸が巻取り開始点Ａから完了点ＥまたはＥ′葦で
前記の如きパターンで緩振り角を変化させて巻き取られ
ている構造と相俟って巻糸体の巻硬度のバラツキ金少な
くし、解舒性を極めて被れたものとしているのである。
なお、ポリアミド系仮撚糸の巻き取り中において、トラ
ノく一ス速度全周期的に変化させて行なうリボンブレー
クの幅及び周期全調整してリボン（鬼綾）を防止するの
が好ましい。以上の如きトラノく−入状態の周期的変化
の条件°は、実際に耳部及び中央部の＃！［全測定しな
がら巻取り張力とも関連せしめて調整テストを行りって
条件設定すれば良いが、°例えば細デニールのポリアミ
ドｉ仮撚糸をデニール当りの巻取り張力０．１〜０．３
Ｐ／ａで巻き取る場合の具体例を次に示す。
ノく一ス速度全周期的に変化させて行なうリボンブレー
クの幅及び周期全調整してリボン（鬼綾）を防止するの
が好ましい。以上の如きトラノく−入状態の周期的変化
の条件°は、実際に耳部及び中央部の＃！［全測定しな
がら巻取り張力とも関連せしめて調整テストを行りって
条件設定すれば良いが、°例えば細デニールのポリアミ
ドｉ仮撚糸をデニール当りの巻取り張力０．１〜０．３
Ｐ／ａで巻き取る場合の具体例を次に示す。
＜＋＞耳崩し幅 ４〜８ｍ焉（１１）耳
崩し周期 ２〜５秒（＋＋＋）リボンブレ
ーク幅 ０．５〜２襲（１■〕リボンブレ一ク周
期 ５〜１０秒以下、実施例により本発明ｆ、更に
詳しく説明する。
崩し周期 ２〜５秒（＋＋＋）リボンブレ
ーク幅 ０．５〜２襲（１■〕リボンブレ一ク周
期 ５〜１０秒以下、実施例により本発明ｆ、更に
詳しく説明する。
実施例、比較例
繊度１５デニールのナイロン６６の仮撚糸を巻取９糸速
１２００ｎＶ分２巻取り張力４ｙ／糸で２４時間かけて
スフニヤエンドチーズに巻き取った。その間トラバース
状態を耳崩し幅は５嘔で、耳崩し周期は３秒でリボンブ
レーク幅に１チで、すｄζンブし−ク周期は５秒でそれ
ぞれ周期的に変化させると共に＼綾振り角を次のように
変化させた。
１２００ｎＶ分２巻取り張力４ｙ／糸で２４時間かけて
スフニヤエンドチーズに巻き取った。その間トラバース
状態を耳崩し幅は５嘔で、耳崩し周期は３秒でリボンブ
レーク幅に１チで、すｄζンブし−ク周期は５秒でそれ
ぞれ周期的に変化させると共に＼綾振り角を次のように
変化させた。
すなわち、第１図において巻取り開始点Ａでの綾振り角
を７度とし、その後漸増させて２時間後に最大綾振り角
１０度で点Ｂに達せしめた後、その状態を２時間維持（
累積４時間）して点Ｃに達せしめ、次いで漸減させて１
８時間後（累積２２時間）に最小収振り角６度で点Ｄ′
に達せしめた後、綾振り角を増加させながら２時間後（
累積２４時間］に綾振り角約６．５度で点Ｅ′に達せし
めて巻取り全完了した。巻取り中の機械的騒音は比較的
小さかった。
を７度とし、その後漸増させて２時間後に最大綾振り角
１０度で点Ｂに達せしめた後、その状態を２時間維持（
累積４時間）して点Ｃに達せしめ、次いで漸減させて１
８時間後（累積２２時間）に最小収振り角６度で点Ｄ′
に達せしめた後、綾振り角を増加させながら２時間後（
累積２４時間］に綾振り角約６．５度で点Ｅ′に達せし
めて巻取り全完了した。巻取り中の機械的騒音は比較的
小さかった。
上記のようにして得られた１５デニールのナイロン６６
仮撚糸の巻糸体の耳部の硬度は８８度、中央部の硬度は
８０度であった。硬度はＪ工ＥＩ Ｋ−（５３Ｑ１に従
いスプリング式硬さ試験＝ａＡ型によＶ御」定した（以
下同じ〕。また、綾洛ち、耳部・耳崩ｎ、端面の膨らみ
の各状態を観察し、また巻ノーの厚さ方向における硬度
のバラツキを調奔した。
仮撚糸の巻糸体の耳部の硬度は８８度、中央部の硬度は
８０度であった。硬度はＪ工ＥＩ Ｋ−（５３Ｑ１に従
いスプリング式硬さ試験＝ａＡ型によＶ御」定した（以
下同じ〕。また、綾洛ち、耳部・耳崩ｎ、端面の膨らみ
の各状態を観察し、また巻ノーの厚さ方向における硬度
のバラツキを調奔した。
次いで上記巻糸体から解舒速度３５０”’／分で解舒し
ながら編立ヲ唇なって解舒張力のバラツキを測定し、ま
た得られた編物を染色して染班を観察した。
ながら編立ヲ唇なって解舒張力のバラツキを測定し、ま
た得られた編物を染色して染班を観察した。
比較例として、従来の方法によって得られた同じナイロ
ン仮撚糸の巻糸体についても上記実施例と同様の試験を
行なった。
ン仮撚糸の巻糸体についても上記実施例と同様の試験を
行なった。
これらの結果を第１表に示す。
第 １ 表
※連続６１１１定１５分間における変動範囲第１表から
本発明方法により得られたナイロン６６仮撚糸の巻糸体
は、従来方法により得られた巻糸体゛に比べて綾洛ち、
端面膨らみなどが無くて巻き姿が被れているばかりでな
く、硬度のバラツキも少ないから編立に１文用されても
解舒張力のバラツキが非常に小さくて１滑に解舒され、
従って染班もなくて極めて捩れた巻糸体であることが判
る。
本発明方法により得られたナイロン６６仮撚糸の巻糸体
は、従来方法により得られた巻糸体゛に比べて綾洛ち、
端面膨らみなどが無くて巻き姿が被れているばかりでな
く、硬度のバラツキも少ないから編立に１文用されても
解舒張力のバラツキが非常に小さくて１滑に解舒され、
従って染班もなくて極めて捩れた巻糸体であることが判
る。
以上、本づ６明方法によれば綾振り角をカイ二乗分布曲
勝状に変化させると共に耳部及び中央部の硬度を所定硬
度範囲になるように巻き車ることにより、従来方法より
も小さい綾振り角を用いることができ、解舒性の極めて
良好な巻糸体が得られると共に、機械的騒音が小さく、
保全費も低くすることができて今後のポリアミド系仮撚
糸の細デニール化全伴う加工の高速化に価直あるもので
ある。
勝状に変化させると共に耳部及び中央部の硬度を所定硬
度範囲になるように巻き車ることにより、従来方法より
も小さい綾振り角を用いることができ、解舒性の極めて
良好な巻糸体が得られると共に、機械的騒音が小さく、
保全費も低くすることができて今後のポリアミド系仮撚
糸の細デニール化全伴う加工の高速化に価直あるもので
ある。
第１図は本発明方法により巻き取るときの綾振り角の経
時的変化状況金示す基準的な曲線図、第２図はスフニヤ
エンドチーズにおける綾振り角αの説明図である。 Ａ・・巻取り開始点 Ｂ・・最大級振り角点 Ｃ・・点 り、Ｄ’・・最小綾振り角点 Ｆ！、Ｅ’・・完了点 Ｘ・・巻取り軸に垂直な巻糸休所面周 Ｙ・・巻取り糸
時的変化状況金示す基準的な曲線図、第２図はスフニヤ
エンドチーズにおける綾振り角αの説明図である。 Ａ・・巻取り開始点 Ｂ・・最大級振り角点 Ｃ・・点 り、Ｄ’・・最小綾振り角点 Ｆ！、Ｅ’・・完了点 Ｘ・・巻取り軸に垂直な巻糸休所面周 Ｙ・・巻取り糸
Claims (1)
- １ ポリアミド系仮撚糸をスクエヤエンドチーズマタハ
コニカルチーズに巻き取って巻糸体を形成するに当り、
巻取り開始刀為らほぼ終了に至る間の綾振り角を５〜１
０度の範囲でカイ二乗分亜曲線状に変化させると共に、
トラバース状態を周期的に変化させて巻硬度を耳部で８
５〜９０度、中央部で７５〜８５度に巻き取ること全特
徴とする巻糸体の形成方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2383583A JPS59149272A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | 巻糸体の形成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2383583A JPS59149272A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | 巻糸体の形成方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59149272A true JPS59149272A (ja) | 1984-08-27 |
Family
ID=12121443
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2383583A Pending JPS59149272A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | 巻糸体の形成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59149272A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005082758A1 (de) * | 2004-02-27 | 2005-09-09 | Deutsche Institute Für Textil- Und Faserforschung Stuttgart Stiftung Des Öffentlichen Rechts | Kreuzwickelspule und verfahren zur herstellung |
-
1983
- 1983-02-17 JP JP2383583A patent/JPS59149272A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005082758A1 (de) * | 2004-02-27 | 2005-09-09 | Deutsche Institute Für Textil- Und Faserforschung Stuttgart Stiftung Des Öffentlichen Rechts | Kreuzwickelspule und verfahren zur herstellung |
| US7665682B2 (en) | 2004-02-27 | 2010-02-23 | Deutsche Institute Fuer Textil- Und Faserforschung Stuttgart Stiftung Des Oeffentlichen Rechts | Crosswound bobbin and associated production method |
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