JPS5914544B2 - 表面被覆超硬質合金 - Google Patents
表面被覆超硬質合金Info
- Publication number
- JPS5914544B2 JPS5914544B2 JP8004677A JP8004677A JPS5914544B2 JP S5914544 B2 JPS5914544 B2 JP S5914544B2 JP 8004677 A JP8004677 A JP 8004677A JP 8004677 A JP8004677 A JP 8004677A JP S5914544 B2 JPS5914544 B2 JP S5914544B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- coated
- metal
- coating layer
- hard alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐摩耗性にすぐれた薄い被覆層を有する切削用
および耐摩耗部品用の超硬質合金製品に０関する。
および耐摩耗部品用の超硬質合金製品に０関する。
従来、超硬質合金製品の耐摩耗性を向上させる目的で、
その使用面に炭化チタン、窒化チタンなどの、周期率表
４ａ、５ａ、６ａ族金属の各種炭化物、窒化物、炭窒化
物及び或いは酸化アルミニ５ ウム、酸化ジルコニウム
の単層又は複層を被覆することは公知であサ、切削用ス
ローアウエイチツプとして被覆超硬質合金製品は広＜実
用化されている。
その使用面に炭化チタン、窒化チタンなどの、周期率表
４ａ、５ａ、６ａ族金属の各種炭化物、窒化物、炭窒化
物及び或いは酸化アルミニ５ ウム、酸化ジルコニウム
の単層又は複層を被覆することは公知であサ、切削用ス
ローアウエイチツプとして被覆超硬質合金製品は広＜実
用化されている。
被覆物質としてもつとも広く用いられているのは炭化チ
タンであシ、超硬質合金自体と比べ’０ 耐酸化性、潤
滑性、鉄との親和力、硬度において切削工具としてすぐ
れた物性を具備している。しかしながら炭化チタン被覆
の超硬質合金は耐逃げ面摩耗においてはすぐれた性能を
発揮するが反面すく（・面における耐摩耗性が充分でな
く、こフ５ れが原因となつて限界寿命が短かくなる欠
点があつた。又炭化チタンと同族の炭化ジルコニウム、
炭化ハフニウムに関しても同様に切削工具としてすぐれ
た物性を具備していろものの、すく（・面におけ１０る
耐摩耗性は充分とはいい難いものであつた。
タンであシ、超硬質合金自体と比べ’０ 耐酸化性、潤
滑性、鉄との親和力、硬度において切削工具としてすぐ
れた物性を具備している。しかしながら炭化チタン被覆
の超硬質合金は耐逃げ面摩耗においてはすぐれた性能を
発揮するが反面すく（・面における耐摩耗性が充分でな
く、こフ５ れが原因となつて限界寿命が短かくなる欠
点があつた。又炭化チタンと同族の炭化ジルコニウム、
炭化ハフニウムに関しても同様に切削工具としてすぐれ
た物性を具備していろものの、すく（・面におけ１０る
耐摩耗性は充分とはいい難いものであつた。
又これら４ａ族炭化物は被覆物質としてすぐれた性能を
示す反面、母材である超硬質合金との親和性に欠け、特
に結合金属であろＣｏ、Ｎｉ等との濡れ性は良くなく、
これがために、母材と硬質層の３５境界の付着強度が十
分でな＜、断続切削や黒皮偏向切削のように機械的衝撃
の大きい切削や、溶着を起しやすい被削材の切削等の場
合、硬質層が剥離し易い欠点を有していた。本発明者は
これらの欠点を解消すべく鋭意研究を続けた結果、硬質
層を従来の炭化物、窒化物に代えて炭酸窒化物（０ｘｙ
ｃａｒｂ０ｎｉｔｒ１ｄｅ）にすることにより耐酸化性
を向上させて欠点であつた耐すくい面摩耗性を向上せし
め、更に母材との親和性を増すため、より母材と親和性
が良く、結合金属と濡れ易い、ＭＯ．Ｔａ．Ｎｂ．Ｗを
固溶させることにより満足すべき性能を有する被覆層を
得ることに成功して本発明を完成したものである。
示す反面、母材である超硬質合金との親和性に欠け、特
に結合金属であろＣｏ、Ｎｉ等との濡れ性は良くなく、
これがために、母材と硬質層の３５境界の付着強度が十
分でな＜、断続切削や黒皮偏向切削のように機械的衝撃
の大きい切削や、溶着を起しやすい被削材の切削等の場
合、硬質層が剥離し易い欠点を有していた。本発明者は
これらの欠点を解消すべく鋭意研究を続けた結果、硬質
層を従来の炭化物、窒化物に代えて炭酸窒化物（０ｘｙ
ｃａｒｂ０ｎｉｔｒ１ｄｅ）にすることにより耐酸化性
を向上させて欠点であつた耐すくい面摩耗性を向上せし
め、更に母材との親和性を増すため、より母材と親和性
が良く、結合金属と濡れ易い、ＭＯ．Ｔａ．Ｎｂ．Ｗを
固溶させることにより満足すべき性能を有する被覆層を
得ることに成功して本発明を完成したものである。
被覆層、すなわち（ＭｘＡ，）（Ｃ，Ｎ，Ｏｒ）ｚなる
複合炭酸窒化物の合成ぱ化学蒸着法によつて行う。すな
わち４ａ族金属（Ｔｉ．Ｚｒ．Ｈｆ）の１種もしくは２
種以上の・・ロゲン化物と、ＭＯ．Ｔａ、Ｎｂ．Ｗの１
種もしくは２種以上の・・ロゲン化物と水素及び酸素源
ならびに炭素源として一酸化炭素もしくは二酸化炭素、
炭素源として炭化水素、窒素源として窒素ガスもしくは
アンモニアガスを、８００とＣ〜１２０『Ｃの高温で反
応せしめて超硬質合金表面に上述の４ａ族金属とＭＯ．
Ｔａ、Ｎｂ，．Ｗｆ）複合炭酸窒化物を得るものである
。反応の詳細は不明であるが、基本的には以下の反応で
示される各種の反応が炉内で起ると考えられる。１例と
して、４，ａ族金属としてＴｉｌ固溶する金属としてＷ
の場合を示す。
複合炭酸窒化物の合成ぱ化学蒸着法によつて行う。すな
わち４ａ族金属（Ｔｉ．Ｚｒ．Ｈｆ）の１種もしくは２
種以上の・・ロゲン化物と、ＭＯ．Ｔａ、Ｎｂ．Ｗの１
種もしくは２種以上の・・ロゲン化物と水素及び酸素源
ならびに炭素源として一酸化炭素もしくは二酸化炭素、
炭素源として炭化水素、窒素源として窒素ガスもしくは
アンモニアガスを、８００とＣ〜１２０『Ｃの高温で反
応せしめて超硬質合金表面に上述の４ａ族金属とＭＯ．
Ｔａ、Ｎｂ，．Ｗｆ）複合炭酸窒化物を得るものである
。反応の詳細は不明であるが、基本的には以下の反応で
示される各種の反応が炉内で起ると考えられる。１例と
して、４，ａ族金属としてＴｉｌ固溶する金属としてＷ
の場合を示す。
ＸＴｉＣｌ４−１−２ｘＨ２→ｄ１＋４ｘＨＣ１・・・
・・・・・・・・・・・・ （１）ＹＷＣｌ６−Ｆ３ｙ
Ｈ２謁県％ＹＨＣｌ・・・・・・・・・・・・・・・
（２）ＸＴｉ＋ＹＷ＋１／３Ｃ０＋１／６Ｎ２→Ｔｉｘ
Ｗｙ（Ｃ１／３Ｎｉ１／３Ｃ１／３） ・・・（３）Ｘ
Ｔｉ＋ＹＷＨ／２Ｃ０−＋ＴｉＷＷＱ，。
・・・・・・・・・・・・ （１）ＹＷＣｌ６−Ｆ３ｙ
Ｈ２謁県％ＹＨＣｌ・・・・・・・・・・・・・・・
（２）ＸＴｉ＋ＹＷ＋１／３Ｃ０＋１／６Ｎ２→Ｔｉｘ
Ｗｙ（Ｃ１／３Ｎｉ１／３Ｃ１／３） ・・・（３）Ｘ
Ｔｉ＋ＹＷＨ／２Ｃ０−＋ＴｉＷＷＱ，。
ＯＯ，・・・・・・ （４）ＸＴｉ−Ｉ−ＹＷＩ−１／
２Ｎ２→゛ＲｉＸｗｙＮ・・・・・・・・・・・・・・
・ （５）ＸＴｉ−Ｆ３７ＷＦＣＨ４→ＴｉｘＷｙＣ・
・・・・・・・・・・・・・・・・・ （６）ＸＴｉ−
ＦｙＷｆＣ（基体）→ＴｉｘＶｌｙＣ・・・・・・・・
・・・・・・・ （７）Ｘ，ｙの割合は０。１≦Ｘ≦０
．９５の範囲において（１Ｘ２）の反応に使用される・
・ロゲン化物の量により任意に変化させ得る。
２Ｎ２→゛ＲｉＸｗｙＮ・・・・・・・・・・・・・・
・ （５）ＸＴｉ−Ｆ３７ＷＦＣＨ４→ＴｉｘＷｙＣ・
・・・・・・・・・・・・・・・・・ （６）ＸＴｉ−
ＦｙＷｆＣ（基体）→ＴｉｘＶｌｙＣ・・・・・・・・
・・・・・・・ （７）Ｘ，ｙの割合は０。１≦Ｘ≦０
．９５の範囲において（１Ｘ２）の反応に使用される・
・ロゲン化物の量により任意に変化させ得る。
ＴｉｘＷｙ（Ｃ，ＮｑＯｒ）は主として（３）及び（４
），（５），（６）の反応で生成するものと考えられ、
炉内のＣＯ分圧、ＣＨ４分圧、Ｎ２分圧を制御すること
により任意のＰ，．ｑ，．ｒの組成を得ることができる
。
），（５），（６）の反応で生成するものと考えられ、
炉内のＣＯ分圧、ＣＨ４分圧、Ｎ２分圧を制御すること
により任意のＰ，．ｑ，．ｒの組成を得ることができる
。
又基体である超硬質合金から炭素が拡散して、（７）式
に示す反応を起し、これがために、母材と硬質層との境
界付近の硬質層の炭素濃度は濃くなる。この現象を利用
して、硬質層中の炭素濃度を連続的に変化させ得ること
ができるし、又同様に窒素、酸素濃度も雰囲気ガスを制
御することにより連続的に変化させ得る。又同様に金属
組成であるＸｌｙも雰囲気ガスを制御することにより硬
質層中の濃度を連続的に変化させ得る。特に固溶させる
金属はその目的から、硬質層中の母材との境界付近で濃
度を高く、表面に行くに従つて薄くすることができる。
以上の被覆硬質層を有する超硬質合金の特徴は従来の被
覆超硬質合金に比較して、まず第１に切削時に逃げ面、
すくい面の両面に良い耐摩耗性を示すことである。
に示す反応を起し、これがために、母材と硬質層との境
界付近の硬質層の炭素濃度は濃くなる。この現象を利用
して、硬質層中の炭素濃度を連続的に変化させ得ること
ができるし、又同様に窒素、酸素濃度も雰囲気ガスを制
御することにより連続的に変化させ得る。又同様に金属
組成であるＸｌｙも雰囲気ガスを制御することにより硬
質層中の濃度を連続的に変化させ得る。特に固溶させる
金属はその目的から、硬質層中の母材との境界付近で濃
度を高く、表面に行くに従つて薄くすることができる。
以上の被覆硬質層を有する超硬質合金の特徴は従来の被
覆超硬質合金に比較して、まず第１に切削時に逃げ面、
すくい面の両面に良い耐摩耗性を示すことである。
これは硬質層に酸素を含有するため耐酸化性に優れてい
ることが一因であるが、固溶金属により、靭性の向七、
高温硬度の増大等の効果が加わつたためと考えられる。
第２点として断続切削時の耐チツピング性に優れている
ことがあげられる。これは固溶金属により母材との親和
性が増大し、付着強度が向上したためと考えられる。一
般に硬質層に酸素を含有する場合、金属との濡れ性は悪
くなる傾向があるため、固溶金属はどうしても必要なも
のである。一般式ＭｘＡｙ（０，Ｎｑ０ｒ）ｚ（式中各
記号の意味は前述のとおり）の組成において、金属組成
は、０．１≦ｘ≦０。
ることが一因であるが、固溶金属により、靭性の向七、
高温硬度の増大等の効果が加わつたためと考えられる。
第２点として断続切削時の耐チツピング性に優れている
ことがあげられる。これは固溶金属により母材との親和
性が増大し、付着強度が向上したためと考えられる。一
般に硬質層に酸素を含有する場合、金属との濡れ性は悪
くなる傾向があるため、固溶金属はどうしても必要なも
のである。一般式ＭｘＡｙ（０，Ｎｑ０ｒ）ｚ（式中各
記号の意味は前述のとおり）の組成において、金属組成
は、０．１≦ｘ≦０。
９５０．０５≦ｙ≦０．９０の範囲とすることが必要で
、固溶金属が５ａｔ％未満では固溶の効果が少なく、９
０ａｔ％をこえると４ａ族金属の効果が少なくなるため
好ましくない。
、固溶金属が５ａｔ％未満では固溶の効果が少なく、９
０ａｔ％をこえると４ａ族金属の効果が少なくなるため
好ましくない。
又、酸素の含有量は０。２≦ｒ≦０。
６で、２０ａｔ％未満では耐酸化件に及ぼす効果が少な
く、６０ａｔ％をこえると酸化物としての靭性の低下が
生じ好ましくない。
く、６０ａｔ％をこえると酸化物としての靭性の低下が
生じ好ましくない。
金属と非金属の割合は、０．８≦Ｚ≦１。０で、０．８
未満では格子欠陥が多くなり、１．０をこえると遊離炭
素が多くなク、いずれも硬度の低下、強度の低下を招き
好ましくない。
未満では格子欠陥が多くなり、１．０をこえると遊離炭
素が多くなク、いずれも硬度の低下、強度の低下を招き
好ましくない。
以下実施例により説明する。
実施例 １
超硬質合金Ｐ−３０（ＪＩＳ）グレード（ＷＣ８Ｏ％、
ＣＯｌＯ％、ＴｉＣ８％、ＴａＣ２（１１）、いずれも
重量％）を用い、これを耐熱合金製反応容器内で１００
０′Ｃに加熱して、ＴｉＣｌ４２容量％、ＷＣｌ６ｌ容
量％、ＣＯｌ容量％、Ｎ２２Ｏ容量％、Ｈ２残の割合に
混合された反応ガスを１０ｔ／Ｍｉｎの流速で送ジ込ん
で２時間反応させた。
ＣＯｌＯ％、ＴｉＣ８％、ＴａＣ２（１１）、いずれも
重量％）を用い、これを耐熱合金製反応容器内で１００
０′Ｃに加熱して、ＴｉＣｌ４２容量％、ＷＣｌ６ｌ容
量％、ＣＯｌ容量％、Ｎ２２Ｏ容量％、Ｈ２残の割合に
混合された反応ガスを１０ｔ／Ｍｉｎの流速で送ジ込ん
で２時間反応させた。
反応後残留ガスを除去し、冷却して取り出したチツプ表
面は平均５μのチタン・タングステンオキシカーボナイ
トライドで被覆された。チタン゛タングステンの成分比
はＸ線マイクロアナライザーの分析によりＴｉＯ．７ラ
ＷＯ．３であり、Ｃ，．ＮｌＯの成分比はオージエ分析
により、ＣＯ．ｌＯＮＯ．６５ＯＯ．２５であつた。こ
れにより得られたチタン。タングステンオキシカーボナ
イトライドの組成はＴｌＯ．７ＷＯ．３（ＣＯ．ｌＮＯ
．６５ＯＯ．２５）で示された。実施例 ２下記条件に
より実施例１と同様にして基体を被覆した。
面は平均５μのチタン・タングステンオキシカーボナイ
トライドで被覆された。チタン゛タングステンの成分比
はＸ線マイクロアナライザーの分析によりＴｉＯ．７ラ
ＷＯ．３であり、Ｃ，．ＮｌＯの成分比はオージエ分析
により、ＣＯ．ｌＯＮＯ．６５ＯＯ．２５であつた。こ
れにより得られたチタン。タングステンオキシカーボナ
イトライドの組成はＴｌＯ．７ＷＯ．３（ＣＯ．ｌＮＯ
．６５ＯＯ．２５）で示された。実施例 ２下記条件に
より実施例１と同様にして基体を被覆した。
被覆層は５．５μの厚さで、Ｘ線マイクロアナライザー
及びオージエ分析の結果、組成はＴｉ．Ｏ６，ＭＯＯ．
３５（ＣＯ．３ＮＯ．５ｑ）．２）であつた。
及びオージエ分析の結果、組成はＴｉ．Ｏ６，ＭＯＯ．
３５（ＣＯ．３ＮＯ．５ｑ）．２）であつた。
実施例 ３下記条件により実施例１と同様にして基体を
被覆した。
被覆した。
被覆層は６μの厚さで成分比はＺｒＯ．８ＴａＯ．２（
ＣＯ．７ＮＯ．ｌＯＯ．３）咽ヒも実施例 ４ 下記条件により実施例１と同様にして基体を被覆した。
ＣＯ．７ＮＯ．ｌＯＯ．３）咽ヒも実施例 ４ 下記条件により実施例１と同様にして基体を被覆した。
被覆層厚さは６μであり、成分比はＨｆＯ，Ｎｂ旧（Ｃ
Ｏ．４ＮＯ４ＯＯ２）であつた。
Ｏ．４ＮＯ４ＯＯ２）であつた。
実施例 ５
下記条件により実施例１と同様にして基体を被覆した。
但し、ＴｉＣｌ４とＷＣｌ６のガス濃度を反応時間の経
過と共に変化させた。被覆層厚さは５μで、その成分は
母材と被覆層の境界付近はＴｌ９．４ＷＯ．，（ＣＯ．
ｌ５ＮＯ．６５ＯＯ．２）で、被覆層の表面付近はＴｉ
Ｏ９ＷＯ．ｌ（ＣぃＮ。
過と共に変化させた。被覆層厚さは５μで、その成分は
母材と被覆層の境界付近はＴｌ９．４ＷＯ．，（ＣＯ．
ｌ５ＮＯ．６５ＯＯ．２）で、被覆層の表面付近はＴｉ
Ｏ９ＷＯ．ｌ（ＣぃＮ。
．６５蟻，）であつた。実施例 ６
下記の条件により、実施例１と同様にして基体を被覆し
た。
た。
但し反応中ＣＯ量とＮ２量を連続的に変化させた。被覆
層厚さは５μで、その成分は母材との境界付近はＴｌＯ
．７ＷＯ３（ＣＯ．６ＮＯ．２ＯＯ２）で、表面付近は
ＴｌＯ．７ＷＯ．３（ＣＯ．３ＮＯ４ＯＯ．３）であつ
た。
層厚さは５μで、その成分は母材との境界付近はＴｌＯ
．７ＷＯ３（ＣＯ．６ＮＯ．２ＯＯ２）で、表面付近は
ＴｌＯ．７ＷＯ．３（ＣＯ．３ＮＯ４ＯＯ．３）であつ
た。
実施例 ７下記の条件により実施例１と同様にして基体
を被覆した。
を被覆した。
被覆層厚さは５μで、成分比はＴｉＯ．７ＷＯ．３（Ｃ
Ｏ．４ＮＯ．ｌＯＯ．５）であつた。
Ｏ．４ＮＯ．ｌＯＯ．５）であつた。
実施例 ８
実施例１〜７で得られた被覆超硬質合金切削チツプの切
削試験を行つた。
削試験を行つた。
比較例として実施例１〜７の基体として使用したＰ−３
０超硬質合金、およびそれにＴｉＣ．ＴｉＮを各々６μ
被覆した被覆超硬質合金を同時に切削した。以下の切削
例において記載を省略した各試料の被覆層の組成を整理
すると次のとおりである。
０超硬質合金、およびそれにＴｉＣ．ＴｉＮを各々６μ
被覆した被覆超硬質合金を同時に切削した。以下の切削
例において記載を省略した各試料の被覆層の組成を整理
すると次のとおりである。
υ唱 υ●′ １−ＬｌＶ●Ｌ ）Ｖ〔切削例１〕
鋳鉄連続切削（ＪＩＳ）ＦＣ−２５、ブリネル硬さＨＢ
ｌ８Ｏ、切削速度、ｖ＝２００ｍ／Ｍｉｎ送りｆ：０。
ｌ８Ｏ、切削速度、ｖ＝２００ｍ／Ｍｉｎ送りｆ：０。
２ｍＴＩ１／Ｒｅｖｌ切込みｔ二１．５ｍｍ※ すくい
面摩耗２００μ、又は逃げ面摩耗０．４ｍｍを寿命限界
とした。
面摩耗２００μ、又は逃げ面摩耗０．４ｍｍを寿命限界
とした。
〔切削例２〕
炭素鋼の切削（ＪＩＳ）Ｓ３Ｏ℃、ブリネル硬さＨＢ２
ｌＯ、ｖ＝１８０ｍ／Ｍｉｎ，．ｆ＝０。
ｌＯ、ｖ＝１８０ｍ／Ｍｉｎ，．ｆ＝０。
２ｍｍ／Ｒｅｖ，．ｔ二１．５ｍｍ
〔切削例３］
合金鋼角材の断続切削
ＪＩＳＳＮＣＭ−８（寸法１５０×３００×８００ｍｍ
角材）ｖ二１５０ｍ／Ｍｉｎ．．ｔ二１．５ｍｍの条件
で、更に送りをそれぞれ、０．２５ｍｍ／Ｒｅｖ、０。
角材）ｖ二１５０ｍ／Ｍｉｎ．．ｔ二１．５ｍｍの条件
で、更に送りをそれぞれ、０．２５ｍｍ／Ｒｅｖ、０。
３５ｍｍ／Ｒｅｖ、０。
４５ｍｍ／Ｒｅｖにした状態で切刃欠損までの時間を比
較した。
較した。
以七のとおり本発明品は耐摩耗性においても、耐欠損性
においても良好な結果を示した。
においても良好な結果を示した。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 超硬質合金の表面を、化学蒸着法により生成せしめ
た、一般式（ＭｘＡｙ）（Ｃ＿ｐＮ＿ｑＯ＿ｒ）ｚここ
にＭはＴｉ、Ｚｒ、Ｈｒの１種又は２種以上を、ＡはＭ
ｏ、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗの１種又は２種以上を、 Ｃ、Ｎ、Ｏはそれぞれ炭素、窒素、酸素を、ｘ、ｙは金
属成分比を、ｐ、ｑ、ｒはそれぞれＣ、Ｎ、Ｏの原子比
を、ｚは金属成分に対する非金属成分の比を 示し、これらは ｘ＋ｙ＝１、０．１≦ｘ≦０．９５ ０．０５≦ｙ≦０．９０ ｐ＋ｑ＋ｒ＝１、ｐ・ｑ・ｒ＞０ ０．２≦ｒ≦０．６ ０．８≦ｚ≦１．０ なる条件を満足する で表わされる金属炭酸窒化物で被覆したことを特徴とす
る表面被覆超硬質合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8004677A JPS5914544B2 (ja) | 1977-07-05 | 1977-07-05 | 表面被覆超硬質合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8004677A JPS5914544B2 (ja) | 1977-07-05 | 1977-07-05 | 表面被覆超硬質合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5414414A JPS5414414A (en) | 1979-02-02 |
| JPS5914544B2 true JPS5914544B2 (ja) | 1984-04-05 |
Family
ID=13707290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8004677A Expired JPS5914544B2 (ja) | 1977-07-05 | 1977-07-05 | 表面被覆超硬質合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5914544B2 (ja) |
-
1977
- 1977-07-05 JP JP8004677A patent/JPS5914544B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5414414A (en) | 1979-02-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4101703A (en) | Coated cemented carbide elements | |
| US4284687A (en) | Compound body | |
| JP3384110B2 (ja) | 被覆切削工具とその製造方法 | |
| JPH11256336A (ja) | 炭窒化チタン被覆工具 | |
| JPH03226576A (ja) | 耐摩耗性に優れたコーティングサーメットの製造法 | |
| JPH068008A (ja) | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| US3832221A (en) | Method of coating sintered hard metal bodies and hard metal body coated according to the method | |
| JPH0819522B2 (ja) | 付着性にすぐれたダイヤモンド被覆焼結合金及びその製造方法 | |
| JPS6119367B2 (ja) | ||
| JPS6055595B2 (ja) | 表面被覆超硬質合金の製造法 | |
| JP3678945B2 (ja) | 炭窒酸化チタン被覆工具 | |
| JPS5914544B2 (ja) | 表面被覆超硬質合金 | |
| JPS6135271B2 (ja) | ||
| JPH11335870A (ja) | 炭窒化チタン・酸化アルミニウム被覆工具 | |
| JPH09125249A (ja) | 被覆超硬合金工具 | |
| JPH0762541A (ja) | 耐摩耗性部材 | |
| JPH0234733B2 (ja) | ||
| JPS5824501B2 (ja) | タングステンカ−バイド被膜層の製造方法 | |
| JP3347031B2 (ja) | 炭化チタン被覆工具 | |
| JPS6119777A (ja) | 耐摩、耐熱性被覆超硬合金部材 | |
| JPS5952704B2 (ja) | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 | |
| JPS5919189B2 (ja) | 被覆超硬合金工具 | |
| JPH10263903A (ja) | 炭化チタン被覆工具 | |
| JPH0258336B2 (ja) | ||
| JP2766079B2 (ja) | 被覆ＴｉＣＮ基サーメット |