JPS59145406A - 微粉炭を主燃料とするマルチバーナ燃焼炉 - Google Patents
微粉炭を主燃料とするマルチバーナ燃焼炉Info
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- JPS59145406A JPS59145406A JP58017384A JP1738483A JPS59145406A JP S59145406 A JPS59145406 A JP S59145406A JP 58017384 A JP58017384 A JP 58017384A JP 1738483 A JP1738483 A JP 1738483A JP S59145406 A JPS59145406 A JP S59145406A
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- burners
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は微粉炭を主燃料とする燃焼炉で、予備石炭粉
砕機の数を少くしかつその場合において石炭粉砕機のう
ちの一台が緊急停止した場合において７も安全にかつ所
望の燃焼性能を維持する燃焼炉の構造に関する。
砕機の数を少くしかつその場合において石炭粉砕機のう
ちの一台が緊急停止した場合において７も安全にかつ所
望の燃焼性能を維持する燃焼炉の構造に関する。
石炭を主燃料とする微粉砕された石炭を空気等による気
流輸送により、火炉内に投入し連続的に直接燃焼するこ
とが最も一般的な方式となっている。
流輸送により、火炉内に投入し連続的に直接燃焼するこ
とが最も一般的な方式となっている。
本方式は、それ自体は既に完成度の高い技術であって、
石炭粉砕機の緊急停止時に対する安全確保技術も幾つか
確立されている。その最も単純かつ安全な手段の１っは
、複数の予備粉砕機を補設しておくことであり、実際、
火力発電用の大容量燃焼設備においては、数台の負荷粉
砕機に通常１台の予備粉砕機が設置されでいる場合が多
い。
石炭粉砕機の緊急停止時に対する安全確保技術も幾つか
確立されている。その最も単純かつ安全な手段の１っは
、複数の予備粉砕機を補設しておくことであり、実際、
火力発電用の大容量燃焼設備においては、数台の負荷粉
砕機に通常１台の予備粉砕機が設置されでいる場合が多
い。
しかしながら、昨今の環境公害規制の強化に伴ない、排
ガス中の公害物質、特に窒素酸化物を低減するために、
従来は考えられなかった様な燃焼方法が要求されるに至
り、石炭粉砕機（以下ミルと称す）を含む燃料供給系統
もそれに追従できるための改造や変更が必要となりつつ
ある。
ガス中の公害物質、特に窒素酸化物を低減するために、
従来は考えられなかった様な燃焼方法が要求されるに至
り、石炭粉砕機（以下ミルと称す）を含む燃料供給系統
もそれに追従できるための改造や変更が必要となりつつ
ある。
この最も手近な例は、燃焼によって発生する窒素酸化物
（以下ＮＯｘと総称する）の低減に要求される燃焼改善
手段の変遷である。
（以下ＮＯｘと総称する）の低減に要求される燃焼改善
手段の変遷である。
ＮＯｘは、燃焼時に空気中の窒素分子及び燃料中の窒素
化合物から発生する。これらは、燃料が順次酸化されて
行く過程及び高湿の過剰酸臭雰囲気下で発生するため、
従来の燃焼方式の如く各バーナの空気比（燃料の理論空
気量に対する実際の空気量の比）を１以上にすると、多
量のＮＯｘが発生しやすい。このため種々のＮＯｘ低減
手段が考えられて来ている。これらは大別すると、バー
ナ単体による手段と、火炉全体による手段が挙げられる
。
化合物から発生する。これらは、燃料が順次酸化されて
行く過程及び高湿の過剰酸臭雰囲気下で発生するため、
従来の燃焼方式の如く各バーナの空気比（燃料の理論空
気量に対する実際の空気量の比）を１以上にすると、多
量のＮＯｘが発生しやすい。このため種々のＮＯｘ低減
手段が考えられて来ている。これらは大別すると、バー
ナ単体による手段と、火炉全体による手段が挙げられる
。
火炉全体による手段のうち効果的なものは次の様な手段
である。
である。
すなわち、燃料の最終投入段で一旦燃料過剰状態を強化
し、強還元雰囲気を形成させる手段等Ｈ，Ｏのラジカル
） Ｈ，Ｏのラジカル＋Ｎｏう・ＮＨなどの含窒素ラジカル ・Ｎ Ｈ−１−Ｎ Ｏ−一−〉Ｎａ 上記の反応を炉内でする具体的一実施例は、第１図に示
すようなものである。バーナ３１，３２４１、４２．５
１．５２は負荷の大部分を負担する夫（３） 々複数のバーナよりなり、また各段ごとに通常並列に位
置する主バーナ段であり、これらの上部の最上段に設置
した最上段燃料供給系統バーナ６１，６２（通常脱硝バ
ーナと称す）によって一旦強還元ゾーン（図中■ゾーン
）が形成され、ＮＯｘの分解が進行する。
し、強還元雰囲気を形成させる手段等Ｈ，Ｏのラジカル
） Ｈ，Ｏのラジカル＋Ｎｏう・ＮＨなどの含窒素ラジカル ・Ｎ Ｈ−１−Ｎ Ｏ−一−〉Ｎａ 上記の反応を炉内でする具体的一実施例は、第１図に示
すようなものである。バーナ３１，３２４１、４２．５
１．５２は負荷の大部分を負担する夫（３） 々複数のバーナよりなり、また各段ごとに通常並列に位
置する主バーナ段であり、これらの上部の最上段に設置
した最上段燃料供給系統バーナ６１，６２（通常脱硝バ
ーナと称す）によって一旦強還元ゾーン（図中■ゾーン
）が形成され、ＮＯｘの分解が進行する。
この様な手段の場合、従来の予備石炭粉砕機を上記バー
ナ群に共通させて設けるという考え方は成立し難い。
ナ群に共通させて設けるという考え方は成立し難い。
つまり、主バーナ群とは機能の異なるＮＯｘ除去用ラジ
カルを発生させる脱硝用のバーナ６１゜６２が必要であ
り、常時低ＮＯｘ化性能を維持するためには、主バーナ
用予備粉砕機１２３と該最上部の脱硝バーナ６１，６２
用予備粉砕機５との２台の予備石炭粉砕機が必要となり
、設備コストの増大となる。
カルを発生させる脱硝用のバーナ６１゜６２が必要であ
り、常時低ＮＯｘ化性能を維持するためには、主バーナ
用予備粉砕機１２３と該最上部の脱硝バーナ６１，６２
用予備粉砕機５との２台の予備石炭粉砕機が必要となり
、設備コストの増大となる。
この発明はこのような２種の石炭粉砕機を特別に設置す
ることなく石炭粉砕機の容量を統一したものにし所望の
ＮＯｘ低減性能を維持しながら、石炭粉砕機の緊急停止
に即応できる系統及（４） び燃焼手段を備えた燃焼炉の構造を提案することを目的
とする。
ることなく石炭粉砕機の容量を統一したものにし所望の
ＮＯｘ低減性能を維持しながら、石炭粉砕機の緊急停止
に即応できる系統及（４） び燃焼手段を備えた燃焼炉の構造を提案することを目的
とする。
要するにこの発明は、主バーナ段と脱硝バーナ段の複数
段よりなる炉において、主バーナ段と脱硝バーナ段が共
通の石炭粉砕機より微粉炭を供給するようにし、または
一つの脱硝バーナ段と他の脱硝バーナ段とに共通の石炭
粉砕機より微粉炭を供給するようにし、かつ複数の石炭
粉砕機単位をもって一組の石炭供給系とし、−の石炭粉
砕機が故障したときその石炭粉砕機より供給を受けてい
たバーナ群に他の石炭粉砕機から微粉炭を供給し脱硝性
能及び負荷に対応する微粉炭配分を可能とする各バーナ
への負荷の配分のできる管系統を設けたことを特徴とす
る。
段よりなる炉において、主バーナ段と脱硝バーナ段が共
通の石炭粉砕機より微粉炭を供給するようにし、または
一つの脱硝バーナ段と他の脱硝バーナ段とに共通の石炭
粉砕機より微粉炭を供給するようにし、かつ複数の石炭
粉砕機単位をもって一組の石炭供給系とし、−の石炭粉
砕機が故障したときその石炭粉砕機より供給を受けてい
たバーナ群に他の石炭粉砕機から微粉炭を供給し脱硝性
能及び負荷に対応する微粉炭配分を可能とする各バーナ
への負荷の配分のできる管系統を設けたことを特徴とす
る。
微粉炭を燃焼するバーナにおいては油やガス用のバーナ
とその燃料搬送の形態は異るものである。微粉炭燃焼に
おいてはその燃焼すべき微粉炭の理論空気量の少くとも
約３０％量の搬送用ガスが必要である。また前記脱硝バ
ーナにおいては還元用ラジカル生成のため空気比は約０
．２〜０．８など低いものとする必要がある。しかし最
低量の微粉炭搬送用としてのガス量は確保せねばならぬ
ので、０□含有量の少ない燃焼炉の排ガスを再循環させ
て脱硝バーナに供給することとなる。従って前記の如く
、主バーナ、脱硝バーナ、石炭粉砕機（ミル）と各バー
ナへの負荷配分につき特に検討を必要とし、かつどのミ
ルには再循環ガスを供給するかを検討し、しかも安定し
た燃焼をさせＮＯｘ除去の効果を上げる必要がある。加
えて本願発明においては予備石炭粉砕機の数を減らす管
系統を提案するものである。
とその燃料搬送の形態は異るものである。微粉炭燃焼に
おいてはその燃焼すべき微粉炭の理論空気量の少くとも
約３０％量の搬送用ガスが必要である。また前記脱硝バ
ーナにおいては還元用ラジカル生成のため空気比は約０
．２〜０．８など低いものとする必要がある。しかし最
低量の微粉炭搬送用としてのガス量は確保せねばならぬ
ので、０□含有量の少ない燃焼炉の排ガスを再循環させ
て脱硝バーナに供給することとなる。従って前記の如く
、主バーナ、脱硝バーナ、石炭粉砕機（ミル）と各バー
ナへの負荷配分につき特に検討を必要とし、かつどのミ
ルには再循環ガスを供給するかを検討し、しかも安定し
た燃焼をさせＮＯｘ除去の効果を上げる必要がある。加
えて本願発明においては予備石炭粉砕機の数を減らす管
系統を提案するものである。
以下図面により本発明の実施例につき説明する。第２Ａ
図は本発明の一実施例でバーナは前後壁に夫々配置した
とする管系読図を示し、第２Ｂ図には各バーナへの負荷
配分％を示す。第２Ｂ図で図面の炉内側に記入しである
数字で括弧されていないものは各ミルが稼動していると
きの負荷配分の％を示す。括弧内の数字はミル４ａ又は
４ｂが故障で停止したときの負荷配分％を示す。なお図
中の８Ｍミルは主ミル用の予備ミルである。管系統の図
示は省略しであるがｌａ、ｌｂ、２ａ、２ｂの何れかの
ミル故障時にはこの８Ｍミルに切換できるように管路が
形成されている。符号ＡＰは主バーナ用燃焼空気を供給
する送風機、ＲＧＦは再循環ガスを昇圧し脱硝バーナに
供給する再循環ガス用の送風機、ＲＡＦは脱硝バーナ用
の不足０□供給用の燃焼用空気の供給をする送風機、符
号１２３は燃焼用空気の分配器、符号８１．８２．８３
は微粉炭分配器である。
図は本発明の一実施例でバーナは前後壁に夫々配置した
とする管系読図を示し、第２Ｂ図には各バーナへの負荷
配分％を示す。第２Ｂ図で図面の炉内側に記入しである
数字で括弧されていないものは各ミルが稼動していると
きの負荷配分の％を示す。括弧内の数字はミル４ａ又は
４ｂが故障で停止したときの負荷配分％を示す。なお図
中の８Ｍミルは主ミル用の予備ミルである。管系統の図
示は省略しであるがｌａ、ｌｂ、２ａ、２ｂの何れかの
ミル故障時にはこの８Ｍミルに切換できるように管路が
形成されている。符号ＡＰは主バーナ用燃焼空気を供給
する送風機、ＲＧＦは再循環ガスを昇圧し脱硝バーナに
供給する再循環ガス用の送風機、ＲＡＦは脱硝バーナ用
の不足０□供給用の燃焼用空気の供給をする送風機、符
号１２３は燃焼用空気の分配器、符号８１．８２．８３
は微粉炭分配器である。
第２Ａ図において、主バーナ段はバーナ３１゜３２、バ
ーナ４１．４２ 、バーナ５１，５２の３段が設けられ
ており、（バーナ３１は並列する複数個よりなるバーす
の段を代表して表示するものとする。他のバーナ符号に
ついても同様とする。）脱硝バーナ段はバーナ６１，６
２であり、符号７１゜７２はアフタエアポートである。
ーナ４１．４２ 、バーナ５１，５２の３段が設けられ
ており、（バーナ３１は並列する複数個よりなるバーす
の段を代表して表示するものとする。他のバーナ符号に
ついても同様とする。）脱硝バーナ段はバーナ６１，６
２であり、符号７１゜７２はアフタエアポートである。
生バーナ４１と脱硝バーナ６１は−の石炭粉砕機（ミル
）４ａより微粉炭の供給を受け、主バーナ４２．と脱硝
バーナ６２はミル４ｂから微粉（７） 炭の供給を受ける。このミル４ａ、４ｂが第２Ａ図では
一組の石炭供給系を構成することとなる。ミルの石炭粉
砕能力はこの燃焼炉（ボイラ等）１０Ａの最大負荷時の
微粉炭消費量を１００（イ）としたとき夫々２０％の能
力（以下ミル容量と称す）のものにし図示（第２Ａ図）
では常用６台、予備１台のミルが設けられている。この
ことは本発明の実施により従来の第１図において脱硝バ
ーナ用ミル（符号５）を含み１０台のミルが使用されて
いたものを７台に低減できたことを示す。各ミルの能力
を同一の２０％能力に統一したのは同一型式、同一能力
にすることはミル製造価格の低減ができることによる。
）４ａより微粉炭の供給を受け、主バーナ４２．と脱硝
バーナ６２はミル４ｂから微粉（７） 炭の供給を受ける。このミル４ａ、４ｂが第２Ａ図では
一組の石炭供給系を構成することとなる。ミルの石炭粉
砕能力はこの燃焼炉（ボイラ等）１０Ａの最大負荷時の
微粉炭消費量を１００（イ）としたとき夫々２０％の能
力（以下ミル容量と称す）のものにし図示（第２Ａ図）
では常用６台、予備１台のミルが設けられている。この
ことは本発明の実施により従来の第１図において脱硝バ
ーナ用ミル（符号５）を含み１０台のミルが使用されて
いたものを７台に低減できたことを示す。各ミルの能力
を同一の２０％能力に統一したのは同一型式、同一能力
にすることはミル製造価格の低減ができることによる。
この燃焼炉１０Ａの通常運転ではバーナ３１，３２゜５
１．５２は１６．５％（前記のごとくこの燃焼炉の最大
負荷時の微粉炭消費量に対する％で以下単に％で示す）
、で運転され、脱硝バーナ６１，６２は８．５％、主バ
ーナ４１，４２は８．５％にする。
１．５２は１６．５％（前記のごとくこの燃焼炉の最大
負荷時の微粉炭消費量に対する％で以下単に％で示す）
、で運転され、脱硝バーナ６１，６２は８．５％、主バ
ーナ４１，４２は８．５％にする。
従ってミル４ａ、４ｂは夫々１７％を負担して運転され
ることとなる。脱硝バーナを−バーナ８．５（８） ％とするのはこれで充分脱硝の効果を収め得るとするこ
とによる。（以上の分配は第２Ｂ図に括弧なしの数値で
示した） 次に仮にミル４ｂが故障した場合の各バーナの負担量を
第２Ｂ図に括弧内数値で示す。主バーナ３１，３２，５
１，５２は各２０％にする。また管路１０５＆のシャッ
トオフ弁２４１．管路１０５ｂのシャットオフ弁２４２
を閉とし、主バーナ４１．４２を消火する。またミル４
ｂに接続する管路１０４のシャットオフ弁２６２は閉と
する。ミル４ａは２０％の全負荷とし、このミルより送
出される微粉炭は脱硝バーナ６１，６２に１０％づつに
配分し供給される。これにより主バーナ３１．３２．５
１゜５２各２０％で合計８０％、脱硝バーナ各１０％で
合計２０％で総合計で１００％が確保され、かつ脱硝も
円滑にされる。しかし脱硝バーナ６１については主バー
ナ負荷に対応してその％より１０％低くするように絞っ
てもよい。なお主バーナ４１゜４２の管路１０５ａ、
１０５ ｂには燃焼用空気を供給する管路３４１，３４
２が夫々接続され、供給量はダンパ３４１Ｄ、３４２Ｄ
で制御され通常主バーナとして充分なＯＪ量を受けて機
能するようにしである。主バーナ３１．３２．５１．５
２への燃焼用空気供給は管路３３１．３３２．３５１．
３５２で示しであるがミルｌａ、ｌｂ、２ａ、２ｂに直
接一部の量を分岐して供給し、（点線で示す）微粉炭搬
送用ｉ と必要燃焼用空気量を確保させて
よい。またミル４ａが停止しても前記と同様にミル４ｂ
により運転することができる。
ることとなる。脱硝バーナを−バーナ８．５（８） ％とするのはこれで充分脱硝の効果を収め得るとするこ
とによる。（以上の分配は第２Ｂ図に括弧なしの数値で
示した） 次に仮にミル４ｂが故障した場合の各バーナの負担量を
第２Ｂ図に括弧内数値で示す。主バーナ３１，３２，５
１，５２は各２０％にする。また管路１０５＆のシャッ
トオフ弁２４１．管路１０５ｂのシャットオフ弁２４２
を閉とし、主バーナ４１．４２を消火する。またミル４
ｂに接続する管路１０４のシャットオフ弁２６２は閉と
する。ミル４ａは２０％の全負荷とし、このミルより送
出される微粉炭は脱硝バーナ６１，６２に１０％づつに
配分し供給される。これにより主バーナ３１．３２．５
１゜５２各２０％で合計８０％、脱硝バーナ各１０％で
合計２０％で総合計で１００％が確保され、かつ脱硝も
円滑にされる。しかし脱硝バーナ６１については主バー
ナ負荷に対応してその％より１０％低くするように絞っ
てもよい。なお主バーナ４１゜４２の管路１０５ａ、
１０５ ｂには燃焼用空気を供給する管路３４１，３４
２が夫々接続され、供給量はダンパ３４１Ｄ、３４２Ｄ
で制御され通常主バーナとして充分なＯＪ量を受けて機
能するようにしである。主バーナ３１．３２．５１．５
２への燃焼用空気供給は管路３３１．３３２．３５１．
３５２で示しであるがミルｌａ、ｌｂ、２ａ、２ｂに直
接一部の量を分岐して供給し、（点線で示す）微粉炭搬
送用ｉ と必要燃焼用空気量を確保させて
よい。またミル４ａが停止しても前記と同様にミル４ｂ
により運転することができる。
この発明の第２実施例を第３Ａ図、第３Ｂ図に示す。第
３Ａ図においては−の脱硝バーナ段（符号６１で表示す
る）と他の脱硝バーナ段（符号５１で表示する）が共通
のミル４ａから微粉炭の供給を受け、この複数単位（４
ａ、４ｂ）で−組の石炭供給系を構成する。この場合の
微粉炭量（負荷）配分は第３Ｂ図に括弧なしで示す。
３Ａ図においては−の脱硝バーナ段（符号６１で表示す
る）と他の脱硝バーナ段（符号５１で表示する）が共通
のミル４ａから微粉炭の供給を受け、この複数単位（４
ａ、４ｂ）で−組の石炭供給系を構成する。この場合の
微粉炭量（負荷）配分は第３Ｂ図に括弧なしで示す。
この第３Ａ図の場合においてミル４ｂが故障したときは
シャットオフ弁２６１，２６２を閉とし脱硝バーナ６１
，６２を消火する。
シャットオフ弁２６１，２６２を閉とし脱硝バーナ６１
，６２を消火する。
ついでミル４ａから送出する微粉炭を管路４０５ａに接
続する分配器８４によりさらに分岐する管路４５２（シ
ャットオフ弁４５２Ｄ付き）により管路４５２に接続す
る管路４０５ｂを経由して微粉炭全脱硝バーナ５２に供
給しこれにより引き続き炉内に脱硝用のラジカルを形成
させることができる。即ち２０％微粉炭製造能力をもつ
ミル４ａにより各１０％を脱硝バーナ５１，５２に供給
し脱硝燃焼をさせ、主バーナ４段で８０％、脱硝バーナ
５１゜５２により２０％、合計１００％微粉炭燃焼を継
続してすることができる。
続する分配器８４によりさらに分岐する管路４５２（シ
ャットオフ弁４５２Ｄ付き）により管路４５２に接続す
る管路４０５ｂを経由して微粉炭全脱硝バーナ５２に供
給しこれにより引き続き炉内に脱硝用のラジカルを形成
させることができる。即ち２０％微粉炭製造能力をもつ
ミル４ａにより各１０％を脱硝バーナ５１，５２に供給
し脱硝燃焼をさせ、主バーナ４段で８０％、脱硝バーナ
５１゜５２により２０％、合計１００％微粉炭燃焼を継
続してすることができる。
脱硝バーナ段を５１．６１と２段にしたことは脱硝バー
ナの燃焼について燃焼ガス通路を二段とすることにより
長いものとし脱硝のより効果的な制御を可能にしようと
いうものである。管路３５１，３５２よりの供給空気量
は制御はダンパ３５１Ｄ、３５２Ｄにより行なうことが
できる。ミル４ａが停止した場合にはミル４ｂにより同
様の運転ができる。
ナの燃焼について燃焼ガス通路を二段とすることにより
長いものとし脱硝のより効果的な制御を可能にしようと
いうものである。管路３５１，３５２よりの供給空気量
は制御はダンパ３５１Ｄ、３５２Ｄにより行なうことが
できる。ミル４ａが停止した場合にはミル４ｂにより同
様の運転ができる。
第４Ａ図は第３の実施例で第２Ａ図、第３Ａ図の複合し
たような配置であり微粉炭分配器を（１１） ８３、８４と２個設けた場合である。第４Ｂ図に示すご
とくミル４ｂが停止してもミル４ａにより脱硝バーナ５
１．５２．６１．６２の何れも消火することなく％を減
少させることができる。この場合においてもミル４ａが
停止しても同様にしてミル４ｂにより運転継続ができる
。
たような配置であり微粉炭分配器を（１１） ８３、８４と２個設けた場合である。第４Ｂ図に示すご
とくミル４ｂが停止してもミル４ａにより脱硝バーナ５
１．５２．６１．６２の何れも消火することなく％を減
少させることができる。この場合においてもミル４ａが
停止しても同様にしてミル４ｂにより運転継続ができる
。
第５図は本発明の第４の実施例で第２Ａ図の場合に対応
するもので、ミル２ａ、２ｂより微粉炭の供給を受ける
バーナを主バーナ４１と、脱硝バーナ４１Ｐ、主バーナ
４２と脱硝バーナ４２Ｐとし、脱硝バーナ４１Ｐと４２
Ｐと一段増加した場合である。第５図の実施例ではミル
台数には変化なく一方において負荷配分を容易に各種の
形態にし、脱硝制御ができる。
するもので、ミル２ａ、２ｂより微粉炭の供給を受ける
バーナを主バーナ４１と、脱硝バーナ４１Ｐ、主バーナ
４２と脱硝バーナ４２Ｐとし、脱硝バーナ４１Ｐと４２
Ｐと一段増加した場合である。第５図の実施例ではミル
台数には変化なく一方において負荷配分を容易に各種の
形態にし、脱硝制御ができる。
第６図は本発明の第５の実施例を示すもので第２Ａ図の
場合の脱硝バーナ６１．６２をアーチ型の火炉に設け、
これら脱硝バーナに斜め下向きの火炎を形成させた場合
でラジカルを含む長炎により脱硝の効果を挙げようとす
るものである。
場合の脱硝バーナ６１．６２をアーチ型の火炉に設け、
これら脱硝バーナに斜め下向きの火炎を形成させた場合
でラジカルを含む長炎により脱硝の効果を挙げようとす
るものである。
（１２）
第７図はシャットオフ弁２４１．２６１を含む分配器８
１の構造を示す模式の図面である。分配器８１の本体は
仕切壁１８１で仕切られ、それぞれの室８１ａ、８１ｂ
にはシャットオフ弁２４１，２６１を夫々もつ管路が（
例えば第２Ａ図の管路１０５ａ。
１の構造を示す模式の図面である。分配器８１の本体は
仕切壁１８１で仕切られ、それぞれの室８１ａ、８１ｂ
にはシャットオフ弁２４１，２６１を夫々もつ管路が（
例えば第２Ａ図の管路１０５ａ。
１０４ ａ）が夫々接続される。
またこれらの各バーナに対する負荷配分はボイラ出口の
ＮＯｘ含有率を計測器（図示せず）でし、 計測中−−〇微粉炭搬送用気体量の制御、再循環ガス量
の制御、ミル負荷の制御、バーナの稼動の制御は前記Ｎ
Ｏｘ値、排ガス温度、負荷信号等の信号を受ける制御箱
（図示せず）からの指令信号により制御されるようにす
ることができる。
ＮＯｘ含有率を計測器（図示せず）でし、 計測中−−〇微粉炭搬送用気体量の制御、再循環ガス量
の制御、ミル負荷の制御、バーナの稼動の制御は前記Ｎ
Ｏｘ値、排ガス温度、負荷信号等の信号を受ける制御箱
（図示せず）からの指令信号により制御されるようにす
ることができる。
以上に説明したごとくこの発明を実施することにより従
来１台の燃焼炉に対し予備ミル２台を含む合計１０台を
必要としていたものが７台で済ませることができ、しか
も脱硝機能を充分に果しながら最大負荷を満足すること
ができ、バーナ制御を容易にすることができるという効
果を奏するものである。
来１台の燃焼炉に対し予備ミル２台を含む合計１０台を
必要としていたものが７台で済ませることができ、しか
も脱硝機能を充分に果しながら最大負荷を満足すること
ができ、バーナ制御を容易にすることができるという効
果を奏するものである。
第１図は従来の燃焼装置におけるミルとバーナの配置関
係を示す図面、第２Ａ図は本発明の第１実施例でミル、
バーナ、管系統を示す図面、第２Ｂ図は第２Ａ図におけ
る負荷配分％を示す図面、第３Ａ図は本発明の第２実施
例のミル、バーナ、管系統の関係を示す図面、第３Ｂ図
は第３Ａ図における負荷配分％を示す図面、第４Ａ図は
本発明の第３実施例でミル、バーナ、管系統の関係を示
す図面、第４Ｂ図は第４Ａ図における負荷配分％を示す
図面、第５図は本願発明の第４実施例でミル、バーナ、
管系統の関係を示す図面、第６図は第２Ａ図の配置で脱
硝バーナが斜め下向き火炎を形成している本発明の第５
実施例を示す図面、第７図は分配器の構造を模式に示す
図面である。 １０、 ＩＯＡ、 ＩＯＢ、 １００． ＩＯＤ、 Ｉ
ＯＥ・・・・・・燃焼炉３１、３２．４１．４２．５１
．５２．６１．６２・・・・・・・・・ ノ（−す ８１、８２．８３．８４・・・・・・分配器（１５） ｌａ、 ｌｂ、 ２ａ、 ２ｂ、 ４ａ、 ４ｂ −・
・−石炭粉砕機（ミル） ＳＭ ・・・・・・予備ミル （１６）
係を示す図面、第２Ａ図は本発明の第１実施例でミル、
バーナ、管系統を示す図面、第２Ｂ図は第２Ａ図におけ
る負荷配分％を示す図面、第３Ａ図は本発明の第２実施
例のミル、バーナ、管系統の関係を示す図面、第３Ｂ図
は第３Ａ図における負荷配分％を示す図面、第４Ａ図は
本発明の第３実施例でミル、バーナ、管系統の関係を示
す図面、第４Ｂ図は第４Ａ図における負荷配分％を示す
図面、第５図は本願発明の第４実施例でミル、バーナ、
管系統の関係を示す図面、第６図は第２Ａ図の配置で脱
硝バーナが斜め下向き火炎を形成している本発明の第５
実施例を示す図面、第７図は分配器の構造を模式に示す
図面である。 １０、 ＩＯＡ、 ＩＯＢ、 １００． ＩＯＤ、 Ｉ
ＯＥ・・・・・・燃焼炉３１、３２．４１．４２．５１
．５２．６１．６２・・・・・・・・・ ノ（−す ８１、８２．８３．８４・・・・・・分配器（１５） ｌａ、 ｌｂ、 ２ａ、 ２ｂ、 ４ａ、 ４ｂ −・
・−石炭粉砕機（ミル） ＳＭ ・・・・・・予備ミル （１６）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 炉の上流側から下流側にわたって、多段にバーナ
を設置したアルチバーナ燃焼炉においテ、該バーナ段は
主バーナ段と脱硝バーナ段からなり、主バーナ段と脱硝
バーナ段が共通の石炭粉砕機からの微粉炭を供給される
如く構成し、該石炭粉砕機の複数単位をもって一組の石
炭供給系を構成し、該−組の石炭供給系内の−の石炭粉
砕機の故障時には、主バーナ段への微粉炭供給量を減少
もしくは遮断して、脱硝バーナ段への微粉炭供給量を保
持するごとく構成したことを特徴とする微粉炭を主燃料
とする燃焼炉。 ２、炉の上流側から下流側にわたって、多段にバーナを
設置したマルチバーナ燃焼炉であって、該バーナ段は主
バーナ段と脱硝バーナ段からなるものにおいて、一つの
脱硝バーナ段と他の脱硝バーナ段が共通の石炭粉砕機か
らの微粉炭を供給される如く構成し、該石炭粉砕機の複
数単位をもって一組の石炭供給系を構成し、該−組の石
炭供給系内の−の石炭粉砕機の故障時には、−の脱硝バ
ーナ段への微粉炭供給量を減少もしくは遮断して、他の
脱硝バーナ段への微粉炭供給量を保持するごとく構成し
たことを特徴とする微粉炭を主燃料とする燃焼炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58017384A JPS59145406A (ja) | 1983-02-07 | 1983-02-07 | 微粉炭を主燃料とするマルチバーナ燃焼炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58017384A JPS59145406A (ja) | 1983-02-07 | 1983-02-07 | 微粉炭を主燃料とするマルチバーナ燃焼炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59145406A true JPS59145406A (ja) | 1984-08-20 |
| JPH0517446B2 JPH0517446B2 (ja) | 1993-03-09 |
Family
ID=11942506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58017384A Granted JPS59145406A (ja) | 1983-02-07 | 1983-02-07 | 微粉炭を主燃料とするマルチバーナ燃焼炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59145406A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011089283A1 (es) | 2010-01-22 | 2011-07-28 | Inerco, Ingeniería, Tecnología Y Consultoría, S. A. | Sistema y procedimiento de optimización de combustión en calderas de combustible sólido pulverizado, y caldera que incorpora dicho sistema |
| CN111947134A (zh) * | 2020-08-31 | 2020-11-17 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 制粉燃烧系统 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5512311A (en) * | 1978-07-06 | 1980-01-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Granular body fuel burner |
| JPS5546974U (ja) * | 1978-09-25 | 1980-03-27 | ||
| JPS55107827A (en) * | 1979-02-08 | 1980-08-19 | Combustion Eng | Apparatus for and method of replenishing powdered coal |
| JPS56127102A (en) * | 1980-03-10 | 1981-10-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Denitrificating method in furnace |
| JPS5932810U (ja) * | 1982-08-23 | 1984-02-29 | バブコツク日立株式会社 | ダイレクト微粉炭燃焼装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53113797A (en) * | 1977-03-16 | 1978-10-04 | Hitachi Maxell Ltd | Production of silver(ii) oxide for cell |
| JPS5932810B2 (ja) * | 1980-01-17 | 1984-08-11 | 株式会社東芝 | 計算機システム |
-
1983
- 1983-02-07 JP JP58017384A patent/JPS59145406A/ja active Granted
Patent Citations (5)
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN111947134A (zh) * | 2020-08-31 | 2020-11-17 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 制粉燃烧系统 |
| CN111947134B (zh) * | 2020-08-31 | 2024-06-07 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 制粉燃烧系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0517446B2 (ja) | 1993-03-09 |
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