JPS5912399A - 放射性廃液の処理方法 - Google Patents
放射性廃液の処理方法Info
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- JPS5912399A JPS5912399A JP12079182A JP12079182A JPS5912399A JP S5912399 A JPS5912399 A JP S5912399A JP 12079182 A JP12079182 A JP 12079182A JP 12079182 A JP12079182 A JP 12079182A JP S5912399 A JPS5912399 A JP S5912399A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
同化処理方法の改良に関する。
原子力設備、とくにPWR型軽水炉発電プラントから排
出されるホウ素を含有する放射性廃液を、七メント固化
法により固化処理しようとする場合、近年はできるたけ
高度の減容を行なうことが要請されるので、廃液を蒸発
濃縮して、なるべく多くの固形分を七メントペーストに
混入しなければならない。
出されるホウ素を含有する放射性廃液を、七メント固化
法により固化処理しようとする場合、近年はできるたけ
高度の減容を行なうことが要請されるので、廃液を蒸発
濃縮して、なるべく多くの固形分を七メントペーストに
混入しなければならない。
ところが、との減容同化には、つぎの二つの問題がある
。 すなわち、ホウ素は主としてホウ酸またはその塩の
形で廃液中に溶解していて、○ 蒸発濃縮の過程でその
晶析が起り、濃縮操作トラブルの原因となる。
。 すなわち、ホウ素は主としてホウ酸またはその塩の
形で廃液中に溶解していて、○ 蒸発濃縮の過程でその
晶析が起り、濃縮操作トラブルの原因となる。
○ セメントに対するホウ酸イオンの量が増大すると、
セメントの水利反応が阻害されて、良好な固化体が得ら
れない。
セメントの水利反応が阻害されて、良好な固化体が得ら
れない。
一方、放射性廃液の固化処理において、溶存物質を不溶
化させ、安定懸濁液をつくってそれを濃縮し、セメント
固化を行なうことが提案された(特開昭54−1459
00号)。液中にホウ酸が含有されている場合、石灰捷
たはバリタでこれを不溶化することが開示されている。
化させ、安定懸濁液をつくってそれを濃縮し、セメント
固化を行なうことが提案された(特開昭54−1459
00号)。液中にホウ酸が含有されている場合、石灰捷
たはバリタでこれを不溶化することが開示されている。
しかし、このような方法だけでは、たとえば石灰の添
加により生成する不溶性のホウ酸塩は微細な繊維状物と
して析出し、液は種変性の強いものとなり、攪拌ドによ
うやくペースト状を保ち、攪拌を停市するとゲル状に変
化してしまい、ずこぶら取扱い美[1いことが経験され
る。
加により生成する不溶性のホウ酸塩は微細な繊維状物と
して析出し、液は種変性の強いものとなり、攪拌ドによ
うやくペースト状を保ち、攪拌を停市するとゲル状に変
化してしまい、ずこぶら取扱い美[1いことが経験され
る。
本発明者らは、上記のホウ酸とカルノウノ、との不溶性
の塩を含む液をもつと取扱いやすいものとし、高度の蒸
発濃縮を容易にすることによって。
の塩を含む液をもつと取扱いやすいものとし、高度の蒸
発濃縮を容易にすることによって。
ホウ素を含有する放射性廃液の高減容セメ71・固化を
可能にすることを企てて研究し、本発明に至った。
可能にすることを企てて研究し、本発明に至った。
本発明の処理方法の基本的態様は、ホウ素を含有する放
射性廃液を減容固化処理する方法において、第1図に示
すように、Pl]を中性ないしアルカリ性に調整した廃
液に対して、可溶性のカル/ツノ、化合物を廃液中のホ
ウ素に対するカル/ウムのモル比Ca/ +3が少なく
とも02となるように添加し、40〜70°Cの温度で
攪拌してホウ素を含有する不溶性のカルシウム塩を生成
させ、ついでそのe.を生成温度以下の温度に保って生
成物を熟成させたのち蒸発濃縮して固形分濃度の高い濃
縮液とし、この濃縮液にセメントを混和し固化処理する
ことを特徴とする。
射性廃液を減容固化処理する方法において、第1図に示
すように、Pl]を中性ないしアルカリ性に調整した廃
液に対して、可溶性のカル/ツノ、化合物を廃液中のホ
ウ素に対するカル/ウムのモル比Ca/ +3が少なく
とも02となるように添加し、40〜70°Cの温度で
攪拌してホウ素を含有する不溶性のカルシウム塩を生成
させ、ついでそのe.を生成温度以下の温度に保って生
成物を熟成させたのち蒸発濃縮して固形分濃度の高い濃
縮液とし、この濃縮液にセメントを混和し固化処理する
ことを特徴とする。
不溶性のホウ酸力ル7ウム塩は、CaO・3B203・
XI]20、Ca0・2B201exH2012CaO
・3B203・XH O およびCaO−B203・
xH20ナト多種知ラレうおり、反応系中のCa/ B
の比に応じて、これらの生成割合は異なる。
XI]20、Ca0・2B201exH2012CaO
・3B203・XH O およびCaO−B203・
xH20ナト多種知ラレうおり、反応系中のCa/ B
の比に応じて、これらの生成割合は異なる。
系のP1]が酸性領域にあると、これらの塩の生成速度
はきわめて遅く実用的でないから、その場合はカル/ラ
ム化合物の添加に先立って、液のPHを7以十の中性な
いしアルカリ性にすべきである。
はきわめて遅く実用的でないから、その場合はカル/ラ
ム化合物の添加に先立って、液のPHを7以十の中性な
いしアルカリ性にすべきである。
この目的には、適量のカセイシーダなどを加えればよい
。 しかし、固化処理の対象となる濃縮廃液は、通常濃
縮工程でPH調整されてPH7以上になつており、この
場合にはPH調整工程は省略できる。
。 しかし、固化処理の対象となる濃縮廃液は、通常濃
縮工程でPH調整されてPH7以上になつており、この
場合にはPH調整工程は省略できる。
Pl(調整後の廃液に加えるカル/ラム化合物は、ホウ
酸イオンと反応して不溶性の塩をつくるに足りる溶解度
をもつものなら何でもよく、水酸化カル/ラム、酸化カ
ルシウム、硝酸カル/ラム1ポルトランドセメントクリ
/カーなどかその代表的なものであるが、添加による廃
液中の固形分の増加をできるだけ少なくしたいから、水
酸化物や酸化物の使用が好ましい。 これら力ルンウム
化合物は1種だけでなく、2種以上併用できることはい
うまでもない。 添加は、粉末、スラリー、水溶液のい
ずれの形態で行なってもよいが、酸化カルシウムは水と
の接触による急激な発熱を避けるよう配慮して用いるべ
きである。 −・方、濃縮工程における蒸発負荷をなる
べく増大させないよう、水は使用しないか、まだは少量
の使用に止めたい。
酸イオンと反応して不溶性の塩をつくるに足りる溶解度
をもつものなら何でもよく、水酸化カル/ラム、酸化カ
ルシウム、硝酸カル/ラム1ポルトランドセメントクリ
/カーなどかその代表的なものであるが、添加による廃
液中の固形分の増加をできるだけ少なくしたいから、水
酸化物や酸化物の使用が好ましい。 これら力ルンウム
化合物は1種だけでなく、2種以上併用できることはい
うまでもない。 添加は、粉末、スラリー、水溶液のい
ずれの形態で行なってもよいが、酸化カルシウムは水と
の接触による急激な発熱を避けるよう配慮して用いるべ
きである。 −・方、濃縮工程における蒸発負荷をなる
べく増大させないよう、水は使用しないか、まだは少量
の使用に止めたい。
この観点から、廃液の一部まだは凝縮水の一部を使用し
て、酸化カルシウムの消化を行なったり、水酸化カルシ
ウムのミルクまたはスラリーを用意することが推奨され
る。
て、酸化カルシウムの消化を行なったり、水酸化カルシ
ウムのミルクまたはスラリーを用意することが推奨され
る。
カル/ラム化合物の添加量は、廃液中に含有されている
ホウ素成分に対して、Ca/Bのモル比にして、少なく
とも0.2となるようにえらぶべきである。 放射性廃
液中のホウ素濃度として代表的な2.1%(重量)のホ
ウ素を含有する液に、種々のCa/、Bの比でカル7ウ
ムを添加したとき(反応温度60’C)、液相中に溶存
するホウ素濃度をしらべだ結果は第3図に示すとおりで
あって、上記02の−1;限を下回るカルシウム量では
、ホウ酸の不溶化が十分に行なわれ々い。 また、Ca
/Bの比が高いほど、不溶性塩の生成速度は高まる。
ホウ素成分に対して、Ca/Bのモル比にして、少なく
とも0.2となるようにえらぶべきである。 放射性廃
液中のホウ素濃度として代表的な2.1%(重量)のホ
ウ素を含有する液に、種々のCa/、Bの比でカル7ウ
ムを添加したとき(反応温度60’C)、液相中に溶存
するホウ素濃度をしらべだ結果は第3図に示すとおりで
あって、上記02の−1;限を下回るカルシウム量では
、ホウ酸の不溶化が十分に行なわれ々い。 また、Ca
/Bの比が高いほど、不溶性塩の生成速度は高まる。
上限はとくに設ける必要はないが、第3図にみるとおり
、効果はCa/ B = 0..6〜0.7あたりで飽
和し、多量の添加は意味がないし、処理すべき廃液中の
固形分含有量を増加させることは好ましくないから、C
a/ B = 0.5ないし0.νまでに止めるのが得
策である。
、効果はCa/ B = 0..6〜0.7あたりで飽
和し、多量の添加は意味がないし、処理すべき廃液中の
固形分含有量を増加させることは好ましくないから、C
a/ B = 0.5ないし0.νまでに止めるのが得
策である。
不溶性塩の生成反応は、おおよそ70’Cまでは温度が
高い方が速やかに進み、40’Cまたはそれ以」二が実
用的である。 7000以上の温度では、かえって反応
が次第に遅くなることが観察された。
高い方が速やかに進み、40’Cまたはそれ以」二が実
用的である。 7000以上の温度では、かえって反応
が次第に遅くなることが観察された。
これは、おそらくカルシウムイオンの溶解度が小さくな
るだめと思われる。 一方、反応の結果生じるペースト
状物は、温度が高いと硬くなって、操作上不利になる。
るだめと思われる。 一方、反応の結果生じるペースト
状物は、温度が高いと硬くなって、操作上不利になる。
通常の装置で許容できる限度は70°C程度であり、
好ましいのはa o ’c以■・である。 この工程は
、攪拌下で行なう心安がある。
好ましいのはa o ’c以■・である。 この工程は
、攪拌下で行なう心安がある。
本発明の主たる特徴は、上記の不溶性塩生成反応の条件
の選択と、それに続く熟成二[程の採用にある。 熟成
は、上記のようにして得たペースト状物を、冷却して数
時間保持することにより実施する。 温度は、上記不溶
性塩の析出のだめの反応温度より低くなければ々らない
。
の選択と、それに続く熟成二[程の採用にある。 熟成
は、上記のようにして得たペースト状物を、冷却して数
時間保持することにより実施する。 温度は、上記不溶
性塩の析出のだめの反応温度より低くなければ々らない
。
一般に、熟成による結晶の成長は、ある程度の高温、少
なくともその結晶を析出させた温度よりは高温で行なう
方が有利である場合が多いが、本発明者らの見出した、
高温での反応と低温での熟成の組み合わせが好ましいと
いう事実は、上記のよくある場合とは相反する結果とな
っている。
なくともその結晶を析出させた温度よりは高温で行なう
方が有利である場合が多いが、本発明者らの見出した、
高温での反応と低温での熟成の組み合わせが好ましいと
いう事実は、上記のよくある場合とは相反する結果とな
っている。
この工程においては、ゆるやかな攪拌を行なうことが好
ましいが、不可欠ではない。
ましいが、不可欠ではない。
熟成により、ペースト状物はスラリー状に変化し、不溶
性塩は上述のように沈降性となって、水を分離しやすく
なる。 この変化は、顕微鏡観察によって裏(=Jけら
れた。 すなわち、析出したばかりの、熟成前の不溶性
塩は微細繊維状物であるが、これが、熟成後は柱状また
は板状の大きな結晶に成長する。
性塩は上述のように沈降性となって、水を分離しやすく
なる。 この変化は、顕微鏡観察によって裏(=Jけら
れた。 すなわち、析出したばかりの、熟成前の不溶性
塩は微細繊維状物であるが、これが、熟成後は柱状また
は板状の大きな結晶に成長する。
上記の熟成工程をへて得たスラリーは、ペースト状物と
ちがって易送性であり、蒸発濃縮が容易である。 濃縮
により固形分濃度が高まった液は、再びペースト状にな
る。
ちがって易送性であり、蒸発濃縮が容易である。 濃縮
により固形分濃度が高まった液は、再びペースト状にな
る。
蒸発濃縮は任意の装置を用いて実施でき、連続式2回分
式のいずれによってもよいが、スラリーの供給は連続的
、濃縮ペーストの排出は回分式の、半回分式が好都合で
ある。 濃縮度のコントロールは、蒸発水を凝縮して得
られる凝縮水量を検知して行なうとよい。
式のいずれによってもよいが、スラリーの供給は連続的
、濃縮ペーストの排出は回分式の、半回分式が好都合で
ある。 濃縮度のコントロールは、蒸発水を凝縮して得
られる凝縮水量を検知して行なうとよい。
濃縮の度合は、所望する減容度と、濃縮ペーストの取扱
いやすさ、後続の七メント固化工程における混練性や硬
化体の物性などとの調和にもとういて決定することにな
る。 処理すべき廃液の体積に対する固化体の体積を1
/2以[・とし、混練性は確保して良好な固化体を得る
だめには、濃縮工程を終ったペーストの固形分濃度を、
30〜・80重量係の範囲内とするのが適当である。
いやすさ、後続の七メント固化工程における混練性や硬
化体の物性などとの調和にもとういて決定することにな
る。 処理すべき廃液の体積に対する固化体の体積を1
/2以[・とし、混練性は確保して良好な固化体を得る
だめには、濃縮工程を終ったペーストの固形分濃度を、
30〜・80重量係の範囲内とするのが適当である。
セメ/1・固化の工程、すなわち上記のa縮に一スI・
とセメント(および必要ならば補充の水)との混練およ
び貯蔵容器への充填は、既知の技術に従って実施するこ
とができる。 セメントは、ボルトランドセメノl−、
混合ポルトラントセメノl−。
とセメント(および必要ならば補充の水)との混練およ
び貯蔵容器への充填は、既知の技術に従って実施するこ
とができる。 セメントは、ボルトランドセメノl−、
混合ポルトラントセメノl−。
アルミナセメント力ど、無機質水硬性セメ/l・のいず
れも1吏用できる。
れも1吏用できる。
本発明のいまひとつの態様は、上記した基本的態様にお
ける熟成工程をへだ液の一部を、廃液にカルンウム化合
物を添加して不溶性塩を析出させる工程に戻して循環利
用するものである。
ける熟成工程をへだ液の一部を、廃液にカルンウム化合
物を添加して不溶性塩を析出させる工程に戻して循環利
用するものである。
すなわち、本発明の放射性廃液の処理方法の好ましい態
様は、第2図に示すように、ホウ素を含有する放射性廃
液を減容固化処理する方法において、PIIを中性ない
しアルカリ性に調整した廃液に対して、iTJ溶件のカ
ルフラム化合物を廃液中のホウ素に対するhル/ウノ、
のモル比Ca/ Bが少なくとも02となるように添加
し、40〜70°Cの温度で攪拌してホウ素を含有する
不溶性のカルノウム塩を生成させ、その液を生成温度以
下の温度に保って生成物を熟成させたのち、熟成した生
成物を含む液の一部を前記の廃液に添加して循環使用す
るとともに、残りの液を蒸発濃縮して固形分濃度の高い
濃縮液とし、この濃縮液にセメントを混和し同化処理す
ることを特徴とする。
様は、第2図に示すように、ホウ素を含有する放射性廃
液を減容固化処理する方法において、PIIを中性ない
しアルカリ性に調整した廃液に対して、iTJ溶件のカ
ルフラム化合物を廃液中のホウ素に対するhル/ウノ、
のモル比Ca/ Bが少なくとも02となるように添加
し、40〜70°Cの温度で攪拌してホウ素を含有する
不溶性のカルノウム塩を生成させ、その液を生成温度以
下の温度に保って生成物を熟成させたのち、熟成した生
成物を含む液の一部を前記の廃液に添加して循環使用す
るとともに、残りの液を蒸発濃縮して固形分濃度の高い
濃縮液とし、この濃縮液にセメントを混和し同化処理す
ることを特徴とする。
これにより、後記する実例にみるとおり、不溶性塩の析
出反応に要する時間が大幅に短縮され、循環を行なわな
いときの十分オたはそれ以下にすることができる。
出反応に要する時間が大幅に短縮され、循環を行なわな
いときの十分オたはそれ以下にすることができる。
循環させる液が強アルカリ性であれば、その添加により
廃液のPHの調整が行なわれ、カセイソーダなどの添加
を不要にするか、または少なくとも必要量を減らすこと
ができ、結果として固化処理すべき廃棄物量の増加を防
ぐことができて有坏11である。 この観点からは1
力/L /ウノ、化合物として水酸化物まだは酸化物
を使用することが好ましい。
廃液のPHの調整が行なわれ、カセイソーダなどの添加
を不要にするか、または少なくとも必要量を減らすこと
ができ、結果として固化処理すべき廃棄物量の増加を防
ぐことができて有坏11である。 この観点からは1
力/L /ウノ、化合物として水酸化物まだは酸化物
を使用することが好ましい。
熟成後の液の一部を循環使用する意義は、1述の廃液初
期P「(の」二昇による不溶性塩析出の促進に加えて、
成長した結晶の添加による種晶効果もあると考えられる
。
期P「(の」二昇による不溶性塩析出の促進に加えて、
成長した結晶の添加による種晶効果もあると考えられる
。
循環1吏用すべき量は、多いほと反応所要時間短縮の効
果か大きいが、一方で、同じ処理h1に対し。
果か大きいが、一方で、同じ処理h1に対し。
て要する装置容量を太きくしなけれ(ばならなくなって
不利であるから、その調和をはかつて決定すれはよい。
不利であるから、その調和をはかつて決定すれはよい。
一般には、効果が顕著になる10%以」二、であって
、飽和に近つ<30%tての間からえらぶのか得策であ
ろう。
、飽和に近つ<30%tての間からえらぶのか得策であ
ろう。
本発明の処理方法に従えば、ホウ素含准成分をツノルン
ウム化合物で不溶化して形成したペーストが取扱い容易
なスラリーとなるから、高濃縮が11」能であって、高
い減容度が得られる。 ホウ素成分はほとんどが不溶化
されるので、セメントの凝結、硬化に悪影響を7jえる
ことがなく、良なイな固化体が得られる。 使用する薬
剤は安価で入手しやすいものであり、装置にも格別の配
慮を要しないから、有利に実施できる。
ウム化合物で不溶化して形成したペーストが取扱い容易
なスラリーとなるから、高濃縮が11」能であって、高
い減容度が得られる。 ホウ素成分はほとんどが不溶化
されるので、セメントの凝結、硬化に悪影響を7jえる
ことがなく、良なイな固化体が得られる。 使用する薬
剤は安価で入手しやすいものであり、装置にも格別の配
慮を要しないから、有利に実施できる。
実施例1
ポウ酸(f(3BO3)の水溶液にカセイソーダを加え
、B#度21%′(重量、以下同じ)、Na 濃度1
2%のホウ素含有模擬廃液を用意した。 (以l・、
これを1廃液lとよぶ、)廃液のPHは20℃で7.5
であった。
、B#度21%′(重量、以下同じ)、Na 濃度1
2%のホウ素含有模擬廃液を用意した。 (以l・、
これを1廃液lとよぶ、)廃液のPHは20℃で7.5
であった。
この廃液に、水酸化カルシウムの粉末を、Ca/B=0
.33(モル比)となるように加え、攪拌しながら60
℃に保持した。
.33(モル比)となるように加え、攪拌しながら60
℃に保持した。
液は次第にペースト状に変化し、生成した沈でん物を顕
微鏡観察したところ、針状ないし繊維状であって、相互
にからみ合った凝集体を形成し−Cいた。
微鏡観察したところ、針状ないし繊維状であって、相互
にからみ合った凝集体を形成し−Cいた。
ついで液を40°C以下冷却し、この温度に保持して熟
成し、スラリー状の液を得た。 析出物は良好な沈降性
を示し、沈降体積は小さかった。
成し、スラリー状の液を得た。 析出物は良好な沈降性
を示し、沈降体積は小さかった。
顕微鏡観察すると、さきの剣状または繊維状のものが消
失し、大きな板状または柱状の、はぼ完全に結晶といえ
るものに変っていた。 液相中のB濃度は0.3%とカ
っていた。 この液の固形分濃度は15%(70℃乾燥
時)で、射込性の高い取扱いやすいスラリーであった。
失し、大きな板状または柱状の、はぼ完全に結晶といえ
るものに変っていた。 液相中のB濃度は0.3%とカ
っていた。 この液の固形分濃度は15%(70℃乾燥
時)で、射込性の高い取扱いやすいスラリーであった。
このスラリーを、常圧下100°Cに加熱して水分を蒸
発させ、固形分濃度60%1で濃縮した。
発させ、固形分濃度60%1で濃縮した。
1吏用した蒸発濃縮装置は内部に回転体を治し、外壁と
回転体内部とに加熱媒体を通す構造のものであって、こ
れにスラリーを一定電ずつ連続心(給した。 濃縮によ
り生じたベースト中の固形分濃度は、凝縮した蒸発水の
量から求めた。
回転体内部とに加熱媒体を通す構造のものであって、こ
れにスラリーを一定電ずつ連続心(給した。 濃縮によ
り生じたベースト中の固形分濃度は、凝縮した蒸発水の
量から求めた。
この濃縮ペースト100部(重量)にポルトランドセメ
ント50部を加え、10分間准混練た。
ント50部を加え、10分間准混練た。
混練は全く容易で、流動性の高いモルタルが得られた。
このモルタルを貯蔵容器に注入し、静置したところ、1
日で硬化した。 硬化体の比重を重量法により測定して
、1.8の値を得た。
日で硬化した。 硬化体の比重を重量法により測定して
、1.8の値を得た。
なお、」−記の容器注入に際してモルタルの一部を型枠
に注入して、強度試験用のサンプルをつくった。 28
日後の圧縮強度230kg/Cm2が得られ、十分に硬
化していることがわかった。
に注入して、強度試験用のサンプルをつくった。 28
日後の圧縮強度230kg/Cm2が得られ、十分に硬
化していることがわかった。
比較のため、前記した熟成前のペーストを70″Cの温
度に保ったまま攪拌し続けたが、液の外観および生成物
の形状に変化はなく、水との分離性も改善されなかった
。 これにポルトランドセメントを加えて混練を試みた
ところ、混合物は硬くて混線困難であり、良好な硬化体
をつくることができなかった。
度に保ったまま攪拌し続けたが、液の外観および生成物
の形状に変化はなく、水との分離性も改善されなかった
。 これにポルトランドセメントを加えて混練を試みた
ところ、混合物は硬くて混線困難であり、良好な硬化体
をつくることができなかった。
実施例2
実施例1で用いたものと同じ組成の模擬廃液に、Ca/
B = 0.2 (モル比)となるように石灰スラリ
ーを添加した。 この石灰スラリーは、炭酸カルシウム
を1500°Cに仮焼して得だ酸化カルシウムを消化し
て、固形分濃度30%(重量)にしだものである。
B = 0.2 (モル比)となるように石灰スラリ
ーを添加した。 この石灰スラリーは、炭酸カルシウム
を1500°Cに仮焼して得だ酸化カルシウムを消化し
て、固形分濃度30%(重量)にしだものである。
石灰スラリーを加えた廃液を60′cの温度に保ちなが
ら、攪拌を続けた。 液がペースト状に変化したのち、
30゛Cに冷却して、その温度で熟成し、スラリー状の
液を得だ。 析出物は沈降性になっていた。
ら、攪拌を続けた。 液がペースト状に変化したのち、
30゛Cに冷却して、その温度で熟成し、スラリー状の
液を得だ。 析出物は沈降性になっていた。
このスラリーを実施1と同様にして濃縮し、固形分濃度
50%の濃縮ペーストを得た。
50%の濃縮ペーストを得た。
濃縮ペースト100部を円筒状の容器にとり、C種高炉
セメント70部を加えてから攪拌機を挿入し、5分間攪
拌して混練した。 ついでテーブル振動機にのせ、3分
間振動を加えた。
セメント70部を加えてから攪拌機を挿入し、5分間攪
拌して混練した。 ついでテーブル振動機にのせ、3分
間振動を加えた。
室温に放置して硬化させ、IEI後にブロック状硬化体
を得だ。 硬化体の比重は、1.7であった。
を得だ。 硬化体の比重は、1.7であった。
この場合も試験片をつくり、28 [、’l後の月縮強
度を測定して200 kg 10n 2の値を得た。
度を測定して200 kg 10n 2の値を得た。
実施例
実施レリ1と同じ組成の模擬廃液に、Ca/B=0.5
となるように水酸化カルシウムを添加し、液を攪拌しな
がら、40°Cの一定温度に保ち、液相中のホウ素濃度
が0.4%となるまで反応させた。
となるように水酸化カルシウムを添加し、液を攪拌しな
がら、40°Cの一定温度に保ち、液相中のホウ素濃度
が0.4%となるまで反応させた。
ついで液を30’Cに冷却し、液がベースト状からスラ
リー状に変化するまで、そのgA度に保ち、沈降性析出
物を得だ。
リー状に変化するまで、そのgA度に保ち、沈降性析出
物を得だ。
このスラリーを実施例1と同様にして濃縮し、固形分濃
度63チの濃縮ペーストにした。
度63チの濃縮ペーストにした。
濃縮ペーストをジャケット付きのミキサーに排出し、4
0°Cまで冷却した。
0°Cまで冷却した。
ライで濃縮ベースl−100部に対しポルトランドセメ
ント5フ部を加え、混練した。 流動性のよいモルタル
が得られ、容易に貯蔵容器に注入できた。
ント5フ部を加え、混練した。 流動性のよいモルタル
が得られ、容易に貯蔵容器に注入できた。
モルタルを室温に放置して、硬化体を得た。
この硬化体の28日後の圧縮強度は、260 kg 7
cm2に達していた。
cm2に達していた。
実施例4
同し模擬廃液の一部に、実施f111と同じように水酸
化カルシウムを添加し、熟成処理をへてスラリーを得た
。
化カルシウムを添加し、熟成処理をへてスラリーを得た
。
次に、上記の廃液の残りにこのスラリーを加え、かつ水
酸化カルシウムを、 Ca/ t3= 0.5 (モル
比)となるように添加し、攪拌下に60℃で不溶性塩の
析出を行ない、続いて40℃以下に冷却して熟成を行な
った。 スラリーのIV液への添加は、すなわち循環比
率(係)を変え、イ・溶1イ1塩の4プ1出に要する時
間を測定した。
酸化カルシウムを、 Ca/ t3= 0.5 (モル
比)となるように添加し、攪拌下に60℃で不溶性塩の
析出を行ない、続いて40℃以下に冷却して熟成を行な
った。 スラリーのIV液への添加は、すなわち循環比
率(係)を変え、イ・溶1イ1塩の4プ1出に要する時
間を測定した。
その結果を第4図に示す。 循環比率を高めることによ
り、所要反応時間を、循環を行なわない場合の最高35
係捷でに短縮することができだ。
り、所要反応時間を、循環を行なわない場合の最高35
係捷でに短縮することができだ。
熟成後の廃液は沈降性のよいスラリーであって蒸発濃縮
に好適であり、濃縮ペーストはセメノド固化により、実
施例1〜3と同様な好結果を与えた。
に好適であり、濃縮ペーストはセメノド固化により、実
施例1〜3と同様な好結果を与えた。
実施例5
実施例4と同様にして、熟成されたイガ出物を含む液を
用意し、同じ廃液に循環比率28係となるように添加し
、またCa/ B −0,5(モル比)となる量の水酸
化カル7ウムを加え、攪拌下に、40°Cにおいて不溶
性塩の析出を行ない、30’Cにおいて熟成を実施した
。 このとき、析出物を得る反応に要しだ時間は、循環
を行なわないときの41%であった。
用意し、同じ廃液に循環比率28係となるように添加し
、またCa/ B −0,5(モル比)となる量の水酸
化カル7ウムを加え、攪拌下に、40°Cにおいて不溶
性塩の析出を行ない、30’Cにおいて熟成を実施した
。 このとき、析出物を得る反応に要しだ時間は、循環
を行なわないときの41%であった。
この熟成後の液を蒸発濃縮し、固形分濃度を60係に高
めた。 この濃縮ペースト1.oo 部に勾し7てボル
トラットセメント し、常温で養生して硬化体を得た。 28日後の圧縮強
度は220に97cm2てあり、硬化体比重ば1,8で
あった。
めた。 この濃縮ペースト1.oo 部に勾し7てボル
トラットセメント し、常温で養生して硬化体を得た。 28日後の圧縮強
度は220に97cm2てあり、硬化体比重ば1,8で
あった。
第1図は、本発明の放射性廃液の処理方法の基本的態様
を示すブロックダイアグラムであり、第2図は、本発明
の処理方法の別の態様を示す、第1図と同様なブロック
ダイアグラムである。 第3図は、本発明の放射性廃液の処理方法で選択した反
応条件の臨界性を示す図であって、不溶性塩の生成工程
において、ホウ素分に対するカルシウムの添加割合(C
b/Bモル比)の増大により液中溶存ポウ素濃度が低下
する度合を示すグラフである。 第4図は、本発明の処理方法の好ましい態様において、
熟成後の液の循環比率と、反応所要時間との関係を示す
グラフである。 牙1図 牙 2 図
を示すブロックダイアグラムであり、第2図は、本発明
の処理方法の別の態様を示す、第1図と同様なブロック
ダイアグラムである。 第3図は、本発明の放射性廃液の処理方法で選択した反
応条件の臨界性を示す図であって、不溶性塩の生成工程
において、ホウ素分に対するカルシウムの添加割合(C
b/Bモル比)の増大により液中溶存ポウ素濃度が低下
する度合を示すグラフである。 第4図は、本発明の処理方法の好ましい態様において、
熟成後の液の循環比率と、反応所要時間との関係を示す
グラフである。 牙1図 牙 2 図
Claims (7)
- (1) ホウ素を含有する放射性廃液を減容固化処理
する方法において、PHを中性ないしアルカリ性に調整
した廃液に対して、可溶性のカル/ウノ、化合物を廃液
中のホウ素に対するカル/ラムのモル比Ca/Bが少な
くとも0.2となるように添加し、40〜70℃の温度
で攪拌してホウ素を含有する不溶性のカルシウム塩を生
成さぜ、ついでその液を生成温度以下の温度に保って生
成物を熟成させたのち蒸発濃縮して固形分濃度の高い濃
縮液とし、この濃縮液にセメントを混和し固化処理する
ことを特徴とする放射性廃液の処理方法。 - (2) 可溶性のカルシウム化合物として、水酸化力
ルンウム、酸化カルシウムおよび硝酸カル7ウムのいず
れか1種、2f!Iiまだは3種を使用する特許請求の
範囲第1項の処理方法。 - (3) 蒸発濃縮をスラリーの固形分濃度が30〜8
0重量%となるように行なう特許請求の範囲第1項の処
理方法。 - (4) ホウ素を含有する放射性廃液を減容固化処理
する方法において、Pllを中性ないしアルカリ性に調
整した廃液に対して、可溶性のカルシウム化合物を廃液
中のホウ素に対するカルシウムのモル比Ca/ Bが少
なくとも0.2となるように添加し、40〜70°Cの
温度で攪拌してホウ素を含有する不溶性のカルシウム塩
を生成させ、その液を生成温度以下の温度に保って生成
物を熟成させたのち、熟成した生成物を含む液の一部を
前記の廃液に添加して循環使用するとともに、残りの液
を蒸発濃縮して固形分濃度の高い濃縮液とし、この濃縮
液にセメントを混和し固化処理することを特徴とする放
射性廃液の処理方法。 - (5) 6f溶性のカルシウム化合物として、水酸化カ
ルシウムおよび酸化力ルンウムのいずれか1種まだは2
種を使用し、廃液のPl(の調整を熟成しだ液の一部の
添加により行なう市イL請求の範囲第4項の処理方法。 - (6) 熟成しだ液を廃液に添加して循環使用する割
合を、10〜30%の範囲からえらぶ特許請求の範囲第
4項の処理方法。 - (7)蒸発濃縮をスラリーの固形分濃度か30〜80重
量係となるように行なう特許請求の範囲第4項の処理方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12079182A JPS5912399A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | 放射性廃液の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12079182A JPS5912399A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | 放射性廃液の処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5912399A true JPS5912399A (ja) | 1984-01-23 |
JPS6351519B2 JPS6351519B2 (ja) | 1988-10-14 |
Family
ID=14795083
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12079182A Granted JPS5912399A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | 放射性廃液の処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5912399A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6131999A (ja) * | 1984-07-25 | 1986-02-14 | 九州電力株式会社 | 放射性廃液の減容固化処理方法 |
US4686068A (en) * | 1984-07-10 | 1987-08-11 | Toyo Engineering Corporation | Method of batchwise treating radioactive organic wastes |
US4793947A (en) * | 1985-04-17 | 1988-12-27 | Hitachi, Ltd. | Radioactive waste treatment method |
JP2011085552A (ja) * | 2009-10-19 | 2011-04-28 | Toshiba Corp | ホウ酸含有の硫酸ナトリウム濃縮廃液の固化方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU670617B2 (en) * | 1993-09-16 | 1996-07-25 | Institute Of Nuclear Energy Research, Taiwan, R.O.C. | Preparation of inorganic hardenable slurry and method for solidifying wastes with the same |
-
1982
- 1982-07-12 JP JP12079182A patent/JPS5912399A/ja active Granted
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4686068A (en) * | 1984-07-10 | 1987-08-11 | Toyo Engineering Corporation | Method of batchwise treating radioactive organic wastes |
JPS6131999A (ja) * | 1984-07-25 | 1986-02-14 | 九州電力株式会社 | 放射性廃液の減容固化処理方法 |
JPH0519679B2 (ja) * | 1984-07-25 | 1993-03-17 | Kyushu Denryoku Kk | |
US4793947A (en) * | 1985-04-17 | 1988-12-27 | Hitachi, Ltd. | Radioactive waste treatment method |
JP2011085552A (ja) * | 2009-10-19 | 2011-04-28 | Toshiba Corp | ホウ酸含有の硫酸ナトリウム濃縮廃液の固化方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6351519B2 (ja) | 1988-10-14 |
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