JPS59111204A - 超電導線の製造方法 - Google Patents
超電導線の製造方法Info
- Publication number
- JPS59111204A JPS59111204A JP57219576A JP21957682A JPS59111204A JP S59111204 A JPS59111204 A JP S59111204A JP 57219576 A JP57219576 A JP 57219576A JP 21957682 A JP21957682 A JP 21957682A JP S59111204 A JPS59111204 A JP S59111204A
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は優れた臨界電流特性を有するＮｂ −Ｔｉ系超
電導線の製造方法に関するものである。
電導線の製造方法に関するものである。
一般にＮｂＴｉ系合金例えばＮｂＴｉ 、 ＮｂＴｉＺ
ｒ 。
ｒ 。
ＮｂＴ ｉ Ｔａよシなる超電導線はその特性全評価す
るものとして、臨界電流と臨界電流密度とがある。
るものとして、臨界電流と臨界電流密度とがある。
臨界電流とは超電導状態を損な）ことなく流すことが出
来る限界の電流値であシ、臨界電流密度とは超電導線の
単位断面積車たシの臨界電流をいうものである。
来る限界の電流値であシ、臨界電流密度とは超電導線の
単位断面積車たシの臨界電流をいうものである。
ＮｂＴｉ系超電導線においては、この臨界電流を向上せ
しめるために、通常冷間にて強加工（減面比にて１０２
〜１ｏ１６ ） を行ない発生した転位網に時効熱処理
を行なってα−Ｔｉ ’に析出せしめて磁束トラップの
核となるピンニングを形成させている。超電導特性はこ
のピンニングの大きさ、密度、分布で決定されるもので
ちり・小さく且つ密度の高いピンニング程超電導特性は
高くなる・又ピンニングの分布は使用する磁界の特性に
関係する。
しめるために、通常冷間にて強加工（減面比にて１０２
〜１ｏ１６ ） を行ない発生した転位網に時効熱処理
を行なってα−Ｔｉ ’に析出せしめて磁束トラップの
核となるピンニングを形成させている。超電導特性はこ
のピンニングの大きさ、密度、分布で決定されるもので
ちり・小さく且つ密度の高いピンニング程超電導特性は
高くなる・又ピンニングの分布は使用する磁界の特性に
関係する。
而して従来臨界電流を向上せしめる手段としては冷間強
加工と時効熱処理とを組合わせ時効熱処理後、冷間加工
を最後に施す方法が行表われていたものである。その代
表的な２例を示すと次の如くである。
加工と時効熱処理とを組合わせ時効熱処理後、冷間加工
を最後に施す方法が行表われていたものである。その代
表的な２例を示すと次の如くである。
（１）冷間強加工後３００〜４００℃にて３〜１５０
Ｈｒの時効熱処理と、２０〜８０チの冷間加工を２〜４
回繰返した後、８０〜９８％の冷間加工を最後に行なう
。
Ｈｒの時効熱処理と、２０〜８０チの冷間加工を２〜４
回繰返した後、８０〜９８％の冷間加工を最後に行なう
。
（２）冷間強加工後３０〜４００℃にて１００〜２００
時間の熱処理を行なった後２０〜８０チの冷間加工を最
後に行なう。
時間の熱処理を行なった後２０〜８０チの冷間加工を最
後に行なう。
このように従来の方法においては、いずれも３〜２００
時間の時効熱処理″１ｔ−１〜４回゛施した・後、冷間
加工を最後に加えることにより臨界電流を向上せしめて
いるものである。
時間の時効熱処理″１ｔ−１〜４回゛施した・後、冷間
加工を最後に加えることにより臨界電流を向上せしめて
いるものである。
本発明者等は上記の最後の冷間加工に注目し。
たものであシ最後の冷間加工によっても再び転。
位網が形成される訳であシ、したがって、この転位網の
上に再、産熱処理をそれも５秒、７１０分と極短時間、
だけ施すと−とによってα−Ｔｉ ｔさらに析出させて
どくニング？数及び密度を一層増大させよう、とするも
のでおる。即ち本発明はＮｂＴ％系合金を超電導体とす
る超電導線の製造方法において、時効熱処理及び冷間加
工全行なって所望°形状になした後２８０〜５００．℃
にて５秒〜１０分間熱処理を施すものである◎本発明に
おいて、最終の冷間加工後、短時間の熱処理によって臨
界電流値が向上するのは、最終の冷間加工によって形成
された転位網上に１短時間の熱処理でα−Ｔｉがさらに
析出し、ピンニングの密度及び数が一層増大するためで
あると考えられる。しかしこの熱処理温度が２８０℃以
下であると第１図に示す如く、熱処理時間全長くしても
全く臨界電流特性は改１善されず、また、５００℃以上
の熱処理では処理時間と共にその特性が低下するばかシ
″″ｃ′する。
上に再、産熱処理をそれも５秒、７１０分と極短時間、
だけ施すと−とによってα−Ｔｉ ｔさらに析出させて
どくニング？数及び密度を一層増大させよう、とするも
のでおる。即ち本発明はＮｂＴ％系合金を超電導体とす
る超電導線の製造方法において、時効熱処理及び冷間加
工全行なって所望°形状になした後２８０〜５００．℃
にて５秒〜１０分間熱処理を施すものである◎本発明に
おいて、最終の冷間加工後、短時間の熱処理によって臨
界電流値が向上するのは、最終の冷間加工によって形成
された転位網上に１短時間の熱処理でα−Ｔｉがさらに
析出し、ピンニングの密度及び数が一層増大するためで
あると考えられる。しかしこの熱処理温度が２８０℃以
下であると第１図に示す如く、熱処理時間全長くしても
全く臨界電流特性は改１善されず、また、５００℃以上
の熱処理では処理時間と共にその特性が低下するばかシ
″″ｃ′する。
したがって、本発明では、熱処理温度？範囲は２８０〜
５００℃であシ、処理時間は約５秒の範囲内の処理温度
で６つて′も各処理温度に応じて臨界電流特性イ咋が最
大となる処理時間が異なるので処理温度に応じて適切な
処理時間を選択すればよい。
５００℃であシ、処理時間は約５秒の範囲内の処理温度
で６つて′も各処理温度に応じて臨界電流特性イ咋が最
大となる処理時間が異なるので処理温度に応じて適切な
処理時間を選択すればよい。
尚、第１図は、Ｎｂ７５０ ％ Ｔｉ合金超電導線につ
いて、液体、ヘリクム温度４．２°にで臨界電流値全測
定し、熱処理温度１ｃＡラメータとして臨界電流値と熱
処理時間との関係を示したものであシ、第２図は熱処理
時間をパラメータとして臨界電流値と熱処理温度との関
係を示したものである。ＮｂとＴＩの組成の違いや第３
元素例えば、Ｚｒ ｍ Ｔａの添加によって臨界電流値
自体、は変化するが、Ｎｂ−Ｔｉ系合金では、いずれも
、熱処理温度と熱処理時間との関係は第１図、第２図に
示すと同様の関係があるので、予じめ、所定の合金につ
いて同様の図面を作成しておけば、それによ、って所°
望の熱処理を容易に行なうことができる◎ また、本発明では、最終の冷間加工の後に熱処理を行な
うので、冷間加工で受けた歪にょシ銅、アルミニウムな
どの安定化金属の電気抵抗が増加、して゛いたのをこの
熱、処理で低下させることができる利点がち８る。
いて、液体、ヘリクム温度４．２°にで臨界電流値全測
定し、熱処理温度１ｃＡラメータとして臨界電流値と熱
処理時間との関係を示したものであシ、第２図は熱処理
時間をパラメータとして臨界電流値と熱処理温度との関
係を示したものである。ＮｂとＴＩの組成の違いや第３
元素例えば、Ｚｒ ｍ Ｔａの添加によって臨界電流値
自体、は変化するが、Ｎｂ−Ｔｉ系合金では、いずれも
、熱処理温度と熱処理時間との関係は第１図、第２図に
示すと同様の関係があるので、予じめ、所定の合金につ
いて同様の図面を作成しておけば、それによ、って所°
望の熱処理を容易に行なうことができる◎ また、本発明では、最終の冷間加工の後に熱処理を行な
うので、冷間加工で受けた歪にょシ銅、アルミニウムな
どの安定化金属の電気抵抗が増加、して゛いたのをこの
熱、処理で低下させることができる利点がち８る。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例（１）
、Ｎｂ ５０ ｗｔ％Ｔｌ単芯線の外周にＣｕ ｆ被覆
して銅比（Ｃｕ／ ＮｂＴｉ ） ＝ ２／ １の超電
導線を、０、７１ 、ｍ、 （ｐまで冷間加工後、３２
０℃Ｘ、１４０ Ｈｒ熱処理を行ない更に０．４５９ま
で冷間加工、を行なった。（従来品） 次いで０．４５９の超電導−を４５０℃×３０秒間熱処
理を施して本発明超電導線（本発明品）をえた。
して銅比（Ｃｕ／ ＮｂＴｉ ） ＝ ２／ １の超電
導線を、０、７１ 、ｍ、 （ｐまで冷間加工後、３２
０℃Ｘ、１４０ Ｈｒ熱処理を行ない更に０．４５９ま
で冷間加工、を行なった。（従来品） 次いで０．４５９の超電導−を４５０℃×３０秒間熱処
理を施して本発明超電導線（本発明品）をえた。
斯くして、本発明品及び従来品について液体Ｈ６温度、
磁界５Ｔで臨界電流を測定した。その結果轄第１表に示
す通シである。
磁界５Ｔで臨界電流を測定した。その結果轄第１表に示
す通シである。
、２ 、 第 １ 表本発明晶
１３２Ａ 従来品 １２１Ａ 実施例（２） ４５諷ψで熱間押出したＣｕ ／Ｎｂ、Ｔｉ ＝ ３．
４ 。
１３２Ａ 従来品 １２１Ａ 実施例（２） ４５諷ψで熱間押出したＣｕ ／Ｎｂ、Ｔｉ ＝ ３．
４ 。
Ｎｂ ４６ ｗｔ％Ｔｉフイラ、メ／ト数１２００本の
超電導線ｔ９．８ψ及び５．９ψに冷間加工−８０℃Ｘ
Ｚ Ｈｒ熱処理した後４．．５ 、ｔｔａｈψ冷間、
力ｏ工し・１．３２０°Ｘ １．．２０ Ｈｒ熱処理を
施した後１．３×２、６ ｍ の半角線に冷間加工した
。（従来品）次いでこの半角ｉ、ｔ−４０−０℃×８０
秒間熱処理を施して本発明超電−線（本発明品）をえた
・斯くして本発明品及、び従来品について実施例（１）
と同様に臨界電流を測定した。その結果は第２図に示す
通シでおる。
超電導線ｔ９．８ψ及び５．９ψに冷間加工−８０℃Ｘ
Ｚ Ｈｒ熱処理した後４．．５ 、ｔｔａｈψ冷間、
力ｏ工し・１．３２０°Ｘ １．．２０ Ｈｒ熱処理を
施した後１．３×２、６ ｍ の半角線に冷間加工した
。（従来品）次いでこの半角ｉ、ｔ−４０−０℃×８０
秒間熱処理を施して本発明超電−線（本発明品）をえた
・斯くして本発明品及、び従来品について実施例（１）
と同様に臨界電流を測定した。その結果は第２図に示す
通シでおる。
第 ２ 表
本発明品 １４００Ａ
従来品 １２６０Ａ
以上詳述した如く本発明方法によれば臨界電流の特性が
著しく向上しうると共にＣｕの低温での抵抗を下げて超
電導線の安定性を高めうる等顕著な効果を有する。
著しく向上しうると共にＣｕの低温での抵抗を下げて超
電導線の安定性を高めうる等顕著な効果を有する。
第１図は本発明において熱処理時間と臨界電流との関係
を示す曲線図、第２図は本発明において熱処理温度と臨
界電流との関係を示す曲線図である。
を示す曲線図、第２図は本発明において熱処理温度と臨
界電流との関係を示す曲線図である。
Claims (1)
- Ｎｂ −Ｔｉ系合金を超電導体とする超電導線の製造方
法において、時効熱処理及び冷間加工を行なって所望形
状になした後、２８０〜５００℃にて５秒〜１０分間熱
処理全施すこと全特徴とする超電導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57219576A JPS59111204A (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | 超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57219576A JPS59111204A (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | 超電導線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59111204A true JPS59111204A (ja) | 1984-06-27 |
| JPH0480485B2 JPH0480485B2 (ja) | 1992-12-18 |
Family
ID=16737682
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57219576A Granted JPS59111204A (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | 超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59111204A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61115613A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-06-03 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | Ｎｂ−Ｔｉ多芯超電導線の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5515108A (en) * | 1978-07-17 | 1980-02-02 | Marukomu Jiyonzu Kenesu | Circumlens camera lighting device |
-
1982
- 1982-12-15 JP JP57219576A patent/JPS59111204A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5515108A (en) * | 1978-07-17 | 1980-02-02 | Marukomu Jiyonzu Kenesu | Circumlens camera lighting device |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61115613A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-06-03 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | Ｎｂ−Ｔｉ多芯超電導線の製造方法 |
| JPH0580283B2 (ja) * | 1984-11-09 | 1993-11-08 | Showa Electric Wire & Cable Co |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0480485B2 (ja) | 1992-12-18 |
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