JPS59110730A - 加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS59110730A JPS59110730A JP21844282A JP21844282A JPS59110730A JP S59110730 A JPS59110730 A JP S59110730A JP 21844282 A JP21844282 A JP 21844282A JP 21844282 A JP21844282 A JP 21844282A JP S59110730 A JPS59110730 A JP S59110730A
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- hot rolled
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱延コイルの冷却を考慮した加工性に優れた冷
延鋼板の製造方法に関するものである。
延鋼板の製造方法に関するものである。
低炭素アルミキルド鋼等を連続焼鈍を行なって成形性に
優れた鋼板を製造する場合、高温捲取り処理によって鋼
板の軟質化、高延性化、高ｒ値化を図ることが行なわれ
、その目的はＡｔＮの析出やセメンタイトの凝集を図る
ことであることが知られている。しかじ熱延コイルの先
端部、後端部はコイルに捲取られた場合、内周部、外周
部になるために捲取り後の冷却速度がはやく、従って高
温捲取りを行なっても長手方向中央部に比べて材質が劣
る。これを力・々−するために先端部、後端部を中央部
に比べて更に高い温度で捲取る方法も知られている。
優れた鋼板を製造する場合、高温捲取り処理によって鋼
板の軟質化、高延性化、高ｒ値化を図ることが行なわれ
、その目的はＡｔＮの析出やセメンタイトの凝集を図る
ことであることが知られている。しかじ熱延コイルの先
端部、後端部はコイルに捲取られた場合、内周部、外周
部になるために捲取り後の冷却速度がはやく、従って高
温捲取りを行なっても長手方向中央部に比べて材質が劣
る。これを力・々−するために先端部、後端部を中央部
に比べて更に高い温度で捲取る方法も知られている。
これらの方法を以ってしても先端部、後端部の材質を中
央部と同水準にすることはむずかしく、高い材質水準を
狙う場合には歩留の低下につながることは否めない。
央部と同水準にすることはむずかしく、高い材質水準を
狙う場合には歩留の低下につながることは否めない。
本発明は高温捲取りされたコイルを捲取り直後保熱処理
を行なうことによって、先端部、後端部の材質を中央部
釜の高水準に確保することを目的とするものである。
を行なうことによって、先端部、後端部の材質を中央部
釜の高水準に確保することを目的とするものである。
第１図は先後端部を８００℃、それ以外のコイル長手方
向中央部は約７５０℃で捲取ったコイルの外周部の冷却
曲線を示したものである。約４５０℃までは約２０℃／
ｍ ｉ ｎで冷却し、それ以後はコイル内部から伝え
る熱と空気中に発熱する熱のパランスがとれるようにな
って冷却速度が急に下がる傾向にある。この場合、外周
部と内周部の材質は特にｒ値において中央部に比べてか
なり悪くなり、又降伏点も高くなる。
向中央部は約７５０℃で捲取ったコイルの外周部の冷却
曲線を示したものである。約４５０℃までは約２０℃／
ｍ ｉ ｎで冷却し、それ以後はコイル内部から伝え
る熱と空気中に発熱する熱のパランスがとれるようにな
って冷却速度が急に下がる傾向にある。この場合、外周
部と内周部の材質は特にｒ値において中央部に比べてか
なり悪くなり、又降伏点も高くなる。
こうした外周部、内周部の材質劣化を防ぐために捲取ら
れた熱延コイルの熱処理について、発明者等は種々検討
した結果本発明に至ったものであり、その骨子は捲取ら
れた熱延コイルを熱処理するに際し、７２０℃から５０
０℃までのコイル外周部の冷却速度を１０℃／分以下で
冷却した後、酸洗、冷延、焼鈍等を施して加工性に優れ
た冷延鋼板を得るようにしだものである。
れた熱延コイルの熱処理について、発明者等は種々検討
した結果本発明に至ったものであり、その骨子は捲取ら
れた熱延コイルを熱処理するに際し、７２０℃から５０
０℃までのコイル外周部の冷却速度を１０℃／分以下で
冷却した後、酸洗、冷延、焼鈍等を施して加工性に優れ
た冷延鋼板を得るようにしだものである。
発明者等は高温捲取りされたコイルを捲取り後、種々の
熱処理を行なって先後端部の材質向上を試みた。後述す
る実施例に示すように例えば断熱性のよい炉中でがスパ
ーナーをたいて、コイルの外周部、内周部を７８０℃に
１分間再加熱処理を行々った。その目的はＡｔＨの析出
、セメンタイトの凝集を狙ったものであるが単に再加熱
処理後、直ちに炉中から取出してコイルを空冷した場合
には軟質化することはできても、ｒ値を十分に上げるこ
とはできない。ｒ値を上げるためには７２０℃から５０
０℃まで１０℃／分以下の冷却速度になるように徐冷す
ることか肝要であることを見い出した。
熱処理を行なって先後端部の材質向上を試みた。後述す
る実施例に示すように例えば断熱性のよい炉中でがスパ
ーナーをたいて、コイルの外周部、内周部を７８０℃に
１分間再加熱処理を行々った。その目的はＡｔＨの析出
、セメンタイトの凝集を狙ったものであるが単に再加熱
処理後、直ちに炉中から取出してコイルを空冷した場合
には軟質化することはできても、ｒ値を十分に上げるこ
とはできない。ｒ値を上げるためには７２０℃から５０
０℃まで１０℃／分以下の冷却速度になるように徐冷す
ることか肝要であることを見い出した。
なぜこの温度範囲の徐冷でｒ値が向上するのか、その理
由ははっきりしないが、おそらく固溶炭素が粒界のセメ
ンタイトに析出することと関係しているものと推察され
る。また捲取り後の熱延コイルの内外周部をさらに高い
温度（約８００℃又はそれ以上の高温）で捲取った場合
には捲取後直ちに保熱処理に入れれば必らずしも再加熱
処理をし力くともかなり材質の向上を行なうことができ
る。
由ははっきりしないが、おそらく固溶炭素が粒界のセメ
ンタイトに析出することと関係しているものと推察され
る。また捲取り後の熱延コイルの内外周部をさらに高い
温度（約８００℃又はそれ以上の高温）で捲取った場合
には捲取後直ちに保熱処理に入れれば必らずしも再加熱
処理をし力くともかなり材質の向上を行なうことができ
る。
しかし材質の改善を完全に行なうには再加熱によって７
４０℃以上の温度に１分以上保持することがより好まし
いことは言うまでもない。
４０℃以上の温度に１分以上保持することがより好まし
いことは言うまでもない。
次に高温捲取９材とスケールについて述べると高温捲取
り材はスケール厚が厚くなって酸洗時間が長くなる欠点
があることが知られている。スケールの酸洗性を改善す
るには、４００℃以上の温度から例えば水槽中に浸漬し
て急冷をすれば高温で生成したＦｅＯが４ＦｏＯ−＋
Ｆｅ ＋Ｆｅ ３０４に分解する反応が阻止されて酸洗
性が改善される。
り材はスケール厚が厚くなって酸洗時間が長くなる欠点
があることが知られている。スケールの酸洗性を改善す
るには、４００℃以上の温度から例えば水槽中に浸漬し
て急冷をすれば高温で生成したＦｅＯが４ＦｏＯ−＋
Ｆｅ ＋Ｆｅ ３０４に分解する反応が阻止されて酸洗
性が改善される。
本発明に従った徐冷温度範囲の下限温度が５００℃であ
ることは４００〜５００℃の温度から急冷して、酸洗性
の改善を図ることが可能になり、材質の改善と酸洗性の
改善を共に可能にする処理ができる。
ることは４００〜５００℃の温度から急冷して、酸洗性
の改善を図ることが可能になり、材質の改善と酸洗性の
改善を共に可能にする処理ができる。
以上詳述した本発明に従った徐冷の実施態様にはｉ）高
温捲取りされたコイルに例えばコンベア上で断熱性の良
いカバーをかぶせる（好ましくはその中でガスバーナー
等で再加熱処理を行なう）、１ｉ）又は熱延コイルのコ
ンベアをトンネル炉中を通すようにしてガス等の燃料を
たいて再加熱処理及び徐冷却処理を行々う、１ｉｉ）高
温捲取りされたコイルをパッチ型の炉に入れて本発明の
熱処理をする、等の方法がある。
温捲取りされたコイルに例えばコンベア上で断熱性の良
いカバーをかぶせる（好ましくはその中でガスバーナー
等で再加熱処理を行なう）、１ｉ）又は熱延コイルのコ
ンベアをトンネル炉中を通すようにしてガス等の燃料を
たいて再加熱処理及び徐冷却処理を行々う、１ｉｉ）高
温捲取りされたコイルをパッチ型の炉に入れて本発明の
熱処理をする、等の方法がある。
また酸洗性改善のための４００〜５ｏｏ℃からの急冷処
理方法としてはコイルを水槽中に浸漬する方法や、コイ
ルに水を散布して急冷する方法が（５） ある。
理方法としてはコイルを水槽中に浸漬する方法や、コイ
ルに水を散布して急冷する方法が（５） ある。
次に本発明に供する鋼の成分範囲について説明する。
Ｃは０．００５〜０．０７チとする。Ｃが０．００５チ
未満ではセメンタイトの生成が少なく、特に本発明を適
用しなくても材質的に問題はない。またＣが０．０７％
を超える場合には、セメンタイト量が過多に々りすぎて
本発明の効果はあられれない。
未満ではセメンタイトの生成が少なく、特に本発明を適
用しなくても材質的に問題はない。またＣが０．０７％
を超える場合には、セメンタイト量が過多に々りすぎて
本発明の効果はあられれない。
８１＋Ｍｎ、Ｐは鋼板の強度レベルに応じて含有されて
いても本発明の効果には基本的に影響しない。しかしプ
レス加工用に供する鋼板としてはＳｔは１．３チ以下、
Ｍｎは０．８％以下、Ｐは０．１％以下である。
いても本発明の効果には基本的に影響しない。しかしプ
レス加工用に供する鋼板としてはＳｔは１．３チ以下、
Ｍｎは０．８％以下、Ｐは０．１％以下である。
ＡｔとＮはＡｔ： ０．０１〜０．１ ％、Ｎは１０〜
８０ｐｐｍの通常の範囲であればよい。しかし特にｒ値
の高い軟質な鋼板を得るには、上記のＡｔ、Ｈの範囲で
もＡＬ＝０．０１〜０．０５ ’ｌｙ、 Ｎ＝ １０
〜４０ ｐｐｍの低目の方が良い。
８０ｐｐｍの通常の範囲であればよい。しかし特にｒ値
の高い軟質な鋼板を得るには、上記のＡｔ、Ｈの範囲で
もＡＬ＝０．０１〜０．０５ ’ｌｙ、 Ｎ＝ １０
〜４０ ｐｐｍの低目の方が良い。
本発明によって製造された鋼板は連続焼鈍型の焼なまし
処理ラインによって処理される冷延鋼板（６） や溶融亜鉛メッキ鋼板、溶融アルミメッキ鋼板等の製造
に適用できる。
処理ラインによって処理される冷延鋼板（６） や溶融亜鉛メッキ鋼板、溶融アルミメッキ鋼板等の製造
に適用できる。
次に本発明の実施例について詳細に説明する。
Ｃ＝０．０３ ％、８１ ＝ ０．０２１ｒ 、Ｍｎ＝
０．３％、Ｐ＝０．０１２％、８＝０．０１２％、Ａｔ
＝０．０３％、Ｎ＝３０ ｐｐｍの低炭素アルミキルド
鋼のスラブを１２００℃に加熱した後、８９０℃以上の
Ａ３点上で３．２ ｖｔｎ厚のコイルに仕上圧延を行な
い長さ方向中央部は７５０℃、コイルの先後端部は７８
０〜８００℃の間で捲取った。
０．３％、Ｐ＝０．０１２％、８＝０．０１２％、Ａｔ
＝０．０３％、Ｎ＝３０ ｐｐｍの低炭素アルミキルド
鋼のスラブを１２００℃に加熱した後、８９０℃以上の
Ａ３点上で３．２ ｖｔｎ厚のコイルに仕上圧延を行な
い長さ方向中央部は７５０℃、コイルの先後端部は７８
０〜８００℃の間で捲取った。
そのコイルを直ちにあらかじめ予熱しておいた箱型炉中
に入れて、表゛１１第２図に示す種々の熱サイクルを施
した。内周部は外周部よりも復熱が良く放熱も少ないの
で外周部より材質は良い方にいくので外周部の温度履歴
で管理すれば十分である。
に入れて、表゛１１第２図に示す種々の熱サイクルを施
した。内周部は外周部よりも復熱が良く放熱も少ないの
で外周部より材質は良い方にいくので外周部の温度履歴
で管理すれば十分である。
箱型炉中に入る直前、外周部の板温は７００〜７５０℃
の間にあった。
の間にあった。
炉中の放冷ではなくて加熱をする時、ガス加熱を行なっ
て所定のサイクルにコントロールした。
て所定のサイクルにコントロールした。
いくつかのコイルは炉から出しだ後、隣りに設けた水槽
中に約３０分間浸漬して酸洗性の改善を図った。それを
酸洗後０．８霧厚に冷延して連続焼鈍に供した。
中に約３０分間浸漬して酸洗性の改善を図った。それを
酸洗後０．８霧厚に冷延して連続焼鈍に供した。
焼鈍温度は８００℃×３０秒で４００℃まで５０ｔｌ：
／ｓｅｅで冷却して４００℃×３分間の過時効処理を行
なった。１．２チのスキンノ（スの後の材質結果は表■
に示すとおりである。
／ｓｅｅで冷却して４００℃×３分間の過時効処理を行
なった。１．２チのスキンノ（スの後の材質結果は表■
に示すとおりである。
なおコイル長手方向中央部の平均材質はＹＰ＝１８ｋｇ
／ｗｎ ２、Ｔ Ｓ ＝ ３２ ｋｇ／１ｍ２、Ｅｔ＝
４５ ％ 、ｒ値＝１．６５である。
／ｗｎ ２、Ｔ Ｓ ＝ ３２ ｋｇ／１ｍ２、Ｅｔ＝
４５ ％ 、ｒ値＝１．６５である。
第１図は熱延コイル外周部の空冷温度曲線を示めし、第
２図は本発明の実施例に示めすコイルの捲取り後の熱履
歴を示めす図である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 （１１） 第１図 宕 乙 手続補正書（自発） 昭和５８年５月２日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、 事件の表示 昭和５７年特許願第２１８４４２号 ２、 発明の名称 加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 明＃Ｉ貴第１０貝の衣■を別紙の通り補正する。
２図は本発明の実施例に示めすコイルの捲取り後の熱履
歴を示めす図である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 （１１） 第１図 宕 乙 手続補正書（自発） 昭和５８年５月２日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、 事件の表示 昭和５７年特許願第２１８４４２号 ２、 発明の名称 加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 明＃Ｉ貴第１０貝の衣■を別紙の通り補正する。
Claims (1)
- Ｃ： ０．００５〜０．０７％、８１：１．３％以下、
Ｍｎ ： ０．８チ以下、Ｐ：０．１チ以下、Ａｔ ：
０．０１〜０．１チ、Ｎ：１０〜８０ ｐｐｍのスラ
ブを通常の工程で熱間圧延を行ない、７２０℃以上でコ
イルを捲取り、捲取られた熱延コイルの外周部の温度が
７２０℃から５００℃にいたる間の冷却速度を１０℃／
分以下で徐冷却することを特徴とする加工性に優れた冷
延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21844282A JPS59110730A (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | 加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21844282A JPS59110730A (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | 加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59110730A true JPS59110730A (ja) | 1984-06-26 |
Family
ID=16719973
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21844282A Pending JPS59110730A (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | 加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59110730A (ja) |
-
1982
- 1982-12-15 JP JP21844282A patent/JPS59110730A/ja active Pending
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