JPS589933A - 連続焼鈍による深絞り性と２次加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造法 - Google Patents
連続焼鈍による深絞り性と２次加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造法Info
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- JPS589933A JPS589933A JP10686681A JP10686681A JPS589933A JP S589933 A JPS589933 A JP S589933A JP 10686681 A JP10686681 A JP 10686681A JP 10686681 A JP10686681 A JP 10686681A JP S589933 A JPS589933 A JP S589933A
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- rolled steel
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は深絞シ性と２次加工性の優れた高強度冷延鋼板
の連続焼鈍による製造法に関するものである。
の連続焼鈍による製造法に関するものである。
車体重量の低減や安全性の向上のため、自動車用冷延鋼
板は高強度鋼板への転換が急速に進められている。最近
の自動車への高強度冷延鋼板の採用は、強度部材のみな
らず外板、内板のかな９成形性の厳しい部品へと移行し
つつある。従って、内・外板等に用いられる鋼板として
要求される材質特性は、低降伏点であること、降伏点伸
びが軽いこと、張出し性、深絞シ性が優れていること、
２次加工性に優れていること、さらには塗装焼付硬化性
に優れていることが条件となる。ここで、２次加工性と
は、深絞夛加工品に２次的な゛加工を施す際に脆性的な
破壊が生じるか否かという材料が生じない傾向を２次加
工性に優れているとよぶ。
板は高強度鋼板への転換が急速に進められている。最近
の自動車への高強度冷延鋼板の採用は、強度部材のみな
らず外板、内板のかな９成形性の厳しい部品へと移行し
つつある。従って、内・外板等に用いられる鋼板として
要求される材質特性は、低降伏点であること、降伏点伸
びが軽いこと、張出し性、深絞シ性が優れていること、
２次加工性に優れていること、さらには塗装焼付硬化性
に優れていることが条件となる。ここで、２次加工性と
は、深絞夛加工品に２次的な゛加工を施す際に脆性的な
破壊が生じるか否かという材料が生じない傾向を２次加
工性に優れているとよぶ。
また、塗装焼付硬化性とは、プレス成形時には低降伏点
であり□、成形加工後のｍ装うインにおける２００℃前
後Ｏ熱処理によりて降伏点が上昇する材料特性を示すも
めで、その降伏点の上昇量が多いほど塗装焼付硬化性に
優れているとよぶ。塗装焼付硬化性をよくするには、焼
鈍後に固溶のＣ１Ｎを適量残存させることが有効である
が、ＣとＮの拡散の活性化エネルギーはＣの方が高く、
固溶Ｃを利用する方がより好ましい。
であり□、成形加工後のｍ装うインにおける２００℃前
後Ｏ熱処理によりて降伏点が上昇する材料特性を示すも
めで、その降伏点の上昇量が多いほど塗装焼付硬化性に
優れているとよぶ。塗装焼付硬化性をよくするには、焼
鈍後に固溶のＣ１Ｎを適量残存させることが有効である
が、ＣとＮの拡散の活性化エネルギーはＣの方が高く、
固溶Ｃを利用する方がより好ましい。
ところで、鋼を強化する方法としては、固溶体強化が最
も安価な方法である。従来の固“溶体強化による高強度
冷延鋼板としてＰ添加し友ものがあり、例えば特公昭５
０−３１０９０号公報において提案されている。これは
ｐ ｔ−ｏ、ｏ ｓ〜０．２５％含有させて強度とｎ値
の向上を図り、一方Ｐ含有による２次加工性の劣化を防
ぐのにＣ’ｉｉ０．０２〜０．１０ ％と比較的多く含
有させるとともに、Ｂ。
も安価な方法である。従来の固“溶体強化による高強度
冷延鋼板としてＰ添加し友ものがあり、例えば特公昭５
０−３１０９０号公報において提案されている。これは
ｐ ｔ−ｏ、ｏ ｓ〜０．２５％含有させて強度とｎ値
の向上を図り、一方Ｐ含有による２次加工性の劣化を防
ぐのにＣ’ｉｉ０．０２〜０．１０ ％と比較的多く含
有させるとともに、Ｂ。
Ａｄ、Ｓ１’ｉ含有させ九もので、高強度で２次加工性
のすぐれた冷延鋼板である。しかし、冷延後、箱焼鈍を
した場合も、連続焼鈍をした場合も引張９強度のみなら
ず降伏点が高く、深絞シ性が十分にあるとはいえなかっ
た・ １ 一般に深絞９性、張出し性を要求される馬連・度冷延鋼
板は箱焼鈍されるが、該箱焼鈍では冷却速度が非常に遅
いので、焼鈍錆鋼板中の固溶Ｃが極めて低く塗装焼付硬
化性を具備させることは困難である。また、焼付きの点
から７００℃以上の温度で焼鈍することは離しく、深絞
り性が確保し゛にくい。さらには生産効率上にも問題が
ある。
のすぐれた冷延鋼板である。しかし、冷延後、箱焼鈍を
した場合も、連続焼鈍をした場合も引張９強度のみなら
ず降伏点が高く、深絞シ性が十分にあるとはいえなかっ
た・ １ 一般に深絞９性、張出し性を要求される馬連・度冷延鋼
板は箱焼鈍されるが、該箱焼鈍では冷却速度が非常に遅
いので、焼鈍錆鋼板中の固溶Ｃが極めて低く塗装焼付硬
化性を具備させることは困難である。また、焼付きの点
から７００℃以上の温度で焼鈍することは離しく、深絞
り性が確保し゛にくい。さらには生産効率上にも問題が
ある。
ところで、連続焼鈍法でＰを含有した高強度冷延鋼板の
Ｔ値（深絞〕性）を高めるには炭素含有蓋を低減するこ
とが有効な方法の１つであるが、Ｐは鋼を脆化させ、こ
の脆化は特に炭素含有量が少ないほど顕著であるといわ
れてお９、例えばＮ、Ｐ・ム１１＠！Ｉによる鉄の機械
的性質に及ぼす溶質元素の影響（Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｉ
ｔｓ Ｄｉｌｕｔ＠５ｏｌｌｄ Ｓ＠１ｕｔｉｏｉｉｓ
、１９６３年、２７１〜３１４頁）に関する報文がある
。
Ｔ値（深絞〕性）を高めるには炭素含有蓋を低減するこ
とが有効な方法の１つであるが、Ｐは鋼を脆化させ、こ
の脆化は特に炭素含有量が少ないほど顕著であるといわ
れてお９、例えばＮ、Ｐ・ム１１＠！Ｉによる鉄の機械
的性質に及ぼす溶質元素の影響（Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｉ
ｔｓ Ｄｉｌｕｔ＠５ｏｌｌｄ Ｓ＠１ｕｔｉｏｉｉｓ
、１９６３年、２７１〜３１４頁）に関する報文がある
。
そこで、本発明者らは炭素含有量を０．０１−以下に低
減したＡｊキルド鋼にＰを強化元素として含有しても、
２次加工性の問題がなく、連続焼鈍によって深絞シ性に
優れ、かつ塗装焼付硬化性屯良好な高強度冷延鋼板を製
造する方法につ龜検討し ゛たところ、ＢをＮ量と
関係をもたせて含有せしめＮを固定して非時効化する一
方、固溶Ｂとして存在させ、熱間圧延の捲取温度および
その後の冷却速度を規定してＢ炭化物の形成を防ぎ固溶
Ｂを確保すると、２次加工性が非常咳改善されてよくな
ることが明らかとなった。まえ、その熱間圧延以降の工
程条件味深絞シ性の向上という相乗効果も有する。
減したＡｊキルド鋼にＰを強化元素として含有しても、
２次加工性の問題がなく、連続焼鈍によって深絞シ性に
優れ、かつ塗装焼付硬化性屯良好な高強度冷延鋼板を製
造する方法につ龜検討し ゛たところ、ＢをＮ量と
関係をもたせて含有せしめＮを固定して非時効化する一
方、固溶Ｂとして存在させ、熱間圧延の捲取温度および
その後の冷却速度を規定してＢ炭化物の形成を防ぎ固溶
Ｂを確保すると、２次加工性が非常咳改善されてよくな
ることが明らかとなった。まえ、その熱間圧延以降の工
程条件味深絞シ性の向上という相乗効果も有する。
本・発明の要旨とするところは以下の通りである。
Ｃ： ０．０１ Ｓ以下、Ｍｎ ： ０−１０〜１−５
０ ％、Ｓｌ：１．０１以下、Ｐ ： ０．０４〜０．
１２ ％、Ｂ ： ０．０１５襲以下、酸可溶ＡＪ：０
．００５〜０．０７０チ、Ｎ：０．００６０ Ｓ以下、
” −−Ｎ’Ｉ” ＜ ＢＳ ＜ １４ Ｎ ＋４ ０．０６０１残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼
を鋼片とした後、ム１３点以上の温度で仕上げ圧延し、
続いて２０ Ｖａ・・以上の冷却速度で冷却し、６８０
℃以下で巻取り、その後酸洗し、５０チ以上の圧下率で
冷間圧延した後、７００−Ａａ。
０ ％、Ｓｌ：１．０１以下、Ｐ ： ０．０４〜０．
１２ ％、Ｂ ： ０．０１５襲以下、酸可溶ＡＪ：０
．００５〜０．０７０チ、Ｎ：０．００６０ Ｓ以下、
” −−Ｎ’Ｉ” ＜ ＢＳ ＜ １４ Ｎ ＋４ ０．０６０１残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼
を鋼片とした後、ム１３点以上の温度で仕上げ圧延し、
続いて２０ Ｖａ・・以上の冷却速度で冷却し、６８０
℃以下で巻取り、その後酸洗し、５０チ以上の圧下率で
冷間圧延した後、７００−Ａａ。
の温度範囲内で１０秒〜１０分間均熱し、冷却すること
を特徴とする連続焼鈍による鐵絞り惟と２次加工性に優
れた高強度冷延鋼板の製造法０次に本発明の限定理由に
ついて述べる・ＣはＰ添加による２次加工”性の劣化を
防ぐ九めに有効な元素といわれているがその量が増える
とｒ値を劣化させるために上限を０．０１ ％とする。
を特徴とする連続焼鈍による鐵絞り惟と２次加工性に優
れた高強度冷延鋼板の製造法０次に本発明の限定理由に
ついて述べる・ＣはＰ添加による２次加工”性の劣化を
防ぐ九めに有効な元素といわれているがその量が増える
とｒ値を劣化させるために上限を０．０１ ％とする。
とくに本発明のＰ添加Ａｊキルド鋼においては炭素量を
できるだけ低減し、高７値を確保するためＫは０．００
８４未満の炭素含有量が好ましい。そして、炭素量を低
減したことによる２次加工脆性の問題は、Ｂの添加や製
造条件との組み合せによって解決するものでこの点につ
いては後に述べる。
できるだけ低減し、高７値を確保するためＫは０．００
８４未満の炭素含有量が好ましい。そして、炭素量を低
減したことによる２次加工脆性の問題は、Ｂの添加や製
造条件との組み合せによって解決するものでこの点につ
いては後に述べる。
Ｍｕは苧による粒界の脆化を防止するためｍｏ、ｘ。
−以上を必要とする。Ｍｎは高強度化のために有効な元
素であるが、多過ぎると７値を劣化させるので上限を１
．５０−とする・なお強度の点からは０．４５〜１．０
−の含有が好ましい。
素であるが、多過ぎると７値を劣化させるので上限を１
．５０−とする・なお強度の点からは０．４５〜１．０
−の含有が好ましい。
８１は有効な強化元素であシ、延性を向上させる効果も
ある・しかし、添加量が多過ぎると２次加工脆化を促進
させるとともに塗装後の耐食性を劣化させるために上限
を１．０−とする。
ある・しかし、添加量が多過ぎると２次加工脆化を促進
させるとともに塗装後の耐食性を劣化させるために上限
を１．０−とする。
Ｐは安価に強度を確保できる最も有効な固溶体強化元素
であり、強度付与のためには０．０４−以上が必要であ
る。しかし、多過ぎると２次加工脆化の危険性を増し、
ｆＩＩ接性も損なうために上限を０．１２襲とする・ Ａｊは酸素による脆化を防ぐため、酸可溶ＡＪとして最
低ｏ、ｏ ｏ ｓ−は必要テあり、０．０７０９６を超
えるとアル電す系介在物が増加して清浄度を劣化させる
。
であり、強度付与のためには０．０４−以上が必要であ
る。しかし、多過ぎると２次加工脆化の危険性を増し、
ｆＩＩ接性も損なうために上限を０．１２襲とする・ Ａｊは酸素による脆化を防ぐため、酸可溶ＡＪとして最
低ｏ、ｏ ｏ ｓ−は必要テあり、０．０７０９６を超
えるとアル電す系介在物が増加して清浄度を劣化させる
。
ＮＦｉ固溶状態にあると塗装焼付硬化性には有効である
が、室温での時効劣化が大きくなるため、Ｂによって固
定する必要がある。しかし、０．００６０Ｓｔ超えると
固溶Ｎが残存しがちとなるので０．００６０１Ｇｔ上限
とする。好ましくは０．００４０−以下とすることが望
ましい。
が、室温での時効劣化が大きくなるため、Ｂによって固
定する必要がある。しかし、０．００６０Ｓｔ超えると
固溶Ｎが残存しがちとなるので０．００６０１Ｇｔ上限
とする。好ましくは０．００４０−以下とすることが望
ましい。
Ｂは本発明の重要な構成要件であシ、その第１の作用効
果であるＮの固定のためにＮと化学量論的に嶋価なりを
添加する必要がある。＃Ｉ２の作用効果である２次加工
性の改善のためにはＢを固溶状態としてＰよシも優先的
に結晶粒界、に偏析させる必要がある・しかじ、あまり
多量の添加は深絞り性を劣化させる。従ってＢの添加量
はｎＮ＊＜Ｂ＊く、、Ｎ＋０．００６０％に規制する。
果であるＮの固定のためにＮと化学量論的に嶋価なりを
添加する必要がある。＃Ｉ２の作用効果である２次加工
性の改善のためにはＢを固溶状態としてＰよシも優先的
に結晶粒界、に偏析させる必要がある・しかじ、あまり
多量の添加は深絞り性を劣化させる。従ってＢの添加量
はｎＮ＊＜Ｂ＊く、、Ｎ＋０．００６０％に規制する。
Ｓは粒界を脆化させるため上限を０．０１５１とする。
Ｓはできるだけ少ない方が好ましく、０．０１０ ｎ以
下にするとよい。なお、８の固定はＭｕ以外にＲＦＪ＆
、Ｃａ 、 Ｚｒのような硫化物形成元素の添加が有
効である。
下にするとよい。なお、８の固定はＭｕ以外にＲＦＪ＆
、Ｃａ 、 Ｚｒのような硫化物形成元素の添加が有
効である。
次に製造工程条件の限定理由を述べる。
本発明鋼は、転炉等によシ溶製されたのち真空脱ガス処
理によって成分調整され、連続鋳造法または造塊−分塊
法によりてスラブとされる。該スラブは熱間圧延におい
てＡｒ３点以上の温度で仕上げ圧延され、その後２０
Ｖｍｅｓ以上の冷却速度で冷却され、６８０℃以下で巻
取られる。仕上げ温度はムｒ５点未満では冷延−焼鈍後
の深絞シ性に好ましい集合組織が発達しにくくなる。仕
上げ圧延後の冷却速度と巻取温度は、熱延板のフェライ
ト粒の粗大化による深絞り性に有害な集合組織の発達を
抑えるため及びＢ炭化物の生成をできるだけ回避し固＃
ＩＢを確保するとともに７値を向上させるために圧延後
の冷却速度は２０ Ｃ／ａｓ・以上、巻取温度は６８０
℃以下を必要とする。冷却速度が２０ Ｖｓ＠ｅ未満、
巻取温度が６８０Ｃを超えると深絞ｐ性が劣化し、２次
加工性に対するＢの効果が発揮されない。なお、冷却方
法は仕上圧延後ホ、トランテーブルの前半部でできるだ
叶急冷するのが好ましい。冷間圧延の圧下率は深絞シ性
を得るために５０１！以上を必！とする。できるだけ高
い７値を得るｋは７５〜８５％の圧下率で冷延すること
が′好ましい。冷延の方法としてはレバース方式よりも
タンデム方式の方が高７値の確保には好ましい。
理によって成分調整され、連続鋳造法または造塊−分塊
法によりてスラブとされる。該スラブは熱間圧延におい
てＡｒ３点以上の温度で仕上げ圧延され、その後２０
Ｖｍｅｓ以上の冷却速度で冷却され、６８０℃以下で巻
取られる。仕上げ温度はムｒ５点未満では冷延−焼鈍後
の深絞シ性に好ましい集合組織が発達しにくくなる。仕
上げ圧延後の冷却速度と巻取温度は、熱延板のフェライ
ト粒の粗大化による深絞り性に有害な集合組織の発達を
抑えるため及びＢ炭化物の生成をできるだけ回避し固＃
ＩＢを確保するとともに７値を向上させるために圧延後
の冷却速度は２０ Ｃ／ａｓ・以上、巻取温度は６８０
℃以下を必要とする。冷却速度が２０ Ｖｓ＠ｅ未満、
巻取温度が６８０Ｃを超えると深絞ｐ性が劣化し、２次
加工性に対するＢの効果が発揮されない。なお、冷却方
法は仕上圧延後ホ、トランテーブルの前半部でできるだ
叶急冷するのが好ましい。冷間圧延の圧下率は深絞シ性
を得るために５０１！以上を必！とする。できるだけ高
い７値を得るｋは７５〜８５％の圧下率で冷延すること
が′好ましい。冷延の方法としてはレバース方式よりも
タンデム方式の方が高７値の確保には好ましい。
冷延され九コイルは次に連続焼鈍されるが、まず均熱温
度は７００−Ａ、の範囲内とする。７ｏ。
度は７００−Ａ、の範囲内とする。７ｏ。
℃未満では再結晶が不十分であシ、延性が劣る０８５０
℃を超えると深絞シ性に好ましい集合組織が無秩序化さ
れ、Ｔ値が劣化する。次に保定時間は１０秒〜１０分と
するが、１０秒未肩の保、定では再結晶が十分でなく、
また１ｏ分を超えると結晶粒が粗大化し引張強さを低下
させるためである。
℃を超えると深絞シ性に好ましい集合組織が無秩序化さ
れ、Ｔ値が劣化する。次に保定時間は１０秒〜１０分と
するが、１０秒未肩の保、定では再結晶が十分でなく、
また１ｏ分を超えると結晶粒が粗大化し引張強さを低下
させるためである。
連続焼鈍後は通常、過時効処理される。調質圧延は必要
によシ施されるが、その圧下率は０．５〜１．５−が好
ましい。
によシ施されるが、その圧下率は０．５〜１．５−が好
ましい。
本発明による方法で製造した冷延原板あるいは冷延鋼板
は亜鉛メッキ鋼竺その他の表面処理鋼板の素材としても
利用できる。
は亜鉛メッキ鋼竺その他の表面処理鋼板の素材としても
利用できる。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例
第１表の化学成分からなる鋼を同表に示すような熱延条
件、冷延条呻およ４び連続焼鈍条件にょシ板厚０．８−
の冷延鋼板を製造した。調質圧延は、いずれも１．２１
を施した・得ら！Ｌ良錆鋼板機械的性質、７値、常温で
の時効特性、塗装焼付硬化量および２次加工性を第２表
に示す。ここで、常温での時効特性は、２３℃にて６ケ
月経過後に蒜ける鋼板の降伏点伸びの発生程度で評価し
た。塗装焼付硬化量は、引張試験片を予め２−引張り死
時の応力と、除荷後に１７０Ｃで２０分の塗装焼付処理
に和尚する熱処理を行った後肖Ｕ引張った時の降伏応力
との差で示し・た。２次加工性は、施削された円板を適
当な絞り比で３段絞りを行ないこのカップを１０℃の温
度に保定した後、直ちにカップの中に円錐台形のポンチ
を押し込み、カップの側壁に脆性的割れが生りるか否か
で判定した。
件、冷延条呻およ４び連続焼鈍条件にょシ板厚０．８−
の冷延鋼板を製造した。調質圧延は、いずれも１．２１
を施した・得ら！Ｌ良錆鋼板機械的性質、７値、常温で
の時効特性、塗装焼付硬化量および２次加工性を第２表
に示す。ここで、常温での時効特性は、２３℃にて６ケ
月経過後に蒜ける鋼板の降伏点伸びの発生程度で評価し
た。塗装焼付硬化量は、引張試験片を予め２−引張り死
時の応力と、除荷後に１７０Ｃで２０分の塗装焼付処理
に和尚する熱処理を行った後肖Ｕ引張った時の降伏応力
との差で示し・た。２次加工性は、施削された円板を適
当な絞り比で３段絞りを行ないこのカップを１０℃の温
度に保定した後、直ちにカップの中に円錐台形のポンチ
を押し込み、カップの側壁に脆性的割れが生りるか否か
で判定した。
脆性的ｍｊＬが発生しない限界の絞り比が高いほど耐２
次加工性に優れていることになる。
次加工性に優れていることになる。
鋼Ａ−Ｄは本発明による鋼板であり、引張強さが３６〜
４７ ｌ１Ｉｉ／ＭＰの範囲で深絞り性を示すｉ値が高
く、常温では降伏点伸びが発生しない。それにもかかわ
らず約５ Ｋｇ／ｄ前後の高い塗装焼付硬化量を有し、
かつ２次加工性に優れている。一方？従来法による炭素
含有蓋の多い鋼板Ｅはｉ値が低く、極低炭素Ａｅキルド
鋼にＰのみを添加した鋼板Ｆは２次加工脆化が顕著であ
る。鋼ＧはＢ量が不足し２、次加工性はほとんど改善さ
れない。鋼Ｈは低い仕上温度、熱延後のおそい冷却速度
、高い巻取温度のためにＶ値が非常に低い。
４７ ｌ１Ｉｉ／ＭＰの範囲で深絞り性を示すｉ値が高
く、常温では降伏点伸びが発生しない。それにもかかわ
らず約５ Ｋｇ／ｄ前後の高い塗装焼付硬化量を有し、
かつ２次加工性に優れている。一方？従来法による炭素
含有蓋の多い鋼板Ｅはｉ値が低く、極低炭素Ａｅキルド
鋼にＰのみを添加した鋼板Ｆは２次加工脆化が顕著であ
る。鋼ＧはＢ量が不足し２、次加工性はほとんど改善さ
れない。鋼Ｈは低い仕上温度、熱延後のおそい冷却速度
、高い巻取温度のためにＶ値が非常に低い。
以上のように本発明法によれば、引張強さが３５Ｖ４／
Ｉ１２以上で高いｒ 値と６１管程度の高い塗装焼付硬
化性を有し、かつ２次加工性に優れた高強度冷延鋼板が
製造できる０ 手続補正書（自発） 昭和５６年１０月２６日 特許庁長官 島 １）春 樹殿 １、 事件の表示 昭和５６年特許願第１０６８６６号 ２、 発明の名称 連続焼鈍による深絞）性と２次加工性に優れた高強度冷
延鋼板の製造法 ３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ５、 補正命令の日付 昭和 年 月 日６、
補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 、 。
Ｉ１２以上で高いｒ 値と６１管程度の高い塗装焼付硬
化性を有し、かつ２次加工性に優れた高強度冷延鋼板が
製造できる０ 手続補正書（自発） 昭和５６年１０月２６日 特許庁長官 島 １）春 樹殿 １、 事件の表示 昭和５６年特許願第１０６８６６号 ２、 発明の名称 連続焼鈍による深絞）性と２次加工性に優れた高強度冷
延鋼板の製造法 ３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ５、 補正命令の日付 昭和 年 月 日６、
補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 、 。
）＼。
ｌ）明細書１頁１９行「２次加工性の優れ九」を「２次
加工性の優れた実質的にフェライトと・母−２イトの組
織からなる」に補正する。
加工性の優れた実質的にフェライトと・母−２イトの組
織からなる」に補正する。
２）同５頁ｌ〜２行「熱間圧延の捲取温度およびその後
の冷却速度を」を「熱間圧延後の冷却速度およびその後
の捲取温度を」に補正する。
の冷却速度を」を「熱間圧延後の冷却速度およびその後
の捲取温度を」に補正する。
３）同９頁１６行「８５０℃」を「Ａｅｓ点」に補正す
る。
る。
４）同１０頁３行と４行の間に下記文を挿入する。
「本発明によると連続焼鈍後の鋼板の組織はフェライト
とノ臂−ライトからなシ、フェライト素地中に深絞シ性
を劣化させるマルテンサイト等の焼入組織は生成されて
いない、」 ５）同１３頁第１表及び第２我中、比較鋼ＩＯ欄を全て
削除する。
とノ臂−ライトからなシ、フェライト素地中に深絞シ性
を劣化させるマルテンサイト等の焼入組織は生成されて
いない、」 ５）同１３頁第１表及び第２我中、比較鋼ＩＯ欄を全て
削除する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ： ０．０１−以下、Ｍｌｌ ：’０．１０〜１．５
０ ％ 、８１：１．０％以下、Ｐ ： ０．０４〜０
．１−２１８ ： ０．０１５−以下、酸可、溶ＡＪ：
０．ＯＯ５〜０．ｔ） ７０ ％、 Ｎ ：０．００６
０≦以下、Ｂ 、 −Ｎ％（Ｂ≦−Ｎ＋０．００６０１
４ １４ 一１残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を鋼片と
した後、Ａｒ３点以上の温度で仕上げ圧延し、続いて２
０ ｔ、／ｓ＠ｅ以上の冷却速度で冷却し、６８０℃以
下で巻取シ、その後酸洗し、５０ｓ以上の圧下率で冷間
圧延した後、７００〜Ａ、３点の温度範囲内で１０秒〜
１０分間均熱り冷却することを特徴とする連続焼鈍によ
る深絞シ性と２次加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10686681A JPS589933A (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 連続焼鈍による深絞り性と２次加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10686681A JPS589933A (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 連続焼鈍による深絞り性と２次加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS589933A true JPS589933A (ja) | 1983-01-20 |
| JPH0123530B2 JPH0123530B2 (ja) | 1989-05-02 |
Family
ID=14444463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10686681A Granted JPS589933A (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 連続焼鈍による深絞り性と２次加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS589933A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6077957A (ja) * | 1983-10-05 | 1985-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた高張力冷延鋼板 |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0718833Y2 (ja) * | 1989-05-01 | 1995-05-01 | 東邦シートフレーム株式会社 | 鎧型横張内外装材用入隅部材 |
| JPH0721713Y2 (ja) * | 1989-05-01 | 1995-05-17 | 東邦シートフレーム株式会社 | 鎧型横張内外装材用出隅部材 |
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| JPH0718834Y2 (ja) * | 1989-05-01 | 1995-05-01 | 東邦シートフレーム株式会社 | 鎧型横張内外装材用入隅部材 |
| JPH0720274Y2 (ja) * | 1989-05-01 | 1995-05-15 | 東邦シートフレーム株式会社 | 鎧型横張内外装材用出隅部材 |
| JPH0721716Y2 (ja) * | 1989-05-11 | 1995-05-17 | 東邦シートフレーム株式会社 | 鎧型横張内外装材用目地部材 |
| JPH0721717Y2 (ja) * | 1989-05-11 | 1995-05-17 | 東邦シートフレーム株式会社 | 鎧型横張内外装材用目地部材 |
| JPH0721715Y2 (ja) * | 1989-05-11 | 1995-05-17 | 東邦シートフレーム株式会社 | 鎧型横張内外装材用目地部材 |
-
1981
- 1981-07-10 JP JP10686681A patent/JPS589933A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6077957A (ja) * | 1983-10-05 | 1985-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた高張力冷延鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0123530B2 (ja) | 1989-05-02 |
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