JPS59159935A - プレス加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
プレス加工性に優れた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS59159935A JPS59159935A JP3479783A JP3479783A JPS59159935A JP S59159935 A JPS59159935 A JP S59159935A JP 3479783 A JP3479783 A JP 3479783A JP 3479783 A JP3479783 A JP 3479783A JP S59159935 A JPS59159935 A JP S59159935A
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- average cooling
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、プレス加工性に優れた冷延鋼板の製造方法に
関するものである。
関するものである。
低炭素アルミキルド鋼板を連続焼鈍を行なって成形性に
優れた領板を製造せんとする場合、高温巻取処理によっ
て鋼板の軟質化、高延性化、高ｒ値化を図ることが行な
われる。その目的はＡｔＮの析出やセメンタイトの凝集
を図ることであることが知られている。
優れた領板を製造せんとする場合、高温巻取処理によっ
て鋼板の軟質化、高延性化、高ｒ値化を図ることが行な
われる。その目的はＡｔＮの析出やセメンタイトの凝集
を図ることであることが知られている。
しかしホットコイルの先端部、後端部はコイルに巻取ら
れた場合、内周部、外周部に来るために巻取υ後の冷却
速度がはやく、従って高温巻取を行なっても中央部に比
べて材質が劣る。これを力・々−するために先端部、後
端部をコイル長さ方向中央部に比べて更に高い温度で巻
取る方法も知られている。これらの方法を以ってしても
先端部、後端部の材質を中央部と同水準にすることはむ
ずかしく、特に高い材質水準の材料を製造せんとする場
合、歩留の低下につながる。
れた場合、内周部、外周部に来るために巻取υ後の冷却
速度がはやく、従って高温巻取を行なっても中央部に比
べて材質が劣る。これを力・々−するために先端部、後
端部をコイル長さ方向中央部に比べて更に高い温度で巻
取る方法も知られている。これらの方法を以ってしても
先端部、後端部の材質を中央部と同水準にすることはむ
ずかしく、特に高い材質水準の材料を製造せんとする場
合、歩留の低下につながる。
本発明は高温巻取されたコイルを巻取υ直後再加熱する
ことによって先端部、後端部の材質を中央部並の高水準
に確保することを目的とするものである。
ことによって先端部、後端部の材質を中央部並の高水準
に確保することを目的とするものである。
第１図は先後端部を７８０℃、それ以外のコイル長手方
向中央部は約７５０℃で巻取ったコイルの最外周部の冷
却曲線を示したものである。約４５０℃まではおよそ２
０℃／分で冷却し、それ以後はコイル内部から伝わる熱
と空気中に放散する熱のバランスがとれるようになって
冷却速度が急に下がる傾向がある。その場合最内外周部
と長手方向中央部材質を調べると表２に示すように特に
ｒ値において中央部に比べてかなシ悪くなる。降伏点も
３〜４に９７ｍ”程高くなる結果になる。こうした最内
外周部の材質劣化を防ぐために巻取られた熱延コイルの
熱処理について発明者等は種々検討した結果本発明に至
ったものであシ、その要旨とするところは下記のとおシ
である。
向中央部は約７５０℃で巻取ったコイルの最外周部の冷
却曲線を示したものである。約４５０℃まではおよそ２
０℃／分で冷却し、それ以後はコイル内部から伝わる熱
と空気中に放散する熱のバランスがとれるようになって
冷却速度が急に下がる傾向がある。その場合最内外周部
と長手方向中央部材質を調べると表２に示すように特に
ｒ値において中央部に比べてかなシ悪くなる。降伏点も
３〜４に９７ｍ”程高くなる結果になる。こうした最内
外周部の材質劣化を防ぐために巻取られた熱延コイルの
熱処理について発明者等は種々検討した結果本発明に至
ったものであシ、その要旨とするところは下記のとおシ
である。
（１）Ｃ：０．００５〜０．０７チ、Ｓｉ：１．３％以
下、Ｍｎ ： ０．８％以下、Ｐ：０．１％以下、Ａｔ
：０．０１〜０．１チ、Ｎ ： １０〜８０ ｐｐｍの
スラブを通常の工程で熱間圧延を行なうに際し、６００
℃以上で巻取ったコイルを再加熱して最外周部の板温を
７３０〜８８０℃の間に加熱した後、７２０℃までの平
均冷却速度（Ｃ１）と７２０℃から６００′Ｃまでの平
均冷却速度（Ｃ２）が Ｃ１°７６ＸＣ２（５９ を満足するように冷却し、冷間圧延後連続焼鈍炉で焼な
まし焼鈍を行なうことを特徴とするプレス加工性に優れ
かつコイル全長にわたシ材質均−性のよい冷延鋼板の製
造方法。
下、Ｍｎ ： ０．８％以下、Ｐ：０．１％以下、Ａｔ
：０．０１〜０．１チ、Ｎ ： １０〜８０ ｐｐｍの
スラブを通常の工程で熱間圧延を行なうに際し、６００
℃以上で巻取ったコイルを再加熱して最外周部の板温を
７３０〜８８０℃の間に加熱した後、７２０℃までの平
均冷却速度（Ｃ１）と７２０℃から６００′Ｃまでの平
均冷却速度（Ｃ２）が Ｃ１°７６ＸＣ２（５９ を満足するように冷却し、冷間圧延後連続焼鈍炉で焼な
まし焼鈍を行なうことを特徴とするプレス加工性に優れ
かつコイル全長にわたシ材質均−性のよい冷延鋼板の製
造方法。
（２）Ｃ： ０．００５〜０．０７懺、Ｓｉ：１．３％
以下、Ｍｎ ： ０．８％以下、Ｐ：０．１％以下、Ａ
ｔ二０．０１〜０．１チ、Ｎ：１０〜８０ｐｐｍのスラ
ブを９５０〜１２００℃に加熱後、仕上温度がＡ ｒ
３以上巻取源度が６００℃以上の熱間圧延を行ない、巻
取後コイルを再加熱し、最外周部の板温を７３０〜８８
０℃の間に加熱した後、７２０℃までの平均冷却速度（
Ｃ１）と７２０℃から６００℃までの平均冷却速度（Ｃ
２）が Ｃ１°７６ＸＣ２＜５９ を満足するように冷却し、冷間圧延後、連続焼鈍炉で焼
なまし焼鈍を行なうことを特徴とするプレス加工性に優
れかつコイル全長にわたシ材質均−性のよい冷延鋼板の
製造方法。
以下、Ｍｎ ： ０．８％以下、Ｐ：０．１％以下、Ａ
ｔ二０．０１〜０．１チ、Ｎ：１０〜８０ｐｐｍのスラ
ブを９５０〜１２００℃に加熱後、仕上温度がＡ ｒ
３以上巻取源度が６００℃以上の熱間圧延を行ない、巻
取後コイルを再加熱し、最外周部の板温を７３０〜８８
０℃の間に加熱した後、７２０℃までの平均冷却速度（
Ｃ１）と７２０℃から６００℃までの平均冷却速度（Ｃ
２）が Ｃ１°７６ＸＣ２＜５９ を満足するように冷却し、冷間圧延後、連続焼鈍炉で焼
なまし焼鈍を行なうことを特徴とするプレス加工性に優
れかつコイル全長にわたシ材質均−性のよい冷延鋼板の
製造方法。
発明者等は、高温巻取されたコイルの最内周部、最外周
部を加熱処理をして材質改善を試みた。実施例に示すよ
うに、巻取直後のコイルを断熱性のよい炉中に入れてガ
スバーナー加熱によシコイル内周部、外周部の加熱処理
を行なった。この目的はＡｔＨの析出、セメンタイトの
凝集を狙ったものであシ、第１図に示すように７３０〜
８８０℃の温度に加熱すると短時間の処理によシ容易に
軟質化する。しかし、それだけでは、特にｒ値も含めた
材質は十分に上げることができないことを知った。発明
者等は特に再加熱後の冷却速度がｒ値の改善に大きく影
響することを見い出した。再加熱後の冷却速度は、再加
熱温度からＡ１点直下（例えば７２０℃）までの平均冷
却速度（Ｃ１と称す）とそれ以下６００℃までの平均冷
却速度（Ｃ２と称す）に分けて考えるとＣ１とＣ２がＣ
１°７６−ＸＣ２（５９を満足する範囲内で特にｒ値が
再加熱処理によって十分改善されることがわかった。
部を加熱処理をして材質改善を試みた。実施例に示すよ
うに、巻取直後のコイルを断熱性のよい炉中に入れてガ
スバーナー加熱によシコイル内周部、外周部の加熱処理
を行なった。この目的はＡｔＨの析出、セメンタイトの
凝集を狙ったものであシ、第１図に示すように７３０〜
８８０℃の温度に加熱すると短時間の処理によシ容易に
軟質化する。しかし、それだけでは、特にｒ値も含めた
材質は十分に上げることができないことを知った。発明
者等は特に再加熱後の冷却速度がｒ値の改善に大きく影
響することを見い出した。再加熱後の冷却速度は、再加
熱温度からＡ１点直下（例えば７２０℃）までの平均冷
却速度（Ｃ１と称す）とそれ以下６００℃までの平均冷
却速度（Ｃ２と称す）に分けて考えるとＣ１とＣ２がＣ
１°７６−ＸＣ２（５９を満足する範囲内で特にｒ値が
再加熱処理によって十分改善されることがわかった。
Ｃ１は冶金的には７３０〜８８０℃の再加熱処理時に肥
大したオーステナイトが収縮する反応に関係してお’）
、Ｃ２はおそらく固溶炭素かつ粒界に存在するセメンタ
イトに析出する現象と関係するものと推察される。また
６００℃以下の冷却速度については、コイルを水冷して
も、炉冷をしても、材質に及ぼす影響は大きくないこと
がわかった。
大したオーステナイトが収縮する反応に関係してお’）
、Ｃ２はおそらく固溶炭素かつ粒界に存在するセメンタ
イトに析出する現象と関係するものと推察される。また
６００℃以下の冷却速度については、コイルを水冷して
も、炉冷をしても、材質に及ぼす影響は大きくないこと
がわかった。
しかし材質の改善を完全に行なうにはＣ２を５００℃程
度まで３℃／ｍｉｎ以下で冷却することが望ましい。
度まで３℃／ｍｉｎ以下で冷却することが望ましい。
高温巻取材はスケール厚が厚＜１７って酸洗時間が長く
なる欠点があることが知られている。スケ−〉の酸洗性
を改善するには、４００℃以上の温度から、例えば水槽
中に浸漬して急冷すれば高温で生成したＦｅＯが４Ｆｅ
ｏ →Ｆ ｅ ＋ Ｆｅ ３０４に分解する反応が阻止
されて酸洗性が改善される。本発明の必要徐冷温度範囲
の下限温度が６００℃であることは、４００〜６００℃
の温度範囲から急冷して酸洗性の改善を図ることが可能
になシ、材質の改善と酸洗性の改善を共に可能にする処
理ができる。
なる欠点があることが知られている。スケ−〉の酸洗性
を改善するには、４００℃以上の温度から、例えば水槽
中に浸漬して急冷すれば高温で生成したＦｅＯが４Ｆｅ
ｏ →Ｆ ｅ ＋ Ｆｅ ３０４に分解する反応が阻止
されて酸洗性が改善される。本発明の必要徐冷温度範囲
の下限温度が６００℃であることは、４００〜６００℃
の温度範囲から急冷して酸洗性の改善を図ることが可能
になシ、材質の改善と酸洗性の改善を共に可能にする処
理ができる。
本発明の狙いは粒界セメンタイトの凝集を促し、固溶炭
素が粒界に析出する析出形態を調節することにおる。し
たがって本発明の効果は熱間圧延を行なうに際しＡｔＮ
、Ｍｎ Ｓの再溶解を防止し熱延後のＡｔＮ 、Ｍｎ
Ｓの析出分布形態を最適にする目的で通常よシも低い
温度（９５０〜１２００℃）にスラブを加熱、均熱後、
熱間圧延を打力った場合にも有効である。
素が粒界に析出する析出形態を調節することにおる。し
たがって本発明の効果は熱間圧延を行なうに際しＡｔＮ
、Ｍｎ Ｓの再溶解を防止し熱延後のＡｔＮ 、Ｍｎ
Ｓの析出分布形態を最適にする目的で通常よシも低い
温度（９５０〜１２００℃）にスラブを加熱、均熱後、
熱間圧延を打力った場合にも有効である。
以上詳述した本発明の実施態様は、１）高温巻取された
コイルにコンベア上で断熱性の良いカバーをかぶせて、
例えばガスバーナー、重油ノ々−ナー等でコイルの再加
熱処理及び徐冷却処理を行なうか又は１１）熱延コイル
のコンベアにトンネル炉を設けて、まわシからガス、重
油等の燃料をたいて再加熱処理及び徐冷却処理を行なう
ものである。こうした連続型熱処理の他に帥高温巻取さ
れたコイルをノ々ツチ型の炉に入れて本発明の熱処理を
する方法もある。一般に最内周部は最外周部よりもコイ
ル内部からの伝熱によシ、復熱もよく放熱も少ないので
最外周部よシ冷却速度が遅くなシ、材質も改善される方
向にいくので、実務的操業管理としては最外周部の温度
履歴を管理すれば十分である。
コイルにコンベア上で断熱性の良いカバーをかぶせて、
例えばガスバーナー、重油ノ々−ナー等でコイルの再加
熱処理及び徐冷却処理を行なうか又は１１）熱延コイル
のコンベアにトンネル炉を設けて、まわシからガス、重
油等の燃料をたいて再加熱処理及び徐冷却処理を行なう
ものである。こうした連続型熱処理の他に帥高温巻取さ
れたコイルをノ々ツチ型の炉に入れて本発明の熱処理を
する方法もある。一般に最内周部は最外周部よりもコイ
ル内部からの伝熱によシ、復熱もよく放熱も少ないので
最外周部よシ冷却速度が遅くなシ、材質も改善される方
向にいくので、実務的操業管理としては最外周部の温度
履歴を管理すれば十分である。
次に本発明に従って処理される鋼の成分範囲について述
べる。
べる。
Ｃ量は０．００５〜０．０７％とする。Ｃが０．００５
チ未満では、セメンタイトの生成量は少なく特に本発明
を適用しなくても材質的に問題は少ない。
チ未満では、セメンタイトの生成量は少なく特に本発明
を適用しなくても材質的に問題は少ない。
Ｃが０．０７％を超える場合には、セメンタイト量が過
多になシすぎて本発明の効果はあられれない。
多になシすぎて本発明の効果はあられれない。
Ｓｔ、Ｍｎ、Ｐは銅板の強度レベルに応じて含有されて
いても本発明の効果には基本的に影響しない。しかしプ
レス加工用に供する鋼板としては、Ｓｌは約１．３チ以
下、Ｍｎは０．８％以下、Ｐは０．１％以下でおる。Ａ
ｔとＮはＡＬ＝０．０１〜０．１％、Ｎは１０〜８０ｐ
ｐｍの範囲であればよい。しかし特にｒ値の高い軟質の
鋼板を得るには、上記のＡｔ、Ｎの範囲でもＡｔ：０．
０１〜０．０５％、Ｎ ： １０〜４０ ｐｐｍの低目
の方がよい。
いても本発明の効果には基本的に影響しない。しかしプ
レス加工用に供する鋼板としては、Ｓｌは約１．３チ以
下、Ｍｎは０．８％以下、Ｐは０．１％以下でおる。Ａ
ｔとＮはＡＬ＝０．０１〜０．１％、Ｎは１０〜８０ｐ
ｐｍの範囲であればよい。しかし特にｒ値の高い軟質の
鋼板を得るには、上記のＡｔ、Ｎの範囲でもＡｔ：０．
０１〜０．０５％、Ｎ ： １０〜４０ ｐｐｍの低目
の方がよい。
本発明によって製造された鋼板は連続焼鈍型の焼なまし
処理ラインによって処理される冷延鋼板や溶融亜鉛メッ
キ鋼板、溶融アルミメッキ鋼板等の製造に適用できる。
処理ラインによって処理される冷延鋼板や溶融亜鉛メッ
キ鋼板、溶融アルミメッキ鋼板等の製造に適用できる。
実施例
Ｃ：０．０３％、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ ： ０．
１８％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．０１０％、Ａｔ：
０．０３８％、Ｎ；３２ｐｐｍの低炭素アルミキルド鋼
のスラグを１１００〜１２５０℃に加熱した後、８９０
℃以上のＡｒ５点上で３．２ ｍ厚のコイルに仕上圧延
を行ない、長手方向中央部は７５０℃、コイルの前後端
部は７７０〜７９０℃で巻取った。そのコイルを直ちに
あらかじめ予熱しておいた箱型炉中に入れて表１に示す
ようにｃｌ、Ｃ２を変えて種々の熱サイクルを施した。
１８％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．０１０％、Ａｔ：
０．０３８％、Ｎ；３２ｐｐｍの低炭素アルミキルド鋼
のスラグを１１００〜１２５０℃に加熱した後、８９０
℃以上のＡｒ５点上で３．２ ｍ厚のコイルに仕上圧延
を行ない、長手方向中央部は７５０℃、コイルの前後端
部は７７０〜７９０℃で巻取った。そのコイルを直ちに
あらかじめ予熱しておいた箱型炉中に入れて表１に示す
ようにｃｌ、Ｃ２を変えて種々の熱サイクルを施した。
ｃ、 、Ｃ２はコイル最外周部の板温の冷却速度で管理
した。炉に入れる直前のコイル最外周部の板温は７００
〜７３０℃の間にあった。
した。炉に入れる直前のコイル最外周部の板温は７００
〜７３０℃の間にあった。
コイルの加熱にはガス加熱を行なった。いくつかのコイ
ルは炉から出した後に、隣シに設けた水槽中に約３０分
間浸漬して酸洗性の改善を図った。
ルは炉から出した後に、隣シに設けた水槽中に約３０分
間浸漬して酸洗性の改善を図った。
それを酸洗後０．８間厚に冷延して連続焼鈍に供した。
焼鈍温度は８００℃Ｘ３０秒で４００℃まで約５０℃／
ｓｅｅで冷却して４００℃×３分間の過時効処理を行な
った。１．２チのスキンノＲス後の材質結果は表２に示
すとおシである。
ｓｅｅで冷却して４００℃×３分間の過時効処理を行な
った。１．２チのスキンノＲス後の材質結果は表２に示
すとおシである。
第１図は先後端部を７８０℃、それ以外のコイル長手方
向中央部は約７５０℃で巻取ったコイルの最外周部の冷
却曲線を示す。
向中央部は約７５０℃で巻取ったコイルの最外周部の冷
却曲線を示す。
Claims (2)
- （１）Ｃ： ０．００５〜０．０７ｑ６、Ｓｉ：１．３
チ以下、Ｍｎ ： ０．８ ％以下、Ｐ：０．１％以下
、Ａｔ：０．０１〜０．１％、Ｎ ： １０〜８０ ｐ
ｐｍのスラブを通常の工程で熱間圧延を行なうに際し、
６００℃以上で巻取ったコイルを再加熱して最外周部の
板温を７３０〜８８０℃の間に加熱した後、７２０℃ま
での平均冷却速度（Ｃ１）と７２０℃から６００℃膚で
の平均冷却速度−（Ｃ２）が Ｃ４×Ｃ２＜５９ を満足するように冷却し、冷間圧延後連続焼鈍炉で焼な
まし焼鈍を行なうことを特徴とするプレス加工性に優れ
かつコイル全長にわｆｃシ材質均−性のよい冷延鋼板の
製造方法。 - （２）Ｃ： ０．００５〜０．０７％、ｓｉ：１．３％
以下、Ｍｎ ： ０．８ ％以下、Ｐ：０．１％以下、
Ａｔ：０．０１〜０、１％、Ｎ ： １０〜８０ ｐｐ
ｍのスラブを９５０〜１２００℃に加熱後、仕上温度が
ｋｒ５以上巻取温度が６００℃以上の熱間圧延を行ない
、巻取後コイルを再加熱し、最外周部の板温を７３０〜
８８０℃の間に加熱した後、７２０℃までの平均冷却速
度（Ｃ１）と７２０℃から６００℃までの平均冷却速度
（Ｃ２）が Ｃ１°７６Ｘ Ｃ２＜：５９ を満足するように冷却し、冷間圧延後、連続焼鈍炉で焼
なまし焼鈍を行々うことを％徴とするプレス加工性に優
れかつコイル全長にわたシ材質均−性のよい冷延鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3479783A JPS59159935A (ja) | 1983-03-03 | 1983-03-03 | プレス加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3479783A JPS59159935A (ja) | 1983-03-03 | 1983-03-03 | プレス加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59159935A true JPS59159935A (ja) | 1984-09-10 |
Family
ID=12424235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3479783A Pending JPS59159935A (ja) | 1983-03-03 | 1983-03-03 | プレス加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59159935A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 |
-
1983
- 1983-03-03 JP JP3479783A patent/JPS59159935A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 |
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