JPS589927A - 歪取り焼鈍後の磁気特性が良好な電磁鋼板の製造法 - Google Patents
歪取り焼鈍後の磁気特性が良好な電磁鋼板の製造法Info
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- JPS589927A JPS589927A JP10559181A JP10559181A JPS589927A JP S589927 A JPS589927 A JP S589927A JP 10559181 A JP10559181 A JP 10559181A JP 10559181 A JP10559181 A JP 10559181A JP S589927 A JPS589927 A JP S589927A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はSi含有量が2.0s以下のセミノロセス電磁
鋼板の製造方法に係わり、詳しくは所定形状に打抜後の
歪取り焼鈍により必要磁性レベルに材質調整した後、モ
ータ等のコアに組込まれるいわゆるセミプロセス型電磁
鋼板の製造に関する。
鋼板の製造方法に係わり、詳しくは所定形状に打抜後の
歪取り焼鈍により必要磁性レベルに材質調整した後、モ
ータ等のコアに組込まれるいわゆるセミプロセス型電磁
鋼板の製造に関する。
81含有量が2.0%以下のいわゆる低81の電磁鋼板
は、鉄損値は高グレード材にくらべて高いが、透磁率が
良好でかつ安価であるので、小型モータ、家庭電気機器
用等に使用されている。
は、鉄損値は高グレード材にくらべて高いが、透磁率が
良好でかつ安価であるので、小型モータ、家庭電気機器
用等に使用されている。
ところで最近省エネルイー志向が一段と強くなシ、透磁
率は現状レベルに維持しなから鉄損値レベルを下げたは
り高度な磁気特性゛を有する電磁鋼板が要求されて来て
い゛る。
率は現状レベルに維持しなから鉄損値レベルを下げたは
り高度な磁気特性゛を有する電磁鋼板が要求されて来て
い゛る。
従来、鉄損値を低減させるために、歪堆り焼鈍での脱炭
や、Si含有量の増加等を朽なっているが、歪取ル焼鈍
で脱炭する場合に、焼鈍雰囲気によシ鋼板に内部酸化が
生じることがあって、鉄損値の改善には限度かあ”る。
や、Si含有量の増加等を朽なっているが、歪取ル焼鈍
で脱炭する場合に、焼鈍雰囲気によシ鋼板に内部酸化が
生じることがあって、鉄損値の改善には限度かあ”る。
一方、引金有量を増加した場合には、鉄損値は改善され
るけれども、透磁率が81の増加にっれt低下するので
、要求される磁気特性を満す仁とが難しい。
るけれども、透磁率が81の増加にっれt低下するので
、要求される磁気特性を満す仁とが難しい。
また51含有量が2.0%以下の低重電磁鋼板は、安価
であることが他の特徴であるから、一般の冷延−板と同
じプロセスで製造できることが望ましく、冷延鋼板製造
に適用されている連続焼鈍−置で磁気特性の良好な電磁
鋼板を製造することができればよい。
であることが他の特徴であるから、一般の冷延−板と同
じプロセスで製造できることが望ましく、冷延鋼板製造
に適用されている連続焼鈍−置で磁気特性の良好な電磁
鋼板を製造することができればよい。
本発明はこれ等の要求に応えるべく、適正な化学成分と
その後の焼鈍・調質圧延グロセスの組合せによって、良
好な鉄損値レベルと良好な透磁率を兼備した電磁鋼板の
製造方法を提供せんとするものである。
その後の焼鈍・調質圧延グロセスの組合せによって、良
好な鉄損値レベルと良好な透磁率を兼備した電磁鋼板の
製造方法を提供せんとするものである。
本発明の要旨とするところは、c:o、os*以下、S
l :0.2〜2.0eIb、S : 0.0396以
下、Mn:1、0 %以下でかツ’Mn/S≧7.P:
0.15%以下。
l :0.2〜2.0eIb、S : 0.0396以
下、Mn:1、0 %以下でかツ’Mn/S≧7.P:
0.15%以下。
酸可溶At:0.101以下、N : 0.01 %以
下、BをNとの重量比Bハで0.65〜1.5を含む鋼
スラブを、熱間圧延および冷間圧延し、所定厚みとした
後、再結晶温度以上Ac5変態点以下の温度で5分以内
の短時間焼鈍をし、次いで2.5〜15チの圧下率で調
質圧延する仁とを特徴とする歪取焼鈍後の磁気特性が良
好な電磁鋼板の製造方法にある。
下、BをNとの重量比Bハで0.65〜1.5を含む鋼
スラブを、熱間圧延および冷間圧延し、所定厚みとした
後、再結晶温度以上Ac5変態点以下の温度で5分以内
の短時間焼鈍をし、次いで2.5〜15チの圧下率で調
質圧延する仁とを特徴とする歪取焼鈍後の磁気特性が良
好な電磁鋼板の製造方法にある。
ところで、電磁鋼板の製造において鋼中に2.Bを含有
させて、磁気特性を改善する方法は例えば特開昭52−
12615号公報に発表されているが、これは結晶粒が
(110)(001)集合組織をもつ一方向性電磁鋼板
に関するものでありて、熱間田地後中間焼鈍をはさんで
2回の冷間圧延を行ない、その後仕上焼鈍を行って2次
再結晶によj5(110)(001)集合組織を発現す
るものである。
させて、磁気特性を改善する方法は例えば特開昭52−
12615号公報に発表されているが、これは結晶粒が
(110)(001)集合組織をもつ一方向性電磁鋼板
に関するものでありて、熱間田地後中間焼鈍をはさんで
2回の冷間圧延を行ない、その後仕上焼鈍を行って2次
再結晶によj5(110)(001)集合組織を発現す
るものである。
また、Bを含有させ□て磁気特性を高めた無方向性電磁
鋼板の製造法を本出願人は特開昭54−163720号
公報で提案している。これはAA含有量を減少させてコ
スト低減を図るようにBを鋼中のN量と関係をもたせて
B/Nで0.5〜2.5含有させた奄のであシ、熱間圧
延し、1回の冷間圧延または中間焼鈍をはさんで2回以
上の冷間圧延を行ない、その後、仕上焼鈍を行なう、い
わゆるフルノロセス無方向性電磁鋼板の製造法である。
鋼板の製造法を本出願人は特開昭54−163720号
公報で提案している。これはAA含有量を減少させてコ
スト低減を図るようにBを鋼中のN量と関係をもたせて
B/Nで0.5〜2.5含有させた奄のであシ、熱間圧
延し、1回の冷間圧延または中間焼鈍をはさんで2回以
上の冷間圧延を行ない、その後、仕上焼鈍を行なう、い
わゆるフルノロセス無方向性電磁鋼板の製造法である。
これによると磁気特性のすぐれた無方向性電磁鋼板が製
造され、すぐれた提案であるが、本発明は820クラス
の磁気特性をもつセミグロセス電磁鋼板の製造において
、要求される鉄損値レベルの特 ゛性改善に主とし
てSlの添加及び適正な調質圧延によるストレインアニ
ーリング(5train ann・ali■)効果を利
用し、SI株添加伴う透磁率低下を防止するために主と
してN量に応じたBの添加と連続焼鈍による短時間焼鈍
の組合せにょシ対処しようとするものである。
造され、すぐれた提案であるが、本発明は820クラス
の磁気特性をもつセミグロセス電磁鋼板の製造において
、要求される鉄損値レベルの特 ゛性改善に主とし
てSlの添加及び適正な調質圧延によるストレインアニ
ーリング(5train ann・ali■)効果を利
用し、SI株添加伴う透磁率低下を防止するために主と
してN量に応じたBの添加と連続焼鈍による短時間焼鈍
の組合せにょシ対処しようとするものである。
次に*舛明を詳細に説明する。
先ず出発鋼スラブの化学組成であるが、c、は磁気特性
上有害であるので、最終使用状態で出来るだけ低レベル
にする事が望まれる。従って歪取シ焼鈍ての脱炭lロセ
スで充分に低減出来る様に0.05−以下に制限される
。
上有害であるので、最終使用状態で出来るだけ低レベル
にする事が望まれる。従って歪取シ焼鈍ての脱炭lロセ
スで充分に低減出来る様に0.05−以下に制限される
。
Siは鉄損値レベルを低下させる目的で含有させるが1
.0.2−未満で味その効果が小さく、他方1.2.0
%を超えると透m率が低下しすぎるため用途上好ましく
ない。
.0.2−未満で味その効果が小さく、他方1.2.0
%を超えると透m率が低下しすぎるため用途上好ましく
ない。
第1図にSiの鉄損値、透磁率に対する拳響を示す。こ
の第1図における鋼成分はC:0.03〜o、oq−f
jplMs、、’ 0.35〜0.50 To %P:
0.04〜0.081、S:0.005〜0.015
’L酸可溶ht:o、o’−os 〜o、ot−1N:
0.0015〜0.0U50%をペースとし、B′を0
:0020〜0.0030チ含有應1せた鋼ど、Bを含
有(5) しない鋼である。なお冷間圧延後、連続焼鈍は700℃
×60秒、箱焼鈍は700℃×4時間である。
の第1図における鋼成分はC:0.03〜o、oq−f
jplMs、、’ 0.35〜0.50 To %P:
0.04〜0.081、S:0.005〜0.015
’L酸可溶ht:o、o’−os 〜o、ot−1N:
0.0015〜0.0U50%をペースとし、B′を0
:0020〜0.0030チ含有應1せた鋼ど、Bを含
有(5) しない鋼である。なお冷間圧延後、連続焼鈍は700℃
×60秒、箱焼鈍は700℃×4時間である。
この図か−ら認められるように装置!によるBを含有し
た鋼は連続焼鈍を組合せ、かつS1含有量が増えても透
磁率が良好である。
た鋼は連続焼鈍を組合せ、かつS1含有量が増えても透
磁率が良好である。
Sは磁気特性を劣化させる元素であり、0.03%以下
に制限する必要がある。
に制限する必要がある。
MnおよびPはフェライト中に固溶、シて鋼を硬化する
作用があるので、打抜作業性及び組付は後の高速回転に
耐えるだけの必要強度の点からMnは1、(lt”t”
、PaO,1556まで含有押せ1.テおぐ。
作用があるので、打抜作業性及び組付は後の高速回転に
耐えるだけの必要強度の点からMnは1、(lt”t”
、PaO,1556まで含有押せ1.テおぐ。
かつMn1d8による熱間脆性を防止す条目的でMn、
/8≧゛7に相当するMn量が最低限必!とされる。
/8≧゛7に相当するMn量が最低限必!とされる。
Bは窒素を固定し透磁率を向上させるために重要な元素
であり、含有窒素量に応じし乍で0.65〜1.5とな
るBレベルを含有させるが、その効果はn/N: 0.
65未満では少なく、B/N : 1.5 を超えると
Bの含有量の割には透磁率は向上せず経済的にも不利と
なる。B/N O,6s〜1.5 で透磁率が最も向上
するので、B/N 0.65〜1.5とする。Nは多(
6) 量に含まれる場合にはBの必要添加量が増加し経済的に
好ましくないので、0.010−以下にすべきである。
であり、含有窒素量に応じし乍で0.65〜1.5とな
るBレベルを含有させるが、その効果はn/N: 0.
65未満では少なく、B/N : 1.5 を超えると
Bの含有量の割には透磁率は向上せず経済的にも不利と
なる。B/N O,6s〜1.5 で透磁率が最も向上
するので、B/N 0.65〜1.5とする。Nは多(
6) 量に含まれる場合にはBの必要添加量が増加し経済的に
好ましくないので、0.010−以下にすべきである。
ムt Fi、脱酸のために必要な成分で酸可溶Atとし
て0.10 %以下含有される。
て0.10 %以下含有される。
上記の鋼成分からなるスラブを熱間圧延及び冷間圧延し
所定の寸法に圧延した後、連続焼鈍炉にて再結晶温度以
上A3変態点以下の温度で焼鈍するが、特に透磁率及び
磁束密度を向上させるために均熱時間を5分以内で再結
晶温度以上の出来るだけ低温で焼鈍する事が重要である
。但し鉄損値レベルを低くする場合にはム1変態点以上
の比較的高温度で焼鈍する。
所定の寸法に圧延した後、連続焼鈍炉にて再結晶温度以
上A3変態点以下の温度で焼鈍するが、特に透磁率及び
磁束密度を向上させるために均熱時間を5分以内で再結
晶温度以上の出来るだけ低温で焼鈍する事が重要である
。但し鉄損値レベルを低くする場合にはム1変態点以上
の比較的高温度で焼鈍する。
焼鈍後2.5〜15%の伸び率に相当する圧下量で調質
圧延するが、これはその後の歪取り焼鈍で二次再結晶を
促し、最終使用状態での鉄損値を向上させるための手段
である。この場合の圧下率として2.596未満及び1
5嗟超ではス、トレイン°アニーリング(8traln
at+t+@alimg )効果が小さく従ちて2.
5〜15チ内の値が鐘適範曲となる。 −次に本発明の
実施例を示す。
圧延するが、これはその後の歪取り焼鈍で二次再結晶を
促し、最終使用状態での鉄損値を向上させるための手段
である。この場合の圧下率として2.596未満及び1
5嗟超ではス、トレイン°アニーリング(8traln
at+t+@alimg )効果が小さく従ちて2.
5〜15チ内の値が鐘適範曲となる。 −次に本発明の
実施例を示す。
第1表に示した成分で溶製した鋼を連碑鋳造で鋼片とし
、熱間圧延および冷間圧延にて0.46−及び0.78
″llに圧延した後、連続焼鈍にて700 Cの均熱温
度で60秒保持若しくLs焼鈍にて700℃×4 焼鈍
し、その後ダルロールにて5.0%の伸び率に相当する
スキン/4ス圧延を行い各々0.44”及び0.75″
の厚みを持つ製品とした。その後客先での歪取り焼鈍を
想定した熱処理を行ったものの磁気特性を第2表に示す
。
、熱間圧延および冷間圧延にて0.46−及び0.78
″llに圧延した後、連続焼鈍にて700 Cの均熱温
度で60秒保持若しくLs焼鈍にて700℃×4 焼鈍
し、その後ダルロールにて5.0%の伸び率に相当する
スキン/4ス圧延を行い各々0.44”及び0.75″
の厚みを持つ製品とした。その後客先での歪取り焼鈍を
想定した熱処理を行ったものの磁気特性を第2表に示す
。
歪取シ焼鈍条件: )(210% 、 N290% 、
DP 301:の雰囲気ガス中で790℃X 1” に加熱 この第2表かられかるように、同板厚材で比較した場合
焼鈍条件及びBの有無によって鉄損値(Wli ) F
i殆んど変化していないが、透磁率(μmr34tJ)
は大巾に変化しており、箱焼鈍から連続焼鈍に焼鈍時間
を短縮した効果が認められ、更にBの添加によシ大巾に
透磁率が向上する事が証明出来る。
DP 301:の雰囲気ガス中で790℃X 1” に加熱 この第2表かられかるように、同板厚材で比較した場合
焼鈍条件及びBの有無によって鉄損値(Wli ) F
i殆んど変化していないが、透磁率(μmr34tJ)
は大巾に変化しており、箱焼鈍から連続焼鈍に焼鈍時間
を短縮した効果が認められ、更にBの添加によシ大巾に
透磁率が向上する事が証明出来る。
さらに籐3表に焼鈍方法及びBの各々の効果と複合効果
を示す。
を示す。
第3表
t=0.44%材のμm−
5iの添加と歪取焼鈍によシ鉄損値レベルを低下させ且
つ適量Bの添加と短時間連続焼鈍にょシ透磁率を向上さ
せた本発明材と、従来材の磁気特性の比較例を第2図に
示す。
つ適量Bの添加と短時間連続焼鈍にょシ透磁率を向上さ
せた本発明材と、従来材の磁気特性の比較例を第2図に
示す。
この第2図における鋼成分は84表の過多である。
この鋼を熱間圧延し、冷間圧延して0.46〜0.78
−に圧延した後、本発明鋼は700℃×60秒の連続焼
鈍を施し、従来鋼は700℃×4時間の箱焼鈍を行ない
、次いで4.5優の圧下率で調質圧延後、脱炭雰囲気中
で790℃X1hrの歪取シ焼鈍を行った。
−に圧延した後、本発明鋼は700℃×60秒の連続焼
鈍を施し、従来鋼は700℃×4時間の箱焼鈍を行ない
、次いで4.5優の圧下率で調質圧延後、脱炭雰囲気中
で790℃X1hrの歪取シ焼鈍を行った。
なお第2図の鉄損W 1gAtJの単位ij w、”1
6で示している。
6で示している。
この第2図に示される如く、本発明材は従来材に比し、
鉄損値及び透磁率ともに約20チ向上しておシ、良磁性
電磁鋼板の製造に対し本発明は極めて有効である事が判
る。 9
鉄損値及び透磁率ともに約20チ向上しておシ、良磁性
電磁鋼板の製造に対し本発明は極めて有効である事が判
る。 9
第1図は810鉄損値、および透磁率におよぼす影響を
示す図、第2図は本発明による製品と従来法による製品
との磁気特性の比較を示す図である。 (12) 第1図
示す図、第2図は本発明による製品と従来法による製品
との磁気特性の比較を示す図である。 (12) 第1図
Claims (1)
- C:O,0596以下、81:0.2〜2.0チ、8:
0.03−以下、M!1: 1.0 %以下でかつMn
/S≧7、P:0.1!1以下、酸可溶ムA:0.1
0係以下、N:0.01チ以下、BをNとの重量比B/
Nで0.65〜1.5を含む鋼スラブを、熱間圧延し、
冷間圧延して所定厚みとした後、再結晶温置以上ムc5
変態点以下の温度で5分以内の短時間焼鈍を施し、次い
で2.5〜15チの圧下率ヤ調質圧延するこ“とを特徴
とする歪取り焼鈍後の磁気特性が良好な・−電磁銅板の
製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10559181A JPS589927A (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | 歪取り焼鈍後の磁気特性が良好な電磁鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10559181A JPS589927A (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | 歪取り焼鈍後の磁気特性が良好な電磁鋼板の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS589927A true JPS589927A (ja) | 1983-01-20 |
Family
ID=14411736
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10559181A Pending JPS589927A (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | 歪取り焼鈍後の磁気特性が良好な電磁鋼板の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS589927A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4666534A (en) * | 1982-01-27 | 1987-05-19 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet having a low watt loss and a high magnetic flux density and a process for producing the same |
-
1981
- 1981-07-08 JP JP10559181A patent/JPS589927A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4666534A (en) * | 1982-01-27 | 1987-05-19 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet having a low watt loss and a high magnetic flux density and a process for producing the same |
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