JPS589914A - 鋼の精錬方法 - Google Patents
鋼の精錬方法Info
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- JPS589914A JPS589914A JP10304281A JP10304281A JPS589914A JP S589914 A JPS589914 A JP S589914A JP 10304281 A JP10304281 A JP 10304281A JP 10304281 A JP10304281 A JP 10304281A JP S589914 A JPS589914 A JP S589914A
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- Japan
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- steel
- molten steel
- flux
- gas
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明Ｆｉ減圧下における銀の精錬方法、特に極めて高
品位の各種鋼材を効率的に製造する方法に関する。
品位の各種鋼材を効率的に製造する方法に関する。
転炉を電気炉その他適宜の装置で予め精錬した溶鋼を減
圧下で更に精錬して所望の化学組成をもつ溶鋼を製造す
ることは広〈実施されている。その代表的なものはステ
ンレス鋼製造におけるＶＯＤプロセス、７部の高級鋼１
合金鋼の製造に用や、られルＶＡＤプロセスであり、ま
た主に溶鋼の脱ガスを目的とするＤＩ（法、ＲＨ法など
も減圧下における鋼の精錬の一種である。
圧下で更に精錬して所望の化学組成をもつ溶鋼を製造す
ることは広〈実施されている。その代表的なものはステ
ンレス鋼製造におけるＶＯＤプロセス、７部の高級鋼１
合金鋼の製造に用や、られルＶＡＤプロセスであり、ま
た主に溶鋼の脱ガスを目的とするＤＩ（法、ＲＨ法など
も減圧下における鋼の精錬の一種である。
これらの精錬法に共通する思想は、！″ｅおよび合金成
分の酸化ロスを抑制しつ一つ不純物（たとえばＣ，Ｓ、
０．Ｎ、Ｈ等）を可及的に少〈す、ることにへり、併せ
て、合金化剤を歩留シよく添加することも目的のひとつ
としている。而して、最近は、炭素鋼、低合金鋼、ステ
ンレス鋼等、鋼種の如何を問わず、その機械的或いは化
学的特性についての要求が一段と厳しくなっておシ、か
かる要望に応える有力な手段は、上述のように、不純物
を可及的に少くして鋼材を高純度化することである。
分の酸化ロスを抑制しつ一つ不純物（たとえばＣ，Ｓ、
０．Ｎ、Ｈ等）を可及的に少〈す、ることにへり、併せ
て、合金化剤を歩留シよく添加することも目的のひとつ
としている。而して、最近は、炭素鋼、低合金鋼、ステ
ンレス鋼等、鋼種の如何を問わず、その機械的或いは化
学的特性についての要求が一段と厳しくなっておシ、か
かる要望に応える有力な手段は、上述のように、不純物
を可及的に少くして鋼材を高純度化することである。
たとえば、フェライト糸又はオーステナイト系のステン
レス−〇不純物のひとつであるＳを政ｐｐｍのオーダー
まで低下させれば、その耐食性が飛−的に向上すること
が本願出願人によって確認されている。１例えば第７図
がその１例であり、鋼中５社が腐食速度に及ぼす杉譬を
沸騰塩醒試瞼によって調べた結果を示している。試験は
２ｔ Ｘ ＩＯＷ Ｘ ４０ｔの試験片に混式６００番
エメリーのＵｆＭ面を形成したものを用い、これをＰＨ
１，４のｌ’ｌ！騰塩殴中に６時間浸漬し、その間の平
均腐食度を測定した。ところが既存の精錬法では、かか
る高純度ステンレス鋼を工業的に生産することは困難で
あった。これを従来のＶＯＤ （Ｖａｃｕｕｍ Ｏｘｙ
ｇｅｎ Ｄｅｃａｒｂｏｒｉｚａｔｉｏｎ）プロセス
で、オーステナイトステンｖ ｘ ｍ （ＳＵＳ３０４
＞を製造する場合について説明する□ まず、電気炉で精錬した粗溶鋼（その組成はたとえばＣ
：１．１％＃ Ｓ ｉ ： ０．３！４ Ｍｒｌ ：
１．１％、 Ｐ ： ０．０２６％＋ Ｓ ： ０．０
１０多＋ Ｃｒ ：１８．．２％、Ｎｓ ： ８．５％
＋ ０：０．０１０％＋Ｎ：０．０３５％である）を取
鍋に移し、第１図に示す如き減圧容器に入れて精錬する
。
レス−〇不純物のひとつであるＳを政ｐｐｍのオーダー
まで低下させれば、その耐食性が飛−的に向上すること
が本願出願人によって確認されている。１例えば第７図
がその１例であり、鋼中５社が腐食速度に及ぼす杉譬を
沸騰塩醒試瞼によって調べた結果を示している。試験は
２ｔ Ｘ ＩＯＷ Ｘ ４０ｔの試験片に混式６００番
エメリーのＵｆＭ面を形成したものを用い、これをＰＨ
１，４のｌ’ｌ！騰塩殴中に６時間浸漬し、その間の平
均腐食度を測定した。ところが既存の精錬法では、かか
る高純度ステンレス鋼を工業的に生産することは困難で
あった。これを従来のＶＯＤ （Ｖａｃｕｕｍ Ｏｘｙ
ｇｅｎ Ｄｅｃａｒｂｏｒｉｚａｔｉｏｎ）プロセス
で、オーステナイトステンｖ ｘ ｍ （ＳＵＳ３０４
＞を製造する場合について説明する□ まず、電気炉で精錬した粗溶鋼（その組成はたとえばＣ
：１．１％＃ Ｓ ｉ ： ０．３！４ Ｍｒｌ ：
１．１％、 Ｐ ： ０．０２６％＋ Ｓ ： ０．０
１０多＋ Ｃｒ ：１８．．２％、Ｎｓ ： ８．５％
＋ ０：０．０１０％＋Ｎ：０．０３５％である）を取
鍋に移し、第１図に示す如き減圧容器に入れて精錬する
。
第８図において、１は脱炭精錬用気体（酸素）上吹用’
）ンス、２は測温およびサンプリング装置、３は排気ダ
クト、５ｉ溶鋼収容容器、６は溶鋼、７け撹拌ガス（Ａ
ｒ等）供給用ポーラスプラグ、８ＩＩｉブリクツト状の
添加剤を収容したホッパーである。この装置内における
精錬は、圧力１３０−０．６Ｔｏｒｒでポーラスプラグ
を介して撹拌ガスを供給しながら酸素の上吹き、脱炭を
行なう。その後還元期に＃′ｉ精錬用添加剤（ｙ ５
ｙ クス） １０〜４０ｒｅ／Ｊ容鋼トンを使用して行
なうのが一般的である。
）ンス、２は測温およびサンプリング装置、３は排気ダ
クト、５ｉ溶鋼収容容器、６は溶鋼、７け撹拌ガス（Ａ
ｒ等）供給用ポーラスプラグ、８ＩＩｉブリクツト状の
添加剤を収容したホッパーである。この装置内における
精錬は、圧力１３０−０．６Ｔｏｒｒでポーラスプラグ
を介して撹拌ガスを供給しながら酸素の上吹き、脱炭を
行なう。その後還元期に＃′ｉ精錬用添加剤（ｙ ５
ｙ クス） １０〜４０ｒｅ／Ｊ容鋼トンを使用して行
なうのが一般的である。
上述の一般的なＶＯＤプロセスによって４られる鋼は、
粗溶鋼が前述のような組成である場合は略下記のような
組成のものとなる。
粗溶鋼が前述のような組成である場合は略下記のような
組成のものとなる。
Ｃ： ０，０３〜０．０５％ｓ Ｓ ｉ ： ０．１０
−０．２０％ｅ Ｍｎ ： ０．５０〜０．８０％、
Ｐ ： ０．０２６〜０．０３％、 Ｓ ： ０．００
５〜０．００８％。
−０．２０％ｅ Ｍｎ ： ０．５０〜０．８０％、
Ｐ ： ０．０２６〜０．０３％、 Ｓ ： ０．００
５〜０．００８％。
Ｃｒ ：１７．４〜１８．５％＊ Ｎ ｉ ： ８．５
〜９．３％、 ｏ ： ｏ、ｏｏｓ％。
〜９．３％、 ｏ ： ｏ、ｏｏｓ％。
Ｎ：１２０ｐｐｍ
さて、鋼中のＳを特に低くするためには、還元期に使用
するフラックスの塩基度（Ｃａ Ｏ／Ｓ ｉ Ｏｔ 又
＃１ＣａＯ＋ＭｇＯ／Ｓ ｉｏ＊ ＋ Ａ １ｍｏｓ）
を高くすること、および、フラックスの滓化と溶鋼との
接触反応を促進することが重要であり、たとえば、塩基
度２．３〜８．５の７ラツクスを用い、Ａｒガスの底吹
きＫよって溶鋼を撹拌する方法などが提案されている。
するフラックスの塩基度（Ｃａ Ｏ／Ｓ ｉ Ｏｔ 又
＃１ＣａＯ＋ＭｇＯ／Ｓ ｉｏ＊ ＋ Ａ １ｍｏｓ）
を高くすること、および、フラックスの滓化と溶鋼との
接触反応を促進することが重要であり、たとえば、塩基
度２．３〜８．５の７ラツクスを用い、Ａｒガスの底吹
きＫよって溶鋼を撹拌する方法などが提案されている。
しかし、減圧下における精錬では、その装置、操業上の
制約から７ラツクスの添加は溶鋼表面への投入に＠られ
、又、撹拌も前記底吹ガスに頼らざるを得ない実情にあ
る。高塩基度の脱硫用フラックスは溶鋼表面に投入され
た場合には、相互に融着して塊状化しやすく、滓化が困
難になる。一方、滓化促進のために溶鋼を強撹拌するこ
とは、容器の耐火物の損傷や、溶鋼温度の低下、更にス
プラッシュ飛散による減圧容器の損傷などの障害を惹起
し問題が多い。
制約から７ラツクスの添加は溶鋼表面への投入に＠られ
、又、撹拌も前記底吹ガスに頼らざるを得ない実情にあ
る。高塩基度の脱硫用フラックスは溶鋼表面に投入され
た場合には、相互に融着して塊状化しやすく、滓化が困
難になる。一方、滓化促進のために溶鋼を強撹拌するこ
とは、容器の耐火物の損傷や、溶鋼温度の低下、更にス
プラッシュ飛散による減圧容器の損傷などの障害を惹起
し問題が多い。
大気圧下での精錬では浸漬ノズルを用いてフラックス等
を気体で溶鋼中に吹込む、いわゆるインジェクション法
が実用化されている。しかし、減圧容器内でインジェク
ションを行うのは、激しく振動するランスと減圧容器と
の間の気密保持がむずかしく、更にインジェクションに
伴うスプラッシュは、大気圧下に較べて格段にはげしい
ため減圧上精錬への適用は実用上は不ｕＴ能と云ってよ
い。
を気体で溶鋼中に吹込む、いわゆるインジェクション法
が実用化されている。しかし、減圧容器内でインジェク
ションを行うのは、激しく振動するランスと減圧容器と
の間の気密保持がむずかしく、更にインジェクションに
伴うスプラッシュは、大気圧下に較べて格段にはげしい
ため減圧上精錬への適用は実用上は不ｕＴ能と云ってよ
い。
本発明は、減圧下での鋼精錬における技術的眼界ζ特に
精錬用或いは合金化用の添加剤を効率よく供給して反応
させるという点での従来技術の限界を超える新しい精錬
技術を提案することを目的とする。
精錬用或いは合金化用の添加剤を効率よく供給して反応
させるという点での従来技術の限界を超える新しい精錬
技術を提案することを目的とする。
本発明に係る鋼の精錬方法は、減圧下における鋼の精錬
において、精錬用添加剤及び／又は合金化剤の粉体を精
錬用気体及び／又は他のキャリアガスによって、前記粉
体が溶鋼中に十分侵入しうる速度で溶銅表面に吹きつけ
ることを特徴とする。
において、精錬用添加剤及び／又は合金化剤の粉体を精
錬用気体及び／又は他のキャリアガスによって、前記粉
体が溶鋼中に十分侵入しうる速度で溶銅表面に吹きつけ
ることを特徴とする。
そして条件により精錬工程の少なくとも一部において、
溶鋼表面下に精錬用又は撹拌用の気体を導入する点も特
徴としている。
溶鋼表面下に精錬用又は撹拌用の気体を導入する点も特
徴としている。
所かる本願発明方法は、周知のＶＯＤ、 ＶＡＤ等の精
錬方法に適用できるだけでなく、広く減圧下における鋼
の精錬−精製操作、たとえばＤＢプロ七Ｘ ｅ ＲＨ
７’ ｏ セス等にも使用することができる。
錬方法に適用できるだけでなく、広く減圧下における鋼
の精錬−精製操作、たとえばＤＢプロ七Ｘ ｅ ＲＨ
７’ ｏ セス等にも使用することができる。
又、本発明方法の処理の対象となる鋼種は、ステンレス
鋼をはじめとして、高品質化が望まれ、上述のような減
圧下処理を施される炭素鋼９合金鋼の全てである。なお
ここでは便宜上「鋼」或いは「溶鋼」なる用語を用いた
が、その中にｕＦｅの含有量が５０％以下となる合金、
たとえばＮｉ基合金も包含する。
鋼をはじめとして、高品質化が望まれ、上述のような減
圧下処理を施される炭素鋼９合金鋼の全てである。なお
ここでは便宜上「鋼」或いは「溶鋼」なる用語を用いた
が、その中にｕＦｅの含有量が５０％以下となる合金、
たとえばＮｉ基合金も包含する。
本発明方法による溶鋼処理の目的も、格別限定されない
。脱硫或いは脱酸などのために添加剤を加える必要のあ
る場合、および溶鋼組成の調整のために合金化剤を添加
する場合の夫々に本発明方法は極めて有効に適用できる
。
。脱硫或いは脱酸などのために添加剤を加える必要のあ
る場合、および溶鋼組成の調整のために合金化剤を添加
する場合の夫々に本発明方法は極めて有効に適用できる
。
たとえば、溶鋼の脱硫を目的とする場合に添加される精
錬用添加剤は、ＣａＯ又はＮａ２ＣＯ３を主成分とする
フラックス或はＣａ又はＣａ合金等であり、脱酸を目的
とする場合は、Ｓ ｘ ｔ Ｍｎ ｔ ＡＺ ４Ｆを主
成分とする金属合金である。合金化剤としても、鋼の有
効成分となる各種の元素を含むフェロアロイ、睨いは純
門属が対象になる。ｉ土゛類元素の単体、或いは混合物
（ミツシュメタル）の如く、大気中での添加では酸化口
スが大きいもの°の、添加には本発明方法は特に有効で
ある。
錬用添加剤は、ＣａＯ又はＮａ２ＣＯ３を主成分とする
フラックス或はＣａ又はＣａ合金等であり、脱酸を目的
とする場合は、Ｓ ｘ ｔ Ｍｎ ｔ ＡＺ ４Ｆを主
成分とする金属合金である。合金化剤としても、鋼の有
効成分となる各種の元素を含むフェロアロイ、睨いは純
門属が対象になる。ｉ土゛類元素の単体、或いは混合物
（ミツシュメタル）の如く、大気中での添加では酸化口
スが大きいもの°の、添加には本発明方法は特に有効で
ある。
本発明方法は、減圧下における鋼の精錬において意義の
あるものであるが、減圧の程度は、適用される各プロセ
ス、及び製造鋼種、精錬の目的等に応じて相応の幅があ
る。例えばＶＯＤプロセスで５ＵＳ３０４を精錬する場
合、１３０〜０．６ＴｏｒｒＳＶＡＤプロセスで高級鋼
を製造する場合、３０〜２０Ｔｏｒｒ。
あるものであるが、減圧の程度は、適用される各プロセ
ス、及び製造鋼種、精錬の目的等に応じて相応の幅があ
る。例えばＶＯＤプロセスで５ＵＳ３０４を精錬する場
合、１３０〜０．６ＴｏｒｒＳＶＡＤプロセスで高級鋼
を製造する場合、３０〜２０Ｔｏｒｒ。
ＤＨ，ＲＨ等で合金成分添加を行う場合１００〜０，６
Ｔｏｒｒ程度の減圧下で操業される。
Ｔｏｒｒ程度の減圧下で操業される。
以下第１図に示す如き高周波真空精錬炉（容量２．５ｔ
）を用いて１９％Ｃｒ鋼をＶＯＤ精錬する場合における
本発明の実施例につき説明する。
）を用いて１９％Ｃｒ鋼をＶＯＤ精錬する場合における
本発明の実施例につき説明する。
このＶＯＤ精錬はます粗溶鋼に対する酸素上吹きＫよる
脱炭工程があり、その低炭素域では一部のＣｒが酸化さ
れ、クロム酸化物となって溶鋼表面にスラグとして析出
する。次に溶鋼の脱酸上クロムの還元を目的としてＳ
ｉ＋ Ａｒ等の脱酸剤を投入し、底吹き４ＩＫよる撹拌
を行う。そして本発明に係る粉体上吹きによる脱硫がク
ロム還元の次に行われる。即ち第１図に示す高周波真空
精錬炉の容器１５に巻装したコイル１４への高周波通電
によって溶鋼１６を１６００℃に維持し、また真空度を
２０ＴｏｒｒＫ保つべくダクト１３を介して排気を行っ
た。溶鋼１６の表面に吹付ける７ラツクス粉末１９とし
て＃１ＣａＯニア４％＃ ＣａＦ、： １６％、 Ｓｉ
ｎ、：１０％の組成を有する、融点１４２５℃、粒径２
００メツシユ以下の混合物体を用い、これを上吹用ラン
ス１１からアルゴン（Ａｒ ）をキャリアガスとして溶
鋼１６に高速度で吹付けた。この上吹用ランス１１は第
２図に示すように４孔のノズルを有し、中心孔は５−一
のストレート型ノズルであり、またその周囲に３等配で
形成された３つの側孔＃−１２−一の内向き３°の２パ
ール型ノズルであり、中心孔からは７ラツクス粉末をＡ
ｒをキャリアガスとしてマツハ１（２ＯＴｏｒｒ下）で
吹出させた。また側孔からは中心孔から吹出されるフラ
ックス粉末の加速のためＫＡｒをマツハ９．８ （２０
ＴＯｒｒ下）で吹出させた。
脱炭工程があり、その低炭素域では一部のＣｒが酸化さ
れ、クロム酸化物となって溶鋼表面にスラグとして析出
する。次に溶鋼の脱酸上クロムの還元を目的としてＳ
ｉ＋ Ａｒ等の脱酸剤を投入し、底吹き４ＩＫよる撹拌
を行う。そして本発明に係る粉体上吹きによる脱硫がク
ロム還元の次に行われる。即ち第１図に示す高周波真空
精錬炉の容器１５に巻装したコイル１４への高周波通電
によって溶鋼１６を１６００℃に維持し、また真空度を
２０ＴｏｒｒＫ保つべくダクト１３を介して排気を行っ
た。溶鋼１６の表面に吹付ける７ラツクス粉末１９とし
て＃１ＣａＯニア４％＃ ＣａＦ、： １６％、 Ｓｉ
ｎ、：１０％の組成を有する、融点１４２５℃、粒径２
００メツシユ以下の混合物体を用い、これを上吹用ラン
ス１１からアルゴン（Ａｒ ）をキャリアガスとして溶
鋼１６に高速度で吹付けた。この上吹用ランス１１は第
２図に示すように４孔のノズルを有し、中心孔は５−一
のストレート型ノズルであり、またその周囲に３等配で
形成された３つの側孔＃−１２−一の内向き３°の２パ
ール型ノズルであり、中心孔からは７ラツクス粉末をＡ
ｒをキャリアガスとしてマツハ１（２ＯＴｏｒｒ下）で
吹出させた。また側孔からは中心孔から吹出されるフラ
ックス粉末の加速のためＫＡｒをマツハ９．８ （２０
ＴＯｒｒ下）で吹出させた。
なお、中心孔のＡｒガズ圧力は３ ＩＦ／ｃｄ 、ガス
流量は０．２〜０．４Ｎｄｌ、汁、また側孔のＡｒガス
圧カ仲５ ＊／ａｆ 、ガス流量は０．４５Ｎψとした
。またフラックス粉末の供給速度は１７分・トンであり
供給敏は３２ＫＦ／）ン（但し溶鋼への侵入効果を高め
るため２回に分けて吹付けちれ、１回目は２２即／）ン
、２回目Ｉ／ｉＩＯ？／）ン）であり、更に上吹ランス
１１下端と溶鋼１６湯面との間の距離は６００Ｍに維持
した。そしてポーラスプラグ１７を介して２Ｎｌ１分・
トン の割合で撹拌用のＡｒを吹込んだ。
流量は０．２〜０．４Ｎｄｌ、汁、また側孔のＡｒガス
圧カ仲５ ＊／ａｆ 、ガス流量は０．４５Ｎψとした
。またフラックス粉末の供給速度は１７分・トンであり
供給敏は３２ＫＦ／）ン（但し溶鋼への侵入効果を高め
るため２回に分けて吹付けちれ、１回目は２２即／）ン
、２回目Ｉ／ｉＩＯ？／）ン）であり、更に上吹ランス
１１下端と溶鋼１６湯面との間の距離は６００Ｍに維持
した。そしてポーラスプラグ１７を介して２Ｎｌ１分・
トン の割合で撹拌用のＡｒを吹込んだ。
第１表
単位：％
第１表は脱炭前の粗溶鋼組成、粉体上吹前、即ちクロム
還元後の組成及び粉体上吹後の組成を示している。また
４７＄３図は溶鋼中のＳ濃度：〔Ｓ〕とスラグの塩基度
（ＣａＯ＋ＭｇＯ／５ｉＯｔ＋Ａ１ｔＯｓ）との時間推
移を示してい石。これら第１表、第３図から理解される
如く比較的短時間で、また少いフラックスの添加にて［
Ｓ］ ＜ １０ ｐｐｍが達成できている。
還元後の組成及び粉体上吹後の組成を示している。また
４７＄３図は溶鋼中のＳ濃度：〔Ｓ〕とスラグの塩基度
（ＣａＯ＋ＭｇＯ／５ｉＯｔ＋Ａ１ｔＯｓ）との時間推
移を示してい石。これら第１表、第３図から理解される
如く比較的短時間で、また少いフラックスの添加にて［
Ｓ］ ＜ １０ ｐｐｍが達成できている。
第３図に示す実施例では脱硫後、即ち粉体上吹後におけ
るスラグの塩基度は２．６となっている。
るスラグの塩基度は２．６となっている。
第４図は従来のブリケット添加による場合（添加フラッ
クス６０？／）ン）、並びに本発明による場合（添加７
ラツクス４０１ｆ／）ン）Ｋおけるスラグ塩基度と［Ｓ
］ｐｐｍとの関係を実験により求めた結果を示しており
、従来法による〔Ｓ〕の値を◎で、また本発明方法によ
る［５］の値をＯで夫々示している。
クス６０？／）ン）、並びに本発明による場合（添加７
ラツクス４０１ｆ／）ン）Ｋおけるスラグ塩基度と［Ｓ
］ｐｐｍとの関係を実験により求めた結果を示しており
、従来法による〔Ｓ〕の値を◎で、また本発明方法によ
る［５］の値をＯで夫々示している。
この結果によれば［Ｓ］１０ｐｐｍ以下の低硫化を実現
するためＫは塩基度２．０以上が密要であるが、第３図
の実施例では塩基度２．６でこの条件を満たしている。
するためＫは塩基度２．０以上が密要であるが、第３図
の実施例では塩基度２．６でこの条件を満たしている。
第５図は（Ｓ） ／ ［Ｓ］の時間推移を示している。
（Ｓ）／［５］、つまり硫黄分配比は脱硫の指標であり
、当然ながらその数値が大である程脱硫がよく、進行し
ていることを表わす。第５図から明らかな柳、＜本発明
による場合ｔｉ７００もの大きな値を示す。第６図は従
来のブリケット添加による場合及び本発明による場合の
双方につき塩基度−硫黄分配比の関係を示したグラフで
あわ、○は本発明方法による場合を、◎杖ブリケット添
加による場合を夫々示している。この図から明らかな如
〈従来法による場合はスラグ塩基度が最高２．０である
のに対し、本発明方法による場合は、最高８．３であり
、脱硫に良好なスラグを形成させることができる。そし
て硫黄分配比も従来法では最高４００であるのに対し、
本発明方法では７００程度となり、零発り１方法が従来
法に比して格段に優れた脱硫効果を奏することが確認さ
れた。
、当然ながらその数値が大である程脱硫がよく、進行し
ていることを表わす。第５図から明らかな柳、＜本発明
による場合ｔｉ７００もの大きな値を示す。第６図は従
来のブリケット添加による場合及び本発明による場合の
双方につき塩基度−硫黄分配比の関係を示したグラフで
あわ、○は本発明方法による場合を、◎杖ブリケット添
加による場合を夫々示している。この図から明らかな如
〈従来法による場合はスラグ塩基度が最高２．０である
のに対し、本発明方法による場合は、最高８．３であり
、脱硫に良好なスラグを形成させることができる。そし
て硫黄分配比も従来法では最高４００であるのに対し、
本発明方法では７００程度となり、零発り１方法が従来
法に比して格段に優れた脱硫効果を奏することが確認さ
れた。
なお上述の実施例ではフラックス粉末吹きつけのための
キャリアガス流速をマツハ１とし、また側孔からこれを
加速するためにマツハ８．８でアルゴンガスを吹き出さ
せることとしたが、補助加速は必ずしも必要ではなく、
キャリアガスが凡そマッハ１程度や流速１を有している
場合には粉体が溶 □鋼中−十分侵入する。また精錬
条件、目的によ、つては精錬用ガス、つまり酸素をキャ
リアガスとして用いることも可能であることは言うまで
もない。
キャリアガス流速をマツハ１とし、また側孔からこれを
加速するためにマツハ８．８でアルゴンガスを吹き出さ
せることとしたが、補助加速は必ずしも必要ではなく、
キャリアガスが凡そマッハ１程度や流速１を有している
場合には粉体が溶 □鋼中−十分侵入する。また精錬
条件、目的によ、つては精錬用ガス、つまり酸素をキャ
リアガスとして用いることも可能であることは言うまで
もない。
また上吹用ランスと湯面との距離も粉体の溶鋼侵入に関
係するが、４０トンの炉の場合は８００５ｍ＋程度で前
記実施例と同効を奏する。
係するが、４０トンの炉の場合は８００５ｍ＋程度で前
記実施例と同効を奏する。
以上のように本発明による場合は減圧下での精錬におい
て添加剤、合金化剤の粉体を効果的に溶鋼中に侵入させ
得るから１．例えば従来は工業的には不可能であるとさ
れていた、Ｓが数ｐｐｍオーダの高純度ステンレス鋼の
溶製及可能になるなど、本発明は優れた効果を奏する。
て添加剤、合金化剤の粉体を効果的に溶鋼中に侵入させ
得るから１．例えば従来は工業的には不可能であるとさ
れていた、Ｓが数ｐｐｍオーダの高純度ステンレス鋼の
溶製及可能になるなど、本発明は優れた効果を奏する。
第１図は本発明の実施状態を示す２模式図、第２図は上
吹用ランスの下面図、＠３図は脱硫時間と［Ｓ］及びス
ラグ塩基度々の関係を示すグラフ、第４図はスラグ塩基
度と（Ｓ）との関係を示すグラフ、第５図は脱硫時間と
（Ｓ ）／［Ｓ ］との関係を示すグラフ、第６図はス
ラグ塩基度とＣ，ｓ）／［Ｓ ］との関係を示すグラフ
、第７図は鋼中Ｓ量−腐食速′度との関係を示ｊグラフ
、第８図、は従来方法の実施状態を示す模式図である。 １１・・・上吹用ランス １２・・・測温サンプリング
装置 １３・・・排気ダクト １５・・・容器 １６・
・・溶ｍ １７・・・ポーラスプラグ １８・・・添
加物収容ホッパー 特 許 出 願 人 住友金属工業株式会社代理人
弁理士 河 野 登 犬 〃 第 １ 図 第 ２ 図 第３図 稟 ４ 図 番 ５ 図
竿 ６ ｍ
吹用ランスの下面図、＠３図は脱硫時間と［Ｓ］及びス
ラグ塩基度々の関係を示すグラフ、第４図はスラグ塩基
度と（Ｓ）との関係を示すグラフ、第５図は脱硫時間と
（Ｓ ）／［Ｓ ］との関係を示すグラフ、第６図はス
ラグ塩基度とＣ，ｓ）／［Ｓ ］との関係を示すグラフ
、第７図は鋼中Ｓ量−腐食速′度との関係を示ｊグラフ
、第８図、は従来方法の実施状態を示す模式図である。 １１・・・上吹用ランス １２・・・測温サンプリング
装置 １３・・・排気ダクト １５・・・容器 １６・
・・溶ｍ １７・・・ポーラスプラグ １８・・・添
加物収容ホッパー 特 許 出 願 人 住友金属工業株式会社代理人
弁理士 河 野 登 犬 〃 第 １ 図 第 ２ 図 第３図 稟 ４ 図 番 ５ 図
竿 ６ ｍ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、減圧下における鋼の精錬において、精錬用添加剤及
び／又は合金化剤の粉体を、精錬用気体及び／又は他の
キャリアガスによって、前記粉体が溶鋼中に十分侵入し
得る速度で溶鋼表面に吹きつけることを特徴とする鋼の
精錬方法。 ２、減圧下における鋼の精錬におりて、精錬用添加剤及
び／又は合金化剤の粉体會、精錬用気体及び／又は他の
キャリアガスによって、前記粉体が溶鋼中に十分侵入し
得る速度で溶鋼表面に吹きつけると共に、精錬工程の少
くとも一部において、溶鋼の表向下にｎ線用又は攪拌用
気体を導入することを特徴とする鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10304281A JPS589914A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | 鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10304281A JPS589914A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | 鋼の精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS589914A true JPS589914A (ja) | 1983-01-20 |
| JPS6159376B2 JPS6159376B2 (ja) | 1986-12-16 |
Family
ID=14343604
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10304281A Granted JPS589914A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | 鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS589914A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61279614A (ja) * | 1985-06-05 | 1986-12-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 極低硫合金鋼の製造方法 |
| EP0548868A2 (en) * | 1991-12-24 | 1993-06-30 | Kawasaki Steel Corporation | Method of refining of high purity steel |
| JPH05171253A (ja) * | 1991-12-24 | 1993-07-09 | Kawasaki Steel Corp | 溶鋼の脱硫方法 |
| WO1996016190A1 (de) * | 1994-11-18 | 1996-05-30 | Mannesmann Ag | Verfahren und vorrichtung zum aufblasen von sauerstoffhaltigem gas mit und ohne feststoff auf eine in einem metallurgischen gefäss insbesondere in einem rh-gefäss befindlichen metallschmelze |
| US5902374A (en) * | 1995-08-01 | 1999-05-11 | Nippon Steel Corporation | Vacuum refining method for molten steel |
| KR100398393B1 (ko) * | 1999-08-23 | 2003-09-19 | 주식회사 포스코 | 용선탈황용 플럭스의 반응효율 향상장치 |
| JP2009068096A (ja) * | 2007-09-18 | 2009-04-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼の精錬方法 |
| CN103468877A (zh) * | 2013-08-02 | 2013-12-25 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种钢水的真空精炼工艺 |
| JP2019206744A (ja) * | 2018-05-30 | 2019-12-05 | 日本製鉄株式会社 | 溶鋼の精錬方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63155664U (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-12 |
-
1981
- 1981-06-30 JP JP10304281A patent/JPS589914A/ja active Granted
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61279614A (ja) * | 1985-06-05 | 1986-12-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 極低硫合金鋼の製造方法 |
| EP0548868A2 (en) * | 1991-12-24 | 1993-06-30 | Kawasaki Steel Corporation | Method of refining of high purity steel |
| JPH05171253A (ja) * | 1991-12-24 | 1993-07-09 | Kawasaki Steel Corp | 溶鋼の脱硫方法 |
| US5304231A (en) * | 1991-12-24 | 1994-04-19 | Kawasaki Steel Corporation | Method of refining of high purity steel |
| EP0548868A3 (en) * | 1991-12-24 | 1994-09-07 | Kawasaki Steel Co | Method of refining of high purity steel |
| WO1996016190A1 (de) * | 1994-11-18 | 1996-05-30 | Mannesmann Ag | Verfahren und vorrichtung zum aufblasen von sauerstoffhaltigem gas mit und ohne feststoff auf eine in einem metallurgischen gefäss insbesondere in einem rh-gefäss befindlichen metallschmelze |
| US5902374A (en) * | 1995-08-01 | 1999-05-11 | Nippon Steel Corporation | Vacuum refining method for molten steel |
| EP1154023A1 (en) * | 1995-08-01 | 2001-11-14 | Nippon Steel Corporation | Vacuum refining method for molten steel |
| KR100398393B1 (ko) * | 1999-08-23 | 2003-09-19 | 주식회사 포스코 | 용선탈황용 플럭스의 반응효율 향상장치 |
| JP2009068096A (ja) * | 2007-09-18 | 2009-04-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼の精錬方法 |
| CN103468877A (zh) * | 2013-08-02 | 2013-12-25 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种钢水的真空精炼工艺 |
| JP2019206744A (ja) * | 2018-05-30 | 2019-12-05 | 日本製鉄株式会社 | 溶鋼の精錬方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6159376B2 (ja) | 1986-12-16 |
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