JPS5896821A - 歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製造方法 - Google Patents
歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製造方法Info
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- JPS5896821A JPS5896821A JP19279881A JP19279881A JPS5896821A JP S5896821 A JPS5896821 A JP S5896821A JP 19279881 A JP19279881 A JP 19279881A JP 19279881 A JP19279881 A JP 19279881A JP S5896821 A JPS5896821 A JP S5896821A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐食性構造物に用いられる歪時効硬化性と高耐
食性とを兼ね備えた表面処理鋼板の製造方法を提供せん
とするものである６、 近年、自動車業界は燃費向上対策の面からは車体の軽量
化を目的とした高強度冷延鋼板の使用、ま九車体防錆対
策の面からは表面処理鋼板の使用を強力に推進しており
、さらにそれらの両者の性能を兼ね備えた高強度表面処
理鋼板への要求も高まってきている。
食性とを兼ね備えた表面処理鋼板の製造方法を提供せん
とするものである６、 近年、自動車業界は燃費向上対策の面からは車体の軽量
化を目的とした高強度冷延鋼板の使用、ま九車体防錆対
策の面からは表面処理鋼板の使用を強力に推進しており
、さらにそれらの両者の性能を兼ね備えた高強度表面処
理鋼板への要求も高まってきている。
現在、高強度冷延鋼板において特に注目されているのが
成形前は軟質でプレス等の加工が容易であると同時に、
加工後の塗装焼付によって強度が著しく上昇するという
歪時効硬化性を有する鋼板であり、この歪時効硬化性は
鋼板中に強制固溶されたＣによる歪時効に依るものであ
る。
成形前は軟質でプレス等の加工が容易であると同時に、
加工後の塗装焼付によって強度が著しく上昇するという
歪時効硬化性を有する鋼板であり、この歪時効硬化性は
鋼板中に強制固溶されたＣによる歪時効に依るものであ
る。
一方、高耐食性表面処理鋼板としては、溶融亜鉛メッキ
鋼板、電気亜鉛メッキ鋼板、合金化処理溶融亜鉛メッキ
鋼板、Ｚｎ−Ｎ１等の合金電気亜鉛メ、キ鋼板等種々の
鋼板があるが、現在非常に耐食性の優れ念鋼板として注
目を浴びているのが、主として金属亜鉛粉末を含む有機
系被膜を塗装焼付した鋼板である。特に塗装の下地とし
て、Ｚｎ−Ｎ１やＺｎ−Ｎ１−ＣｒもしくはＺｎ−Ｎ１
−Ｃｒ−Ｆ＊等の合金電気亜鉛メッキ鋼板を用いると耐
食性に加え耐ハクリ性等のプレス成形性にも優れ念もの
となる。
鋼板、電気亜鉛メッキ鋼板、合金化処理溶融亜鉛メッキ
鋼板、Ｚｎ−Ｎ１等の合金電気亜鉛メ、キ鋼板等種々の
鋼板があるが、現在非常に耐食性の優れ念鋼板として注
目を浴びているのが、主として金属亜鉛粉末を含む有機
系被膜を塗装焼付した鋼板である。特に塗装の下地とし
て、Ｚｎ−Ｎ１やＺｎ−Ｎ１−ＣｒもしくはＺｎ−Ｎ１
−Ｃｒ−Ｆ＊等の合金電気亜鉛メッキ鋼板を用いると耐
食性に加え耐ハクリ性等のプレス成形性にも優れ念もの
となる。
しかし、このように鋼板製造時に焼付けという熱処理を
施すことは、歪時効硬化性を有する鋼板にとっては需要
家にわたる以前に鋼板を硬化させてしまうことになり、
需要家での成形時に成形不良が発生し、加工用素材とし
ての価値を失なわせることになる。
施すことは、歪時効硬化性を有する鋼板にとっては需要
家にわたる以前に鋼板を硬化させてしまうことになり、
需要家での成形時に成形不良が発生し、加工用素材とし
ての価値を失なわせることになる。
本出願人は先に焼付処理後に調質圧延を施すことにより
、鋼板の材質を被膜焼付萌の材質に近いものに回復させ
る発明を特許出願（特願昭５６−１４４９８７号）して
いるが、この先願発明は被膜焼付設備と同一ライン上に
調質圧延機を有する場合は非常に有効であるが、同一ラ
イン上に調質圧延機がない場合、かかる処理を施すこと
は、生産性の低下、コストの上昇を招くことになる。
、鋼板の材質を被膜焼付萌の材質に近いものに回復させ
る発明を特許出願（特願昭５６−１４４９８７号）して
いるが、この先願発明は被膜焼付設備と同一ライン上に
調質圧延機を有する場合は非常に有効であるが、同一ラ
イン上に調質圧延機がない場合、かかる処理を施すこと
は、生産性の低下、コストの上昇を招くことになる。
そこで本発明者らは有機系被膜の焼付処理に特別な考慮
を払い、上記のよりな調質圧延を施さずに材質の劣化を
最小限に抑える方法を発明した。
を払い、上記のよりな調質圧延を施さずに材質の劣化を
最小限に抑える方法を発明した。
本発明は、出発鋼材の成分および工程を１４整して歪時
効硬化性を付与するに十分なＣを固溶体として残存せし
めた鋼板に表面処理を施すにあたり、有機系被膜の焼付
処理に特別の考慮を払い、歪時効硬化性をそこなうこと
なく高耐食性を有する表面処理鋼板を提供することを目
的とするものであるＯ 本発明の要旨とするところは、Ｃ：０．２０１以下、Ｍ
ｕ ： ２− Ｏｆｋ以下、ｓｏｌ、Ａｊ ： ０．１
０ ％以下に加え、必要に応じてＰ：０．１５０チ以下
、８１；０．８優以下、Ｂ ： ０．００５０チ以下の
いずれか１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物から成る鋼を出鋼してスラブとし、熱延お
よび冷延により最終所望の板厚の鋼板を製造し、次いで
この鋼板を６５０〜９００℃に加熱し、この温度範囲で
５〜１８０秒保持した後、１℃／ｓｅｅ以上の平均冷却
速度で冷却し、ついで３００〜５００℃の温度範囲に５
〜６００秒保持し、しかる後室温まで冷却し、次いで１
．５ ％以下の調質圧延を施し、そのまま、もしくは電
気亜鉛メッキ、もしくは亜鉛を主とする電気複合メッキ
または電気合金メッキを施し念後、主として金属亜鉛粉
末を含む有機系被膜を塗布し、近赤外ラングもしくは赤
外ランプを用いて加熱焼付するＫあたり、加熱速度５℃
肩以上、冷却速度３０℃／式以上でかつ焼付温度Ｔ（℃
）と焼付時間ｔ （ｓｅｅ）が ０≦廟ｔ≦−０，０３Ｔ＋６．００ ・・・（
１）なる関係を満足する焼付サイクルで焼付けることを
特徴とする歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製造方法に
ある。
効硬化性を付与するに十分なＣを固溶体として残存せし
めた鋼板に表面処理を施すにあたり、有機系被膜の焼付
処理に特別の考慮を払い、歪時効硬化性をそこなうこと
なく高耐食性を有する表面処理鋼板を提供することを目
的とするものであるＯ 本発明の要旨とするところは、Ｃ：０．２０１以下、Ｍ
ｕ ： ２− Ｏｆｋ以下、ｓｏｌ、Ａｊ ： ０．１
０ ％以下に加え、必要に応じてＰ：０．１５０チ以下
、８１；０．８優以下、Ｂ ： ０．００５０チ以下の
いずれか１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物から成る鋼を出鋼してスラブとし、熱延お
よび冷延により最終所望の板厚の鋼板を製造し、次いで
この鋼板を６５０〜９００℃に加熱し、この温度範囲で
５〜１８０秒保持した後、１℃／ｓｅｅ以上の平均冷却
速度で冷却し、ついで３００〜５００℃の温度範囲に５
〜６００秒保持し、しかる後室温まで冷却し、次いで１
．５ ％以下の調質圧延を施し、そのまま、もしくは電
気亜鉛メッキ、もしくは亜鉛を主とする電気複合メッキ
または電気合金メッキを施し念後、主として金属亜鉛粉
末を含む有機系被膜を塗布し、近赤外ラングもしくは赤
外ランプを用いて加熱焼付するＫあたり、加熱速度５℃
肩以上、冷却速度３０℃／式以上でかつ焼付温度Ｔ（℃
）と焼付時間ｔ （ｓｅｅ）が ０≦廟ｔ≦−０，０３Ｔ＋６．００ ・・・（
１）なる関係を満足する焼付サイクルで焼付けることを
特徴とする歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製造方法に
ある。
以下、本発明における成分、製造条件の限定理由を詳述
する。
する。
Ｃは、その含有量がα２０５ｇを超えると鋼板を硬化さ
せ、またス／、）溶接性も低下させるため、０．２０−
以下とする。さらに鋼板の降伏強度を十分低くシ、ラン
クフォード値を高めて加工性をより一層増すにはＣをα
０５１以下とすることが望ましい、Ｃの下限値としては
通常α０２−程度であるが、特に真空脱ガス処理等によ
りＣをαＯ１囁以下とすることは、さらに加工性を高め
ることになるので、場合に−よって採用することが望ま
しい。
せ、またス／、）溶接性も低下させるため、０．２０−
以下とする。さらに鋼板の降伏強度を十分低くシ、ラン
クフォード値を高めて加工性をより一層増すにはＣをα
０５１以下とすることが望ましい、Ｃの下限値としては
通常α０２−程度であるが、特に真空脱ガス処理等によ
りＣをαＯ１囁以下とすることは、さらに加工性を高め
ることになるので、場合に−よって採用することが望ま
しい。
Ｍ！１は鋼の強靭化には有効な元素であるが、２〇−を
超えると鋼の冷間加工性を低下させゐため２、ＯＩｓ以
下とする。なお、フェライト・マルテンサイトニ相組織
鋼を得る場合を除き、Ｍｎは１〇−以下が好ましい。
超えると鋼の冷間加工性を低下させゐため２、ＯＩｓ以
下とする。なお、フェライト・マルテンサイトニ相組織
鋼を得る場合を除き、Ｍｎは１〇−以下が好ましい。
Ａｊは脱酸の目的で添加するが、その含有量がｓＯｌ、
Ａｊで０．１０１を超えるとアルミナクラスターの増加
で表面性状を劣化させるので、ｓｏｌ、Ａｊで０．１０
％以下とする。
Ａｊで０．１０１を超えるとアルミナクラスターの増加
で表面性状を劣化させるので、ｓｏｌ、Ａｊで０．１０
％以下とする。
Ｐは固溶強化元素として非常に有効であるが、その含有
量が０．１５０チ超では鋼が著しく脆化するため、その
添加量ＦｉＯ，１５０１以下が好ましい。一方Ｐを添加
しない普通鋼ペースの場合、伸びを確保する点から、Ｐ
量は０．０１％以下が好ましい。
量が０．１５０チ超では鋼が著しく脆化するため、その
添加量ＦｉＯ，１５０１以下が好ましい。一方Ｐを添加
しない普通鋼ペースの場合、伸びを確保する点から、Ｐ
量は０．０１％以下が好ましい。
旧の添加により安価に高強度特性が得られるが、含有量
がｏ、 ｓ ｏ ｓを超えると溶接性を害するので、添
加する場合はｏ、 ｓ ｏ ｓ以内の添加が好ましい。
がｏ、 ｓ ｏ ｓを超えると溶接性を害するので、添
加する場合はｏ、 ｓ ｏ ｓ以内の添加が好ましい。
Ｂは少量の添加でＮを固定し、ＮＫよる時効を抑えるの
で０．００５０ｆｉ以下の添加が好ましい。
で０．００５０ｆｉ以下の添加が好ましい。
次に本発明の処理条件の限定理由について説明する。
連続焼鈍における加熱速度祉生産性を考慮してＩ Ｃ／
ｓｅｅ以上とすることが好ましい。
ｓｅｅ以上とすることが好ましい。
次いで鋼板を再結晶温度以上に保持するわけであるが、
この保持温度が低すぎると再結晶が起こらなりかあるい
は起りて不十分であり、また高すぎると結晶粒が粗大化
し、プレス成形後の肌荒れの原因となるため、保持温度
の範囲を６５０〜９００℃とする。また保持時間は５秒
未満では再結晶が十分ではなく、１８０秒を超えると結
晶粒が成長し過ぎて粗大となるため、５〜１８０秒とす
る０次いでこの鋼板を冷却してＣを過飽和に固溶させた
状態で過時効処理を行うが、冷却速度が遅すぎるとＣの
過飽和度が小さくなり、過時効中のＣの析出が抑えられ
、必要以上に固溶Ｃが残存するため平均冷却速度を１℃
／ｓｅｅ以上とする。なお、冷却速度が速すぎると鋼板
の形状がくずれ・通板上問題となるため、平均冷却速度
は１００℃／ｓｓｃ以下が好ましい。ま危焼鈍温度から
過時効温度までの冷却過程は第１図に示すように焼鈍温
度から過時効温度の高温域まで冷却し、続いて過時効処
理を行なうもの、或いは第２図に示すように焼鈍温度到
達後、いったん、室温まで冷却し、その後過時効温度ま
で再加熱するもののいずれでもよい。
この保持温度が低すぎると再結晶が起こらなりかあるい
は起りて不十分であり、また高すぎると結晶粒が粗大化
し、プレス成形後の肌荒れの原因となるため、保持温度
の範囲を６５０〜９００℃とする。また保持時間は５秒
未満では再結晶が十分ではなく、１８０秒を超えると結
晶粒が成長し過ぎて粗大となるため、５〜１８０秒とす
る０次いでこの鋼板を冷却してＣを過飽和に固溶させた
状態で過時効処理を行うが、冷却速度が遅すぎるとＣの
過飽和度が小さくなり、過時効中のＣの析出が抑えられ
、必要以上に固溶Ｃが残存するため平均冷却速度を１℃
／ｓｅｅ以上とする。なお、冷却速度が速すぎると鋼板
の形状がくずれ・通板上問題となるため、平均冷却速度
は１００℃／ｓｓｃ以下が好ましい。ま危焼鈍温度から
過時効温度までの冷却過程は第１図に示すように焼鈍温
度から過時効温度の高温域まで冷却し、続いて過時効処
理を行なうもの、或いは第２図に示すように焼鈍温度到
達後、いったん、室温まで冷却し、その後過時効温度ま
で再加熱するもののいずれでもよい。
過時効温度まで再加熱するサイクルはエネルギー的に不
利であるので、過時効温度までの冷却の方が好ましい。
利であるので、過時効温度までの冷却の方が好ましい。
また、過時効温度は、３００℃未満では炭化物の十分な
析出が起こらず、５００℃を超えるとこの温度での平衡
固溶量までは速やかに析出するものの平衡固溶量が多す
ぎ材質を劣化させるので３００℃〜５００℃の範囲とす
る。また、この温度範囲における保持時間は冷延鋼板と
しての材質確保のために５秒以上６００秒以下とする。
析出が起こらず、５００℃を超えるとこの温度での平衡
固溶量までは速やかに析出するものの平衡固溶量が多す
ぎ材質を劣化させるので３００℃〜５００℃の範囲とす
る。また、この温度範囲における保持時間は冷延鋼板と
しての材質確保のために５秒以上６００秒以下とする。
しかる後過時効温度から室温まで冷却して、所望の固溶
Ｃ量とする。
Ｃ量とする。
次いでかかる熱処理を施し念鋼板に調質圧延を施すが、
この調質圧延はブレス加工などの際ストレッチャースト
レインと呼ばれる凹凸が生じ表面の平滑さが損なわれる
ので、これを防止するために必要不可欠である。しかし
この調質圧延率が伸び率で１．５−超であると、この段
階での機械的性質の劣化が著しくなるため、ｔ−ｓ％以
下好ましく鉱α８〜１．２ ％とする。
この調質圧延はブレス加工などの際ストレッチャースト
レインと呼ばれる凹凸が生じ表面の平滑さが損なわれる
ので、これを防止するために必要不可欠である。しかし
この調質圧延率が伸び率で１．５−超であると、この段
階での機械的性質の劣化が著しくなるため、ｔ−ｓ％以
下好ましく鉱α８〜１．２ ％とする。
次いでこの鋼板をそのまま、もしくは電気亜鉛メッキ、
もしくは亜鉛を主とする電気複合メッキま九は電気合金
メッキを施して有機系被膜の塗装の九めの下地鋼板とす
るが、耐食性、耐ハクリ性等のプレス性、および溶接性
に優れた塗装鋼板を得るには、耐食性、プレス性に優れ
たＺｎ系の電気合金メッキを施すことが好ましいが、中
でも特に溶接性に優れたＺｍ−ＮＳ−Ｃｒ−Ｆ・系の電
気合金メッキを施して下地鋼板とするととが好ましい。
もしくは亜鉛を主とする電気複合メッキま九は電気合金
メッキを施して有機系被膜の塗装の九めの下地鋼板とす
るが、耐食性、耐ハクリ性等のプレス性、および溶接性
に優れた塗装鋼板を得るには、耐食性、プレス性に優れ
たＺｎ系の電気合金メッキを施すことが好ましいが、中
でも特に溶接性に優れたＺｍ−ＮＳ−Ｃｒ−Ｆ・系の電
気合金メッキを施して下地鋼板とするととが好ましい。
また有機系被膜としては通常、主として金属亜鉛粉末を
含むシンクリ、チ塗料が用いられるが、＃接性の綱点力
・ら金属亜鉛粉末以外に１〜４０％のステンレス粉末を
含ませることは特に好ましい。
含むシンクリ、チ塗料が用いられるが、＃接性の綱点力
・ら金属亜鉛粉末以外に１〜４０％のステンレス粉末を
含ませることは特に好ましい。
有機被膜塗布後の加熱・焼付用の熱源としては赤外ラン
グもしくは近赤外２７ノを用いることが好ましｂが、特
に出力エネルギー密度が極めて高く、通電後定常出力に
達する時間が１秒程度と極めて短い近赤外ラングを用い
ることが好ましい。
グもしくは近赤外２７ノを用いることが好ましｂが、特
に出力エネルギー密度が極めて高く、通電後定常出力に
達する時間が１秒程度と極めて短い近赤外ラングを用い
ることが好ましい。
加熱速度、冷却速度は焼付ラインの長さを考慮してそれ
ぞれ５℃／ｍｅ以上、３０℃／ｍ以上としたが、加熱冷
却に長時間を要し、鋼板を長時間高温下に曝すことは鋼
板の歪時効を促進することになり、材質の劣化が大きく
なるため、加熱速度は３０℃／Ｗ以上、冷却速度は５０
℃／戴以上が好ましい。
ぞれ５℃／ｍｅ以上、３０℃／ｍ以上としたが、加熱冷
却に長時間を要し、鋼板を長時間高温下に曝すことは鋼
板の歪時効を促進することになり、材質の劣化が大きく
なるため、加熱速度は３０℃／Ｗ以上、冷却速度は５０
℃／戴以上が好ましい。
有機系被膜の焼付条件は、下記に述べる理由により、あ
る特定範囲に限定される。焼付温度および焼付時間は、
塗膜の焼付だけのためであれば高温長時間はど好ましい
、しかし歪時効硬化性を有する鋼板を塗膜の下地鋼板と
して用いた場合、高温長時間の加熱は歪時効を着しく促
進する念め、焼付段階で降伏点の上昇、降伏点伸びの出
現という歪時効による劣化が生じ需要家での成形時に成
形不要が発生することになる。この焼付処理後に圧下率
１５％以下の調質圧延を施すことによりて固＠Ｃにより
て固着された転位を解放し、さらに新たな転位を導入す
ることにより、鋼板の材質を焼付逃理前に近いものに回
復させることは可能であるが、焼付ライン内にこのため
の調質圧延機がない場合には、かかる調質圧延を施すこ
とは生産性の低下、コストの上昇を招くことになる０本
発明者らは、有機系被膜の焼付温度と焼付時間を変化さ
せて数多くの実験を行い、その結果を解析したところ以
下のことが明らかになった。
る特定範囲に限定される。焼付温度および焼付時間は、
塗膜の焼付だけのためであれば高温長時間はど好ましい
、しかし歪時効硬化性を有する鋼板を塗膜の下地鋼板と
して用いた場合、高温長時間の加熱は歪時効を着しく促
進する念め、焼付段階で降伏点の上昇、降伏点伸びの出
現という歪時効による劣化が生じ需要家での成形時に成
形不要が発生することになる。この焼付処理後に圧下率
１５％以下の調質圧延を施すことによりて固＠Ｃにより
て固着された転位を解放し、さらに新たな転位を導入す
ることにより、鋼板の材質を焼付逃理前に近いものに回
復させることは可能であるが、焼付ライン内にこのため
の調質圧延機がない場合には、かかる調質圧延を施すこ
とは生産性の低下、コストの上昇を招くことになる０本
発明者らは、有機系被膜の焼付温度と焼付時間を変化さ
せて数多くの実験を行い、その結果を解析したところ以
下のことが明らかになった。
すなわち、焼付温度Ｔ（Ｃ）と焼付時間ｔ （ｓｅｅ）
が０≦−ｔ≦−０，０３Ｔ＋６．００ ・・・（
１）なる関係を満足すれば、焼付処理後においても降伏
点は現われず、また降伏点の上昇も１ｋｆｆ／■１程度
に抑えることが出来る。なお、焼付時間を１秒以上とじ
九理由は、１秒未満の焼付では塗膜の焼付が不十分とな
るためである。
が０≦−ｔ≦−０，０３Ｔ＋６．００ ・・・（
１）なる関係を満足すれば、焼付処理後においても降伏
点は現われず、また降伏点の上昇も１ｋｆｆ／■１程度
に抑えることが出来る。なお、焼付時間を１秒以上とじ
九理由は、１秒未満の焼付では塗膜の焼付が不十分とな
るためである。
以下本発明の効果を実施例により具体的に説明する。
使用した鋼の化学成分を第１表に示す。
本実施例で用いた焼鈍サイクルを第１図および第２図に
示すが、本実施例では１次冷却速度と過時効温度以外は
、焼鈍温度までの加熱速度１０籠、再結晶焼鈍７８０℃
ｘ１分、過時効温度から室温までは空冷した。
示すが、本実施例では１次冷却速度と過時効温度以外は
、焼鈍温度までの加熱速度１０籠、再結晶焼鈍７８０℃
ｘ１分、過時効温度から室温までは空冷した。
第２表に本実施例で用いた１次冷却および過時効の条件
を示す。
を示す。
傘１．２０℃から４００℃までの加熱速度はｌＯ℃／鱈
焼鈍後第３表に示す圧下率で調質圧延を施した。
焼鈍後第３表に示す圧下率で調質圧延を施した。
このような鋼板にｚｎｔ主成分とし、Ｎ１を１５重量％
、ｒ・を５重量％、Ｃｒを３重量−含む合金を２ Ｑｌ
ｌ’−ｔｔど電気メッキした後、３５重量％のステンレ
ス粉末を含むジンクリ、チ塗料をｌθμの厚みで塗装し
焼付は友、焼付の加熱源としては、近赤外ラングを用い
、加熱速度、冷却速度ともに５０℃／畠・Ｃとしたｅｇ
ｓ図に焼付時のサイクルを示したが、焼付温度と焼付時
間は第３表に示す組合せとした。なお第３表には、式（
１）から求めた焼付時間を示した・ このようＫして製造した塗装鋼板の耐食性の評価には、
ＪＩＢ Ｚ２３７１で規定され九塩水噴霧試験の促進法
と考えられるサイクル腐食試験を用いたが、その条件を
第４表に示す。
、ｒ・を５重量％、Ｃｒを３重量−含む合金を２ Ｑｌ
ｌ’−ｔｔど電気メッキした後、３５重量％のステンレ
ス粉末を含むジンクリ、チ塗料をｌθμの厚みで塗装し
焼付は友、焼付の加熱源としては、近赤外ラングを用い
、加熱速度、冷却速度ともに５０℃／畠・Ｃとしたｅｇ
ｓ図に焼付時のサイクルを示したが、焼付温度と焼付時
間は第３表に示す組合せとした。なお第３表には、式（
１）から求めた焼付時間を示した・ このようＫして製造した塗装鋼板の耐食性の評価には、
ＪＩＢ Ｚ２３７１で規定され九塩水噴霧試験の促進法
と考えられるサイクル腐食試験を用いたが、その条件を
第４表に示す。
また、ス／、）溶接性は連続溶接２０００打点以上での
ナゲツト径の変化を評価基準とした。
ナゲツト径の変化を評価基準とした。
第３１Ｉに絆価結果を示す。
第３表から本発明材の優位性は明らかである・すなわち
、被膜焼付時間が本発明の条件式（１）で決まる時間よ
り長いもの（４２，４，６，９，１２゜１４．１８．２
０）ではいずれも鋼板が歪時効によって硬化するととも
に降伏点伸びが着しく回復しており、被膜焼付前の調圧
率が本発明の範囲より＾めＫはずれているもの（Ａｌ）
では加工硬化により降伏点、伸びが本発明材と比べ著し
く悪くなっている。また、過時効温度が本発明の範囲よ
り嵩めにはずれているもの（Ａｌ ６ ）および低めに
はずれているもの（Ａｌ Ｏ）ではいずれも固溶Ｃの析
出が不十分なため時効による降伏点伸びが発生している
。
、被膜焼付時間が本発明の条件式（１）で決まる時間よ
り長いもの（４２，４，６，９，１２゜１４．１８．２
０）ではいずれも鋼板が歪時効によって硬化するととも
に降伏点伸びが着しく回復しており、被膜焼付前の調圧
率が本発明の範囲より＾めＫはずれているもの（Ａｌ）
では加工硬化により降伏点、伸びが本発明材と比べ著し
く悪くなっている。また、過時効温度が本発明の範囲よ
り嵩めにはずれているもの（Ａｌ ６ ）および低めに
はずれているもの（Ａｌ Ｏ）ではいずれも固溶Ｃの析
出が不十分なため時効による降伏点伸びが発生している
。
本発明材は機械的性質、耐食性、溶接性ともに優れてお
り、自動単部品のうち、ブレス加工が厳しく、かつ耐食
性も要求される部品に有効に使用される効果があること
Ｆｉ明らかである。
り、自動単部品のうち、ブレス加工が厳しく、かつ耐食
性も要求される部品に有効に使用される効果があること
Ｆｉ明らかである。
第１図および第２図は本発明実施例の焼鈍サイクルを示
す図、第３図は本発明実施例の有機系被膜の焼付処理サ
イクルを示す図である。第３図中Ｔは有機系被膜の焼付
温度（’Ｃ）、ｔＦｉ焼付時間（軟）を表わす。
す図、第３図は本発明実施例の有機系被膜の焼付処理サ
イクルを示す図である。第３図中Ｔは有機系被膜の焼付
温度（’Ｃ）、ｔＦｉ焼付時間（軟）を表わす。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０゜２０鋒以下、Ｍ１１＝２０％以下、ｓｏｌ、Ａ
Ａ！：０、１０ Ｓ以下に加、ｔ、必要に応してＰ ：
０．１５０％以下、８１：０．８０’Ｊ以下、Ｂ：
０．００５０％以下。 いずれか１種または２種以上を含み、残部Ｆ・および不
可避的不純物から成る鋼を出鋼してスラブとし、熱延お
よび冷延により最終所望の板厚の鋼板を製造し、次いで
この鋼板を６５０〜９００℃に加熱し、この温度範囲で
５〜１８０秒保持した後、１１：／ｓｅｅ以上の平均冷
却速度で冷却し、次いで３００〜５００℃の温度範囲に
５〜６００秒保持し、しかる後室温まで冷却し、次いで
１．５チ以下の調質圧延を施し、そのまま、もしくは電
気亜鉛メッキ、もしくは亜鉛を主とする電気複合メッキ
または電気合金メッキを施した後、主として金属亜鉛粉
末を含む有機系被膜を塗布し、近赤外ラングもしくは赤
外ラングを用いて加熱焼付するにあたり、加熱速度５℃
／ｗｅ以上、冷却速度３０℃／鱈以上でかつ焼付温度Ｔ
（６）と焼付時間ｔ（ｓｅｅ）が、０≦−ｔ≦−０，０
３Ｔ＋６．ＯＯ・・・（１）なる関係を満足する焼付サ
イクルで焼付けることを特徴とする歪時効硬化性を有す
る塗装鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19279881A JPS5896821A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19279881A JPS5896821A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5896821A true JPS5896821A (ja) | 1983-06-09 |
| JPH0211655B2 JPH0211655B2 (ja) | 1990-03-15 |
Family
ID=16297160
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19279881A Granted JPS5896821A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5896821A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007327104A (ja) * | 2006-06-08 | 2007-12-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 表面外観に優れる塗装鋼板の製造方法 |
| JP2008229428A (ja) * | 2007-03-19 | 2008-10-02 | Nippon Steel Corp | 耐食性および塗料密着性に優れためっき鋼板の製造方法 |
| WO2010125848A1 (ja) * | 2009-04-28 | 2010-11-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性、形状凍結性、表面外観に優れた冷延鋼板、およびその製造方法 |
-
1981
- 1981-12-02 JP JP19279881A patent/JPS5896821A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007327104A (ja) * | 2006-06-08 | 2007-12-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 表面外観に優れる塗装鋼板の製造方法 |
| JP2008229428A (ja) * | 2007-03-19 | 2008-10-02 | Nippon Steel Corp | 耐食性および塗料密着性に優れためっき鋼板の製造方法 |
| WO2010125848A1 (ja) * | 2009-04-28 | 2010-11-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性、形状凍結性、表面外観に優れた冷延鋼板、およびその製造方法 |
| JP2010255069A (ja) * | 2009-04-28 | 2010-11-11 | Jfe Steel Corp | 成形性、形状凍結性、表面外観に優れた冷延鋼板、およびその製造方法 |
| KR101263612B1 (ko) | 2009-04-28 | 2013-05-10 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 성형성, 형상 동결성, 표면 외관이 우수한 냉연 강판, 및 그 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0211655B2 (ja) | 1990-03-15 |
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