JPH07216526A - 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH07216526A JPH07216526A JP1047994A JP1047994A JPH07216526A JP H07216526 A JPH07216526 A JP H07216526A JP 1047994 A JP1047994 A JP 1047994A JP 1047994 A JP1047994 A JP 1047994A JP H07216526 A JPH07216526 A JP H07216526A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋼中のＣ、Ｎ、Ｐ、Ｓを低減して高い鋼板材
質を得るとともに美麗な外観と優れた耐パウダリング性
を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提案。 【構成】 鋼中のＣ、Ｎ、Ｐ、Ｓ、Ｏ等を極力低減し、
Tiを0.01％以下、Ｂを0.001 ％以下、Nbを0.03％以下か
つＣ／12≦Nb／93≦Ｃ／2 の範囲で含有する鋼板を、Al
濃度（ＣAl）が0.12〜0.18％、Pb濃度が 0.1％以下で、
浴温（ＴＢ）が 450〜 480℃の亜鉛めっき浴に板温（Ｔ
Ｓ）を 380℃〜( 浴温＋15℃）として侵入させ、かつＴ
Ｂ／ＣAl＋ＴＳ≦4000の関係を満足させ、かつ合金化時
の鋼板到達温度を 450〜 550℃とし、めっき層中のFe濃
度を 7〜12％とし、かつめっき目付量を25〜75g/m2とす
る。
質を得るとともに美麗な外観と優れた耐パウダリング性
を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提案。 【構成】 鋼中のＣ、Ｎ、Ｐ、Ｓ、Ｏ等を極力低減し、
Tiを0.01％以下、Ｂを0.001 ％以下、Nbを0.03％以下か
つＣ／12≦Nb／93≦Ｃ／2 の範囲で含有する鋼板を、Al
濃度（ＣAl）が0.12〜0.18％、Pb濃度が 0.1％以下で、
浴温（ＴＢ）が 450〜 480℃の亜鉛めっき浴に板温（Ｔ
Ｓ）を 380℃〜( 浴温＋15℃）として侵入させ、かつＴ
Ｂ／ＣAl＋ＴＳ≦4000の関係を満足させ、かつ合金化時
の鋼板到達温度を 450〜 550℃とし、めっき層中のFe濃
度を 7〜12％とし、かつめっき目付量を25〜75g/m2とす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車車体外板等に用
いられる合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する
ものである。
いられる合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車車体の防錆力強化が求めら
れ、向上策として亜鉛系の表面処理鋼板が指向されてい
る。その中で、特に溶融亜鉛めっき鋼板は経済的に優れ
ており、更に、加熱処理によりめっき層をFe−Zn合金
（合金化溶融亜鉛めっき鋼板）とすることにより溶接性
と塗装後の耐蝕性を改善することが出来る。
れ、向上策として亜鉛系の表面処理鋼板が指向されてい
る。その中で、特に溶融亜鉛めっき鋼板は経済的に優れ
ており、更に、加熱処理によりめっき層をFe−Zn合金
（合金化溶融亜鉛めっき鋼板）とすることにより溶接性
と塗装後の耐蝕性を改善することが出来る。
【０００３】自動車車体の外板に用いられる合金化溶融
亜鉛めっき（以下ＧＡと称する）鋼板は、意匠性を高め
る目的で高度のプレス加工が施されるため、求められる
材質として、延性と絞り性（ランクフォード値）はより
高いものになっている。これらの解決策としては、特開
平3-271354号公報、特開平1-184227号公報、特開平4-66
647 号公報等に示されているように、鋼材の材質面では
鋼中のＣ、Ｎ、Ｐ、Ｓ等の低減ならびにこれに伴う最適
な熱延、冷延プロセスが多数提案されている。
亜鉛めっき（以下ＧＡと称する）鋼板は、意匠性を高め
る目的で高度のプレス加工が施されるため、求められる
材質として、延性と絞り性（ランクフォード値）はより
高いものになっている。これらの解決策としては、特開
平3-271354号公報、特開平1-184227号公報、特開平4-66
647 号公報等に示されているように、鋼材の材質面では
鋼中のＣ、Ｎ、Ｐ、Ｓ等の低減ならびにこれに伴う最適
な熱延、冷延プロセスが多数提案されている。
【０００４】一方、ＧＡ鋼板のめっき層に求められる特
性としては、加工時の鋼板の変形に追随できずに粉化し
て剥離するパウダリングが起こりにくいことが求められ
る。パウダリングが発生するとプレスダイスに溜まって
押し疵を発生させるとともにめっき本来の防食性を失わ
せるので問題になる。ＧＡ鋼板のめっき層は一般には低
Fe含有率から順にζ、δ1 、Γの３つのZn−Fe合金相か
らなるといわれ、パウダリングに付いてはΓ相が原因に
なるといわれている。
性としては、加工時の鋼板の変形に追随できずに粉化し
て剥離するパウダリングが起こりにくいことが求められ
る。パウダリングが発生するとプレスダイスに溜まって
押し疵を発生させるとともにめっき本来の防食性を失わ
せるので問題になる。ＧＡ鋼板のめっき層は一般には低
Fe含有率から順にζ、δ1 、Γの３つのZn−Fe合金相か
らなるといわれ、パウダリングに付いてはΓ相が原因に
なるといわれている。
【０００５】ところで、前述のＣ、Ｎ、Ｐ、Ｓ等の低減
材に溶融亜鉛めっきを行いＧＡ鋼板を製造したところ、
延性、ｒ値の材質は満足するが、鋼板粒界での合金化を
過度に加速してしまい、Γ相形成量を増加させ、耐パウ
ダリング性を低下させることが明らかになった。
材に溶融亜鉛めっきを行いＧＡ鋼板を製造したところ、
延性、ｒ値の材質は満足するが、鋼板粒界での合金化を
過度に加速してしまい、Γ相形成量を増加させ、耐パウ
ダリング性を低下させることが明らかになった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、鋼中
のＣ、Ｎ、Ｐ、Ｓを低減して高い鋼材材質を得、かつ美
麗な外観と優れた耐パウダリング性を有する合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法提供することである。
のＣ、Ｎ、Ｐ、Ｓを低減して高い鋼材材質を得、かつ美
麗な外観と優れた耐パウダリング性を有する合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは次の如くである。すなわち重量比で、Ｃ：0.0015％
以下、Si：0.10％以下、Mn：0.03〜0.30％、Al：0.01〜
0.10％、Ｐ：0.01％以下、Ｓ：0.005 ％以下、Ｏ：0.00
5 ％以下、Ｎ：0.005 ％以下、Ti：0.01％以下、Ｂ：0.
001 ％以下を含み、かつNbを0.03％以下で、Ｃ／12≦Nb
／93≦Ｃ／2 を満足する範囲で含み、残部実質的にFeか
らなる鋼板をめっき素地鋼板として、連続式溶融亜鉛め
っき装置で合金化溶融亜鉛めっきを行うに際して、めっ
き浴のAl濃度を重量比で0.12〜0.18％、Pb濃度を0.1 ％
以下とし、かつ、めっき浴温を 450〜 480℃とし、か
つ、めっき浴への鋼板浸入温度を 380℃〜( 浴温＋15
℃) とし、かつ、めっき浴Al濃度〔ＣAl（重量％）〕と
浴温〔ＴＢ（℃）〕と侵入板温〔ＴＳ（℃）〕が次式 ＴＢ／ＣAl＋ＴＳ≦4000 を満足させ、かつ、鋼板到達温度が 450〜 550℃の温度
範囲で合金化処理を行い、めっき層中のFe濃度を 7〜12
重量％とし、かつ、めっきの目付量を25〜75g/m2とする
ことを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
である。
ろは次の如くである。すなわち重量比で、Ｃ：0.0015％
以下、Si：0.10％以下、Mn：0.03〜0.30％、Al：0.01〜
0.10％、Ｐ：0.01％以下、Ｓ：0.005 ％以下、Ｏ：0.00
5 ％以下、Ｎ：0.005 ％以下、Ti：0.01％以下、Ｂ：0.
001 ％以下を含み、かつNbを0.03％以下で、Ｃ／12≦Nb
／93≦Ｃ／2 を満足する範囲で含み、残部実質的にFeか
らなる鋼板をめっき素地鋼板として、連続式溶融亜鉛め
っき装置で合金化溶融亜鉛めっきを行うに際して、めっ
き浴のAl濃度を重量比で0.12〜0.18％、Pb濃度を0.1 ％
以下とし、かつ、めっき浴温を 450〜 480℃とし、か
つ、めっき浴への鋼板浸入温度を 380℃〜( 浴温＋15
℃) とし、かつ、めっき浴Al濃度〔ＣAl（重量％）〕と
浴温〔ＴＢ（℃）〕と侵入板温〔ＴＳ（℃）〕が次式 ＴＢ／ＣAl＋ＴＳ≦4000 を満足させ、かつ、鋼板到達温度が 450〜 550℃の温度
範囲で合金化処理を行い、めっき層中のFe濃度を 7〜12
重量％とし、かつ、めっきの目付量を25〜75g/m2とする
ことを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
である。
【０００８】
【作用】本発明者らは、合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめ
っき相構成に及ぼす鋼中のＣ、Ｎ、Ｐ、Ｓ、Ti、Nb量、
めっき浴組成、合金化温度等を詳細に検討した結果、合
金化処理前の溶融亜鉛めっき条件が合金化後の溶融亜鉛
めっき鋼板のめっき特性に大きく作用することを明らか
にした。
っき相構成に及ぼす鋼中のＣ、Ｎ、Ｐ、Ｓ、Ti、Nb量、
めっき浴組成、合金化温度等を詳細に検討した結果、合
金化処理前の溶融亜鉛めっき条件が合金化後の溶融亜鉛
めっき鋼板のめっき特性に大きく作用することを明らか
にした。
【０００９】以下に本発明の目的である加工性と美麗な
外観、耐パウダリング性に優れる合金化溶融亜鉛めっき
鋼板を得るための製造条件について詳細に述べる。ま
ず、めっき素材となる鋼板の組成は、求められる材質と
経済性の点から、次のように決定される。 Ｃ：0.0015％以下 Ｃは鋼の強度を直接決定する元素であり、本発明の目的
である極めて高い加工性〔高い伸び（Ｅｌ）、ランクフ
ォード値（ｒ値）〕を得るには含有量は少ない程良く、
0.0015％以下とする。
外観、耐パウダリング性に優れる合金化溶融亜鉛めっき
鋼板を得るための製造条件について詳細に述べる。ま
ず、めっき素材となる鋼板の組成は、求められる材質と
経済性の点から、次のように決定される。 Ｃ：0.0015％以下 Ｃは鋼の強度を直接決定する元素であり、本発明の目的
である極めて高い加工性〔高い伸び（Ｅｌ）、ランクフ
ォード値（ｒ値）〕を得るには含有量は少ない程良く、
0.0015％以下とする。
【００１０】Ｎ：0.005 ％以下、Ｐ：0.01％以下、Ｓ：
0.005 ％以下 Ｎ、Ｐ、Ｓはいずれも鋼中に固溶してＥｌ、ｒ値を低下
させる。よって含有量は少ない程良く、それぞれ0.005
％、0.01％、0.005 ％以下とした。 Ｏ：0.005 ％以下 Ｏも鋼中に過剰に存在すると酸化物として析出し、Ｅ
ｌ、ｒ値を低下させる。よって含有量の上限を0.005 ％
とする。
0.005 ％以下 Ｎ、Ｐ、Ｓはいずれも鋼中に固溶してＥｌ、ｒ値を低下
させる。よって含有量は少ない程良く、それぞれ0.005
％、0.01％、0.005 ％以下とした。 Ｏ：0.005 ％以下 Ｏも鋼中に過剰に存在すると酸化物として析出し、Ｅ
ｌ、ｒ値を低下させる。よって含有量の上限を0.005 ％
とする。
【００１１】Mn：0.03〜0.30％ Mnは鋼中に固溶するＳと化合し、析出して無害化するた
めに有効であり、少量が固溶することによっては材質上
影響は少ない。しかし、0.30％を超えると徐々にＥｌ、
ｒ値を低下させる。よって、0.03％以上0.30％以下とす
る。 Si：0.10％以下 SiもMn同様に多量に鋼中に存在するとＥｌ、ｒ値を低下
させ、また、めっき濡れ性を阻害する。よって含有量の
上限を0.10％とする。
めに有効であり、少量が固溶することによっては材質上
影響は少ない。しかし、0.30％を超えると徐々にＥｌ、
ｒ値を低下させる。よって、0.03％以上0.30％以下とす
る。 Si：0.10％以下 SiもMn同様に多量に鋼中に存在するとＥｌ、ｒ値を低下
させ、また、めっき濡れ性を阻害する。よって含有量の
上限を0.10％とする。
【００１２】Ti：0.01％以下、Nb：0.03％以下で、かつ
Ｃ／12≦Nb／93≦Ｃ／2 Ti、NbはＣと結合してTiＣ、NbＣとして析出し、加工性
を向上する。しかし、0.01％を超えるTi添加は合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の外観にライン方向の濃淡むらを生じ
易く、上限を0.10％とする。よって、主にNbを添加する
が、その添加はＣとの原子比で１以上が必要である。た
だし、過剰の添加は経済性を損ねるため上限は原子比６
とする。即ち、Ｃ／12≦Nb／93≦Ｃ／2 で規定される。
また、Nb添加量の上限は0.03％とする。
Ｃ／12≦Nb／93≦Ｃ／2 Ti、NbはＣと結合してTiＣ、NbＣとして析出し、加工性
を向上する。しかし、0.01％を超えるTi添加は合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の外観にライン方向の濃淡むらを生じ
易く、上限を0.10％とする。よって、主にNbを添加する
が、その添加はＣとの原子比で１以上が必要である。た
だし、過剰の添加は経済性を損ねるため上限は原子比６
とする。即ち、Ｃ／12≦Nb／93≦Ｃ／2 で規定される。
また、Nb添加量の上限は0.03％とする。
【００１３】Al：0.01〜0.10％ AlはTi、Nbを添加する際に、これらが酸化して損失する
ことを防止するために0.01％以上必要であり、また鋼中
のＮ、Ｓと化合してこれらを無害化する効果がある。し
かし、0.10％を超えて添加しても効果は飽和し、経済的
でない。 Ｂ：0.001 ％以下 ＢはＧＡ鋼板のスポット溶接連続打点性の向上、耐二次
加工脆性向上の必要に応じ添加出来る。しかし、0.001
％を越える添加ではこれらの効果は飽和し、むしろ材質
の低下を招くため好ましくない。
ことを防止するために0.01％以上必要であり、また鋼中
のＮ、Ｓと化合してこれらを無害化する効果がある。し
かし、0.10％を超えて添加しても効果は飽和し、経済的
でない。 Ｂ：0.001 ％以下 ＢはＧＡ鋼板のスポット溶接連続打点性の向上、耐二次
加工脆性向上の必要に応じ添加出来る。しかし、0.001
％を越える添加ではこれらの効果は飽和し、むしろ材質
の低下を招くため好ましくない。
【００１４】つぎに、熱延、冷延は通常の工程でよい
が、高加工性を得るためには、仕上げ温度はAr3 変態点
前後の 850〜 920℃が好ましく、巻取り温度は 600℃以
上にすることが好ましい。また、冷延においても圧下率
50％以上とすることが好ましい。溶融亜鉛めっきにおい
ては、まず焼鈍還元に先立ち鋼板表面を清浄化するが、
この方法としては脱脂、酸洗等によっても燃焼によって
も良い。材質確保のため焼鈍還元温度は再結晶温度以上
が必要であるが、生産性の点から 780℃以上とすること
が好ましい。雰囲気としては数％〜数十％のＮ2 を含む
Ｈ2 を用いるのが適当であり、露点は 0℃以下とするこ
とが好ましい。
が、高加工性を得るためには、仕上げ温度はAr3 変態点
前後の 850〜 920℃が好ましく、巻取り温度は 600℃以
上にすることが好ましい。また、冷延においても圧下率
50％以上とすることが好ましい。溶融亜鉛めっきにおい
ては、まず焼鈍還元に先立ち鋼板表面を清浄化するが、
この方法としては脱脂、酸洗等によっても燃焼によって
も良い。材質確保のため焼鈍還元温度は再結晶温度以上
が必要であるが、生産性の点から 780℃以上とすること
が好ましい。雰囲気としては数％〜数十％のＮ2 を含む
Ｈ2 を用いるのが適当であり、露点は 0℃以下とするこ
とが好ましい。
【００１５】焼鈍還元後の鋼板は還元ガス中で冷却後そ
のまま溶融亜鉛めっき浴に導入されるが、その浴成分及
び温度は以下のように決定される。 浴中Al、Pb濃度 本発明ではめっき条件によって溶融亜鉛めっき合金層を
制御してめっき外観と耐パウダリング性を確保する。そ
のためにはめっき浴Al濃度を重量比で0.12〜0.18％とす
ることが必要である。0.12％未満においては後の合金化
時にΓ相が生成し易くなり、耐パウダリング性を劣化
し、0.18％超では合金化が遅くなり、美麗な外観及びΓ
相の生成が抑制できる 550℃の合金化温度では合金化時
間が極端に長くなり生産性を低下させる。Pbについては
合金化に影響はないが、耐食性の問題から0.1 ％以下が
良い。
のまま溶融亜鉛めっき浴に導入されるが、その浴成分及
び温度は以下のように決定される。 浴中Al、Pb濃度 本発明ではめっき条件によって溶融亜鉛めっき合金層を
制御してめっき外観と耐パウダリング性を確保する。そ
のためにはめっき浴Al濃度を重量比で0.12〜0.18％とす
ることが必要である。0.12％未満においては後の合金化
時にΓ相が生成し易くなり、耐パウダリング性を劣化
し、0.18％超では合金化が遅くなり、美麗な外観及びΓ
相の生成が抑制できる 550℃の合金化温度では合金化時
間が極端に長くなり生産性を低下させる。Pbについては
合金化に影響はないが、耐食性の問題から0.1 ％以下が
良い。
【００１６】浴温、侵入板温 浴温〔ＴＢ（℃）〕、侵入板温〔ＴＳ（℃）〕は共に高
いと合金化後の外観が劣化し、Γ相が生成し易くなり、
耐パウダリング性を劣化する傾向にあるが浴のAl濃度
〔ＣAl（重量％）〕が上昇するに従いその傾向は和ら
ぐ。よって、浴温は480℃以下、侵入板温は（浴温＋15
℃）以下とし、かつ、浴Al濃度との間に以下の式を満足
することが必要である。
いと合金化後の外観が劣化し、Γ相が生成し易くなり、
耐パウダリング性を劣化する傾向にあるが浴のAl濃度
〔ＣAl（重量％）〕が上昇するに従いその傾向は和ら
ぐ。よって、浴温は480℃以下、侵入板温は（浴温＋15
℃）以下とし、かつ、浴Al濃度との間に以下の式を満足
することが必要である。
【００１７】ＴＢ／ＣAl＋ＴＳ≦4000 一方、浴温が 450℃未満では目付け調整のガスワイピン
グが難しくなる。また、侵入板温が 380℃より低温では
溶融亜鉛とのなじみが悪くなり、不めっきを発生する恐
れがある。溶融亜鉛めっき浴浸漬後の鋼板はガスワイピ
ング等により目付け調整を受け合金化される。合金化度
（めっき層中のFe濃度）はη相の残らない 7％以上、Γ
相の生成の少ない12％以下でなければならない。ただ
し、合金化温度が 550℃を超えると合金化度が12％以下
でもΓ相が多くなり、一方、 450℃未満では合金化が極
めて遅くなり生産性上好ましくない。
グが難しくなる。また、侵入板温が 380℃より低温では
溶融亜鉛とのなじみが悪くなり、不めっきを発生する恐
れがある。溶融亜鉛めっき浴浸漬後の鋼板はガスワイピ
ング等により目付け調整を受け合金化される。合金化度
（めっき層中のFe濃度）はη相の残らない 7％以上、Γ
相の生成の少ない12％以下でなければならない。ただ
し、合金化温度が 550℃を超えると合金化度が12％以下
でもΓ相が多くなり、一方、 450℃未満では合金化が極
めて遅くなり生産性上好ましくない。
【００１８】目付量 目付量は耐食性に充分な25g/m2以上、耐パウダリング性
を劣化しない75g/m2以下とする。以上により、高加工性
で外観美麗かつ耐めっき剥離性に優れるＧＡ鋼板が得ら
れるが、さらにプレス成形時の摺動性等の要求に応じ上
層めっき等を行うことができる。
を劣化しない75g/m2以下とする。以上により、高加工性
で外観美麗かつ耐めっき剥離性に優れるＧＡ鋼板が得ら
れるが、さらにプレス成形時の摺動性等の要求に応じ上
層めっき等を行うことができる。
【００１９】次に実施例に基づいて本発明を説明する。
【００２０】
【実施例】めっき装置としては縦型のＣＧＬシミュレー
ターを用い、焼鈍還元ガスには 5％水素含有窒素を用い
て70mm× 180mmの鋼板にめっきを行った。めっきの合金
化処理にはめっき鋼板に直接通電し抵抗発熱量をコント
ロールするタイプの加熱炉を用いた。供試鋼板は真空溶
解炉で溶製し、予め熱延及び冷延を行い板厚 0.7mmに
し、めっき装置装入前に電解脱脂及び塩酸酸洗を行っ
た。熱延の仕上がり温度は 900℃で、一旦冷却後にコイ
ル巻取り後の熱履歴を模して 700℃で 1時間の均熱、冷
却酸洗後に圧下率75％の冷延を行った。
ターを用い、焼鈍還元ガスには 5％水素含有窒素を用い
て70mm× 180mmの鋼板にめっきを行った。めっきの合金
化処理にはめっき鋼板に直接通電し抵抗発熱量をコント
ロールするタイプの加熱炉を用いた。供試鋼板は真空溶
解炉で溶製し、予め熱延及び冷延を行い板厚 0.7mmに
し、めっき装置装入前に電解脱脂及び塩酸酸洗を行っ
た。熱延の仕上がり温度は 900℃で、一旦冷却後にコイ
ル巻取り後の熱履歴を模して 700℃で 1時間の均熱、冷
却酸洗後に圧下率75％の冷延を行った。
【００２１】表１に供試鋼板の成分及び材質を、表２に
はめっき条件及び合金化処理後のめっき層の組成ならび
に特性を示す。なお、鋼板材質については冷延後の鋼板
を合金化溶融亜鉛めっきサイクルで熱処理して求めた。
めっき鋼板の評価には鋼板材質として伸び率（Ｅｌ）、
ｒ値を、めっき特性としては外観とパウダリング性を評
価した。外観としては焼けムラと筋模様を、パウダリン
グ性の評価は合金化後のめっき鋼板を90度曲げてから曲
げ戻し、剥離しためっきを予め貼付したセロテープで採
取し、その量から５段階で評価した（良１→←５悪）。
はめっき条件及び合金化処理後のめっき層の組成ならび
に特性を示す。なお、鋼板材質については冷延後の鋼板
を合金化溶融亜鉛めっきサイクルで熱処理して求めた。
めっき鋼板の評価には鋼板材質として伸び率（Ｅｌ）、
ｒ値を、めっき特性としては外観とパウダリング性を評
価した。外観としては焼けムラと筋模様を、パウダリン
グ性の評価は合金化後のめっき鋼板を90度曲げてから曲
げ戻し、剥離しためっきを予め貼付したセロテープで採
取し、その量から５段階で評価した（良１→←５悪）。
【００２２】表２から明らかなように、本発明により高
い加工性と優れた耐めっき剥離性を有する合金化溶融亜
鉛めっき鋼板が製造できることが分かる。
い加工性と優れた耐めっき剥離性を有する合金化溶融亜
鉛めっき鋼板が製造できることが分かる。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】上記の実施例からも明らかなように、本
発明により高度のプレス加工性と優れた耐めっき剥離性
を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板が製造できる。
発明により高度のプレス加工性と優れた耐めっき剥離性
を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板が製造できる。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比で、 Ｃ：0.0015％以下、 Si：0.10％以下、 Mn：0.03〜0.30％、 Al：0.01〜0.10％、 Ｐ：0.01％以下、 Ｓ：0.005 ％以下、 Ｏ：0.005 ％以下、 Ｎ：0.005 ％以下、 Ti：0.01％以下、 Ｂ：0.001 ％以下を含み、かつNbを0.03％以下で、Ｃ／
12≦Nb／93≦Ｃ／2 を満足する範囲で含み、残部実質的
にFeからなる鋼板をめっき素地鋼板として、連続式溶融
亜鉛めっき装置で合金化溶融亜鉛めっきを行うに際し
て、 めっき浴のAl濃度を重量比で0.12〜0.18％、Pb濃度を0.
1 ％以下とし、 かつ、めっき浴温を 450〜 480℃とし、 かつ、めっき浴への鋼板浸入温度を 380℃〜( 浴温＋15
℃) とし、 かつ、めっき浴Al濃度〔ＣAl（重量％）〕と浴温〔ＴＢ
（℃）〕と侵入板温〔ＴＳ（℃）〕が次式 ＴＢ／ＣAl＋ＴＳ≦4000 を満足させ、 かつ、鋼板到達温度が 450〜 550℃の温度範囲で合金化
処理を行い、めっき層中のFe濃度を 7〜12重量％とし、 かつ、めっきの目付量を25〜75g/m2とすることを特徴と
する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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1994
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