JPS5887224A - オ−ステナイトステンレス鋼ボイラ管の製造方法 - Google Patents
オ−ステナイトステンレス鋼ボイラ管の製造方法Info
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- JPS5887224A JPS5887224A JP18636781A JP18636781A JPS5887224A JP S5887224 A JPS5887224 A JP S5887224A JP 18636781 A JP18636781 A JP 18636781A JP 18636781 A JP18636781 A JP 18636781A JP S5887224 A JPS5887224 A JP S5887224A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
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- Extrusion Of Metal (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、オーステナイトステンレス鋼ボイラ管、特
に高温水蒸気に対する耐酸化にすぐれ、しかも十分な高
温強度を有するボイラ管の製造方法に関するものである
。
に高温水蒸気に対する耐酸化にすぐれ、しかも十分な高
温強度を有するボイラ管の製造方法に関するものである
。
従来、発電用ボイラ等の過熱器管、再熱器管には、５Ｕ
Ｓ３０４Ｈ，５ＵＳ３２１Ｈ，５ＵＳ３１６Ｈ等のオー
ステナイトステンレス鋼が使用されている。これらのボ
イラ管に要求される特性は、高温での強度、特にクリー
プ強度や加工性、溶接性等多岐にわたるが、近年におけ
る使用条件の苛酷化に伴い、その耐食性について一段と
きびしい要求が課せられるようになってきた。耐水蒸気
酸化性もその一つである。
Ｓ３０４Ｈ，５ＵＳ３２１Ｈ，５ＵＳ３１６Ｈ等のオー
ステナイトステンレス鋼が使用されている。これらのボ
イラ管に要求される特性は、高温での強度、特にクリー
プ強度や加工性、溶接性等多岐にわたるが、近年におけ
る使用条件の苛酷化に伴い、その耐食性について一段と
きびしい要求が課せられるようになってきた。耐水蒸気
酸化性もその一つである。
過熱水蒸気によるボイラ管内部の酸化は単に管の寿命を
短縮するというだけでなく、管表面から剥離した酸化ス
ケールが管の閉塞、噴破等の思わぬ事故に結びつくおそ
れがある。
短縮するというだけでなく、管表面から剥離した酸化ス
ケールが管の閉塞、噴破等の思わぬ事故に結びつくおそ
れがある。
オーステナイトボイラ管の耐水蒸気酸化性を向、トさせ
る手段として、管の内表面に、′例えばショットピーニ
ングの−ような冷間加工を加えて、表面に冷間加工層を
残す方法が提案されている。これは、オーステナイト鋼
に冷間々ロエ層を生成させると、その耐水蒸気酸化性が
向上するという古くからの知見に基〈一つの対策である
。しかしボイラ管には、製造者側で溶接組立を行なった
後に、通常パネル焼鈍と称する再熱処理が施され、この
間の結晶粒成長のため前記冷間加工による耐水蒸気酸化
性の効果が失われるおそれがある。更にオーステナイト
鋼は、その結晶粒が小さくなる程クリープ強度が低下す
るという性質があるから、仮に管製造時の微細結晶が維
持されれば、例えば火力発電技術基準などに〜規定され
てｌｎる強度を満たしＪ４１ないことがある。即ち、ボ
イラ管において、耐水蒸気酸化性に優れ、しかも必要な
高温強度を持ったオーステナイト鋼ボイラ管を得るとい
うことは、相反する要求を同時に満たすことであシ、技
術的に甚だ困難なものである。
る手段として、管の内表面に、′例えばショットピーニ
ングの−ような冷間加工を加えて、表面に冷間加工層を
残す方法が提案されている。これは、オーステナイト鋼
に冷間々ロエ層を生成させると、その耐水蒸気酸化性が
向上するという古くからの知見に基〈一つの対策である
。しかしボイラ管には、製造者側で溶接組立を行なった
後に、通常パネル焼鈍と称する再熱処理が施され、この
間の結晶粒成長のため前記冷間加工による耐水蒸気酸化
性の効果が失われるおそれがある。更にオーステナイト
鋼は、その結晶粒が小さくなる程クリープ強度が低下す
るという性質があるから、仮に管製造時の微細結晶が維
持されれば、例えば火力発電技術基準などに〜規定され
てｌｎる強度を満たしＪ４１ないことがある。即ち、ボ
イラ管において、耐水蒸気酸化性に優れ、しかも必要な
高温強度を持ったオーステナイト鋼ボイラ管を得るとい
うことは、相反する要求を同時に満たすことであシ、技
術的に甚だ困難なものである。
本発明者は、素材オーステナイト鋼の組成とボイラ管製
造工程の両面から詳細な検討を行ない１、上記相反する
要求をともに満たすボイラ管を得ることに成功した。要
約すると、本発明は、結晶粒が微細に整っておシ、ガイ
２組立時の再熱処理によってもとの整細粒が失われない
ボイラ管であって、しかも、細粒であるにも拘らず、十
分な高温強度をもったボイラ管を製造する方法を提供す
るものである。
造工程の両面から詳細な検討を行ない１、上記相反する
要求をともに満たすボイラ管を得ることに成功した。要
約すると、本発明は、結晶粒が微細に整っておシ、ガイ
２組立時の再熱処理によってもとの整細粒が失われない
ボイラ管であって、しかも、細粒であるにも拘らず、十
分な高温強度をもったボイラ管を製造する方法を提供す
るものである。
この発明の要旨とするところは、Ｃ：０．０６〜０．０
９％、３１： ｏ、３０〜０．９ ０ ％、Ｍｎ：０
．５〜２．０％、 Ｎｉ ： ９．０〜１３．０％、
Ｃｒ−１’７．０〜２０．０チ、Ｎｂ：８ＸＣチ＋
０．０３％〜１．０俤、を含有し、必要に応じて更にＮ
：０．０４０％〜ｏ、ｏｓｏ％を含み、残部がＦｅおよ
び不純物からなるステンレス鋼ビレットを１１００〜１
３００℃の温度範囲で熱間押出して素管となし、肢管を
１１２０〜１３００℃の温度域で加熱処理を施すかまた
は施さないで、１０チ以上の加工率で冷間抽伸または冷
間圧延し、しかる後、１１２０〜１２５０℃での加熱−
急冷の熱処理を施すことを特徴とするオーステナイトス
テンレス鋼ボイラ管の製造方法である。
９％、３１： ｏ、３０〜０．９ ０ ％、Ｍｎ：０
．５〜２．０％、 Ｎｉ ： ９．０〜１３．０％、
Ｃｒ−１’７．０〜２０．０チ、Ｎｂ：８ＸＣチ＋
０．０３％〜１．０俤、を含有し、必要に応じて更にＮ
：０．０４０％〜ｏ、ｏｓｏ％を含み、残部がＦｅおよ
び不純物からなるステンレス鋼ビレットを１１００〜１
３００℃の温度範囲で熱間押出して素管となし、肢管を
１１２０〜１３００℃の温度域で加熱処理を施すかまた
は施さないで、１０チ以上の加工率で冷間抽伸または冷
間圧延し、しかる後、１１２０〜１２５０℃での加熱−
急冷の熱処理を施すことを特徴とするオーステナイトス
テンレス鋼ボイラ管の製造方法である。
この発明の製造方法の対象とするオーステナイトステン
レス鋼の成分を限定した理由は次の通りである。
レス鋼の成分を限定した理由は次の通りである。
Ｃは、クロム炭化物をつくり耐食性を劣化させるので耐
酸化性向上のためには低い方がよく上限を０．０９％と
し、しかし三方では強度確保のため必要な元素であシ少
なくともｏ、ｏｅｔ４は含有させる必要がある。
酸化性向上のためには低い方がよく上限を０．０９％と
し、しかし三方では強度確保のため必要な元素であシ少
なくともｏ、ｏｅｔ４は含有させる必要がある。
Ｓｌは、脱酸剤として使用するフェロシリコンから混入
するが、加工性よシ上限は０．９％とし、下限二〇、３
％は脱酸効果および強度確保のための最低量である。
するが、加工性よシ上限は０．９％とし、下限二〇、３
％は脱酸効果および強度確保のための最低量である。
Ｍｎは、オーステナイト相を安定化させるとともに強度
を得るに必要で、その量を０．５〜２．０チとした。
を得るに必要で、その量を０．５〜２．０チとした。
Ｎｉは、オーステナイト生成元素であシ、耐食性を高め
る元素で、そのためには９％以上必要であり、多いほど
組織も安定し、耐食性もよくなるが、Ｎｉは高価な金属
であシ、上限を１３％とした。
る元素で、そのためには９％以上必要であり、多いほど
組織も安定し、耐食性もよくなるが、Ｎｉは高価な金属
であシ、上限を１３％とした。
Ｃｒは、耐食性向上元素であシ、１７％未満ではその効
果が小さく、又２０チをこえ増量するとフェライト量が
多くなシ、熱間加工性が悪くなる。とともにシーグマ相
の析出を助長させる。
果が小さく、又２０チをこえ増量するとフェライト量が
多くなシ、熱間加工性が悪くなる。とともにシーグマ相
の析出を助長させる。
Ｎｂは、高温強度強化元素であり、ＢＸＣ％十０、００
３％〜１．０チに限定したのは、溶接性より上限は１．
０チとし、下限８×Ｃ％＋０．００３チは、高温強度確
保のために必要で６．る。
３％〜１．０チに限定したのは、溶接性より上限は１．
０チとし、下限８×Ｃ％＋０．００３チは、高温強度確
保のために必要で６．る。
Ｎは、オーステナイト生成元素であるとともに、本発明
の工程を前提とするとき、ＮｂＣ、ＮｂＮの微細析出に
よる結晶粒の微細化に寄与する。冷間加工後の溶体化処
理及び前記再加熱処理（パネル焼鈍）での結晶粒の微細
化及び岐粗大化防止が容易となる上、強度・硬度を上昇
せしめる効果もある。
の工程を前提とするとき、ＮｂＣ、ＮｂＮの微細析出に
よる結晶粒の微細化に寄与する。冷間加工後の溶体化処
理及び前記再加熱処理（パネル焼鈍）での結晶粒の微細
化及び岐粗大化防止が容易となる上、強度・硬度を上昇
せしめる効果もある。
更にＮ添加によシ、オーステナイト相が、安定化される
のでシグマ相の析出を抑えるため長時間使用後の靭性も
向上する。
のでシグマ相の析出を抑えるため長時間使用後の靭性も
向上する。
なお、窒素は特に添加しなくとも本発明の製造方法によ
！ｌｌ製造したステンレス鋼管の結晶粒は微細化される
が窒素を添加することによシ微細化はよシ顕著になるの
で本発明の製造方法にとって重要な元素である。
！ｌｌ製造したステンレス鋼管の結晶粒は微細化される
が窒素を添加することによシ微細化はよシ顕著になるの
で本発明の製造方法にとって重要な元素である。
成分を限定−した理由は上記の通シであるが上記元素以
外に、付随的に混入する不純物中のＳは０、０３０％以
下、Ｐは０．０３０％以下に抑えるのが望ましい。
外に、付随的に混入する不純物中のＳは０、０３０％以
下、Ｐは０．０３０％以下に抑えるのが望ましい。
次に本発明の製造方法について説明する。
通常の方法によｐ管の素材となる上記成分のビレットを
製造し、１１００〜１３００℃の温度範囲で、例えばユ
ジーヌ・セジュルネ法等にょシ素。
製造し、１１００〜１３００℃の温度範囲で、例えばユ
ジーヌ・セジュルネ法等にょシ素。
管をつくる。
押出温度が１１００℃未満では、変形抵抗が高くなシ押
出しに不利となシ、一方１３００℃を越えると押出後の
素管の表面肌が悪化するためよくない。
出しに不利となシ、一方１３００℃を越えると押出後の
素管の表面肌が悪化するためよくない。
本発明法では、上記の如く、比較的高温で押出すのは高
温でのソーキング効果を活かすことにより、ＮｂＣの偏
析をなくし、微細に組織中に均一分散させるためで、後
工程の冷間加工後の１１２０〜１２５０℃の温度域での
溶体化処理時に微細に分散したＮｂＣが核となって粒の
粗大化を防止し、細粒鋼が得られる。なお、上記の理由
によシ押出温度は高温側の１１８０〜１２５０℃の範囲
が最適である。
温でのソーキング効果を活かすことにより、ＮｂＣの偏
析をなくし、微細に組織中に均一分散させるためで、後
工程の冷間加工後の１１２０〜１２５０℃の温度域での
溶体化処理時に微細に分散したＮｂＣが核となって粒の
粗大化を防止し、細粒鋼が得られる。なお、上記の理由
によシ押出温度は高温側の１１８０〜１２５０℃の範囲
が最適である。
このようにして得られた素管を次に冷間抽伸または冷間
圧延等の冷間加工によシ、目標とする寸法のステンレス
鋼管に仕上げるのであるが、との冷間加工の前に必要に
よｊ５１１２０〜１３００℃の温度域に加熱処理を施す
。加熱時間は３０秒以上程度が望ましい。加熱後の冷却
は水冷または空冷を行なう。この熱処理はＮｂＣの偏析
をなくし、よシ完全に組織中に微細に均一に分散させる
ための処理である。
圧延等の冷間加工によシ、目標とする寸法のステンレス
鋼管に仕上げるのであるが、との冷間加工の前に必要に
よｊ５１１２０〜１３００℃の温度域に加熱処理を施す
。加熱時間は３０秒以上程度が望ましい。加熱後の冷却
は水冷または空冷を行なう。この熱処理はＮｂＣの偏析
をなくし、よシ完全に組織中に微細に均一に分散させる
ための処理である。
上記した如く高温域で熱間押出をするために、Ｎ ｂ、
Ｃは一応分散され偏析はなくなってはいるが、よシ完全
な分散を図るときにはこ〜ｐ熱処理を施すのがよい。
Ｃは一応分散され偏析はなくなってはいるが、よシ完全
な分散を図るときにはこ〜ｐ熱処理を施すのがよい。
次いで、この管を１０％以上の加工率で冷間加工し、目
標寸法の管とする。ここで加工率を１０−以上と限定し
たのは、加工歪を均一に与え−るためで、１０チ以上と
することによシ、後の溶体化熱処理で再結晶核を多数均
一に生成することができ、整細粒とすることができる。
標寸法の管とする。ここで加工率を１０−以上と限定し
たのは、加工歪を均一に与え−るためで、１０チ以上と
することによシ、後の溶体化熱処理で再結晶核を多数均
一に生成することができ、整細粒とすることができる。
このように冷間加工率は結晶細粒化にとって極めて大切
で１０％未満では整細粒の確保が困難で、水蒸気酸化、
高温腐食に対する耐食性が悪くなる。なおこの加工度の
与え方として、望ましくは冷間加工１パスで３０％以上
の加工を与えるのがよい。
で１０％未満では整細粒の確保が困難で、水蒸気酸化、
高温腐食に対する耐食性が悪くなる。なおこの加工度の
与え方として、望ましくは冷間加工１パスで３０％以上
の加工を与えるのがよい。
との冷間加工後、成品の最終溶体化処理として、１１２
０〜１２５０℃の間での加熱−急冷処理を施す。加熱時
間は３０秒以上程度が望ましい。加熱後の冷却は水冷ま
たは空冷を行なう。この処理は上記の如く冷間加工後再
結晶した整細粒を得るための処理で粒度番号ツよシ細粒
にするのが好ましい。
０〜１２５０℃の間での加熱−急冷処理を施す。加熱時
間は３０秒以上程度が望ましい。加熱後の冷却は水冷ま
たは空冷を行なう。この処理は上記の如く冷間加工後再
結晶した整細粒を得るための処理で粒度番号ツよシ細粒
にするのが好ましい。
第１図は、第１表に示す成分のステンレス鋼について、
本発明法に準じて管を製造し、成品の熱処理温度を１０
８０℃〜１３００℃まで種々変えて処理を施したときの
粒度と７００℃、１０万時間クリープ破断強度との関係
を示す図である。同第 １ 表 （重 量
％）中曲線Ａは、成品熱処理温度と粒度の関係を示し、
曲線Ｂは成品熱処理温度とクリープ破断強度との関係を
示す。点線で示すＣ線−は、７００℃における火力発電
技術基準よシ求めたクリープ破断強度を示す線であシ、
上記成分のステンレス鋼では、この基準を満足し、粒度
Ａ７以上の細粒を得るに必要な成品熱処理温度の最適範
囲は１１５０℃〜１１７５℃となることが分る。ここで
示した曲線Ａ・、°Ｂは成分、製造法によシ少しずつ変
わるので、本発明の対象とする成分のステンレス鋼は成
分、製造法により１１２０〜１２５０℃の範囲で最適温
度も変わるので予め最適条件を求めておけばよい。
本発明法に準じて管を製造し、成品の熱処理温度を１０
８０℃〜１３００℃まで種々変えて処理を施したときの
粒度と７００℃、１０万時間クリープ破断強度との関係
を示す図である。同第 １ 表 （重 量
％）中曲線Ａは、成品熱処理温度と粒度の関係を示し、
曲線Ｂは成品熱処理温度とクリープ破断強度との関係を
示す。点線で示すＣ線−は、７００℃における火力発電
技術基準よシ求めたクリープ破断強度を示す線であシ、
上記成分のステンレス鋼では、この基準を満足し、粒度
Ａ７以上の細粒を得るに必要な成品熱処理温度の最適範
囲は１１５０℃〜１１７５℃となることが分る。ここで
示した曲線Ａ・、°Ｂは成分、製造法によシ少しずつ変
わるので、本発明の対象とする成分のステンレス鋼は成
分、製造法により１１２０〜１２５０℃の範囲で最適温
度も変わるので予め最適条件を求めておけばよい。
本発明の実施例について以下に示す。第２表に示す成分
の本発明の対象とするステンレス鋼Ａ。
の本発明の対象とするステンレス鋼Ａ。
Ｂを用い、直径１８０間のビレットを通常の方法によシ
製造し、第３表に示す製造条件によシ外径４２ｉｉＸ肉
厚５．７朋のステンレス鋼管を製造した。
製造し、第３表に示す製造条件によシ外径４２ｉｉＸ肉
厚５．７朋のステンレス鋼管を製造した。
なお■、■の方法については、鋼Ａについてのみ実施し
た。得られた鋼管の粒度と、７００℃。
た。得られた鋼管の粒度と、７００℃。
第 ２ よ （重量％）
第３表
１０５時間におけるクリープ破断強度は第４表に示す通
シであった。
シであった。
上記の製造方法によシ得られた管のうち高温強度が確保
されているＩ−Ａ、Ｉ−Ｂ、ＩＩ−Ａ、ＩＩ−Ｂ、ＩＶ
−Ａについて、次の条件で水蒸気酸化試験を実施した。
されているＩ−Ａ、Ｉ−Ｂ、ＩＩ−Ａ、ＩＩ−Ｂ、ＩＶ
−Ａについて、次の条件で水蒸気酸化試験を実施した。
（試験条件）
水蒸気中：１０００時間
第 ４ 表
温度二６５０℃
１０００時間経過後の腐食減量を測定した。その結果を
第２図に示す。図よシ明らかな如く本発明法による製造
方法によシ得られた管は優れた耐水蒸気酸化性を示して
馳る。これらの本発明法中のＮ添加鋼で素管熱処理を施
したＩ−Ｂが特に優れていることがわかる。
第２図に示す。図よシ明らかな如く本発明法による製造
方法によシ得られた管は優れた耐水蒸気酸化性を示して
馳る。これらの本発明法中のＮ添加鋼で素管熱処理を施
したＩ−Ｂが特に優れていることがわかる。
Ｂ鋼の■の方法で製造した管について、成品熱処理後の
ミクロ組織（Ｘ１００）を第３図に示す。
ミクロ組織（Ｘ１００）を第３図に示す。
第３図の写真より明らかな如く本発明の製造方法によ−
シ製造された管の結晶粒は整細粒がえられてい−る。ま
た、この結晶粒は組立後焼鈍相当の熱処理を加えても同
様の整細粒を保持する。
シ製造された管の結晶粒は整細粒がえられてい−る。ま
た、この結晶粒は組立後焼鈍相当の熱処理を加えても同
様の整細粒を保持する。
以上詳述した如く本発明の製造方法によシ製造したボイ
ラ管は整細粒を有すると共に高温りＩＪ−プ強度も十分
備えた優れたものであシ、製造方法は特別な設備も必要
とせず工業的価値は極めて大である。
ラ管は整細粒を有すると共に高温りＩＪ−プ強度も十分
備えた優れたものであシ、製造方法は特別な設備も必要
とせず工業的価値は極めて大である。
第１図は本発明方法に準じ製造した成品に施した最終溶
体化処理温度と粒度、クリープ破断強度との関係を示す
図、第２図は本発明法及び比較法により製造した成品の
結晶粒度と腐食減量との関係を示す図、第３図は本発明
法によシ製造した成品の顕微鏡による組織写真（Ｘ１０
０）を示す図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 羨１図 舒綬ＩＴ温濃ζ°Ｃン 華２図 問晶ｎ膚Ｎ。 １１開Ｆ３Ｈ５８−８７２２４（５）
体化処理温度と粒度、クリープ破断強度との関係を示す
図、第２図は本発明法及び比較法により製造した成品の
結晶粒度と腐食減量との関係を示す図、第３図は本発明
法によシ製造した成品の顕微鏡による組織写真（Ｘ１０
０）を示す図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 羨１図 舒綬ＩＴ温濃ζ°Ｃン 華２図 問晶ｎ膚Ｎ。 １１開Ｆ３Ｈ５８−８７２２４（５）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｐ） ｃ ： ｏ、ｏ ｅ〜０．０９％、 Ｓｉ：
０．３０〜０．９０％、 Ｍｎ： ０．５〜２．０％、
Ｎｉ： ９．００〜１３．００％。 Ｃｒ： １７．０〜２０．０％、Ｎｂ： ８ＸＣ％−１
−０．０３％〜ユ、Ｏ％、を含有し、必要に応じて更に
Ｎ ： ０．０４０〜０．０８％を含み、残部がＦｅお
よび不純物からなるステンレス鋼ビレットを、１１００
〜１３００℃の温度範囲で熱間押出して素管となし、肢
管を１０％以上の加工率で冷間加工し、しかる後１１２
０法。 （２） Ｃ： ０．０６〜０．０９チ、Ｓｉ：０．３
０〜０．９０％、 Ｍｎ： ０．５〜２．０％、
Ｎｉ： ９．０ ０〜１ ３．００ ％。 、コｒ： １ ’ｉ’、ｏ 〜２ ０．０％、Ｎｂ
： ８ＸＣ％＋０．０ ３％〜１０チ、を含有し、必
要に応じて更にＮ ： ０．０４０〜０．０８％を含み
、残部がＦｅおよび不純物からなるステンレス鋼ビレッ
トを、１１００〜１３００℃の温度範囲で熱間押出して
素管となし、肢管を１１２０〜１３００℃の温度域で加
熱処理を施した後、１０％以上の加工率で冷間加工し、
しかる？＆ １１２０〜１２５０℃での加熱−急冷の熱
処理を施すことを特徴とするオーステナイトステンレス
鋼ボイラ管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18636781A JPS5887224A (ja) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | オ−ステナイトステンレス鋼ボイラ管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18636781A JPS5887224A (ja) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | オ−ステナイトステンレス鋼ボイラ管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5887224A true JPS5887224A (ja) | 1983-05-25 |
| JPS6157892B2 JPS6157892B2 (ja) | 1986-12-09 |
Family
ID=16187134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18636781A Granted JPS5887224A (ja) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | オ−ステナイトステンレス鋼ボイラ管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5887224A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58167726A (ja) * | 1982-03-29 | 1983-10-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | オ−ステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPS6191326A (ja) * | 1984-10-12 | 1986-05-09 | Nippon Steel Corp | 高温用オ−ステナイト系ステンレス鋼管の製造方法 |
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1981
- 1981-11-20 JP JP18636781A patent/JPS5887224A/ja active Granted
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| JPS6157892B2 (ja) | 1986-12-09 |
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