JPS5883112A - 燃焼装置 - Google Patents
燃焼装置Info
- Publication number
- JPS5883112A JPS5883112A JP18206481A JP18206481A JPS5883112A JP S5883112 A JPS5883112 A JP S5883112A JP 18206481 A JP18206481 A JP 18206481A JP 18206481 A JP18206481 A JP 18206481A JP S5883112 A JPS5883112 A JP S5883112A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flame
- combustion
- secondary air
- air
- water pipe
- Prior art date
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- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23M—CASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F23M5/00—Casings; Linings; Walls
- F23M5/08—Cooling thereof; Tube walls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Gas Burners (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は給湯器、暖房器などでファンを用いた強制空気
供給方式の・燃焼装置に関するものである。
供給方式の・燃焼装置に関するものである。
本発明の目的は以下のと、1.・りで、1りる。
(月 燃・焼室負荷が107*、I、/h・・f゛4−
グの高負荷燃焼を実現し、燃焼装置の小’、’iす化イ
、・図る。
グの高負荷燃焼を実現し、燃焼装置の小’、’iす化イ
、・図る。
(2)給湯器や暖房’/+’riの使いS丁゛を向ト\
せろため、燃焼量が広範囲で変化1.ても1゛Orな燃
4:+’7、の糾持を図る。
せろため、燃焼量が広範囲で変化1.ても1゛Orな燃
4:+’7、の糾持を図る。
(3)燃焼装置を簡η1な]−1111成にするどとも
に、ファンも含めた燃り1t x:÷システl、全体1
.7’)小僧化イじ図る。
に、ファンも含めた燃り1t x:÷システl、全体1
.7’)小僧化イじ図る。
(4)安全燃焼領域の拡大に、1、り燃+1り)′気1
+i: :li制御を容易にする。
+i: :li制御を容易にする。
一般の家庭用燃IIJr、器共に」、・いて、バーすの
炎口から噴出された予混合気シ1−1炎1−11に一次
炎を形成し、その下流域に周囲の空気を4(,1,き込
んで燃焼する二次炎が形成される3、−股に炭化水素燃
$1では二次炎はCOやH2を多1j1−に3右・4、
燃成外の酸化過程で、酸素供給はいわゆるエントレイメ
ント(周囲空気巻き込み)と分子拡jjJIによってお
こるため反応速度も遅く、火炎は後流に向かって長く伸
びる。−・次空気比を増ずど反応17:l−、&5、ど
んど−次炎で生じるため、二次炎が短くなる。−法学気
を増して理論空気量を越えた燃焼いわゆる全−次燃焼で
は二次炎がほとんどみられなくなるが、反面振動燃焼を
発生し易く、又火炎が炎口に密着するため炎口が加熱さ
れフラッジコバツクを生じ易くなる。さらに給湯や暖房
においては使い勝手の向」−のため、季節による水温や
気温の変化゛に対応して燃焼量を大きく可変することが
要求される。即ち良好な燃焼状態を維持できる最大燃焼
量と最小燃焼量の比、いわゆるT D R(Turn
Down Ratio)を大きくとることが要求される
。しかし全−次燃焼では通常のブンゼン燃焼と比較する
と、フラッシュバックとブローオフで制約される安定燃
焼範囲は一次空気比が大きいため極めて小さく、宿命的
にTDRを大きくとれないという欠点を有している。
炎口から噴出された予混合気シ1−1炎1−11に一次
炎を形成し、その下流域に周囲の空気を4(,1,き込
んで燃焼する二次炎が形成される3、−股に炭化水素燃
$1では二次炎はCOやH2を多1j1−に3右・4、
燃成外の酸化過程で、酸素供給はいわゆるエントレイメ
ント(周囲空気巻き込み)と分子拡jjJIによってお
こるため反応速度も遅く、火炎は後流に向かって長く伸
びる。−・次空気比を増ずど反応17:l−、&5、ど
んど−次炎で生じるため、二次炎が短くなる。−法学気
を増して理論空気量を越えた燃焼いわゆる全−次燃焼で
は二次炎がほとんどみられなくなるが、反面振動燃焼を
発生し易く、又火炎が炎口に密着するため炎口が加熱さ
れフラッジコバツクを生じ易くなる。さらに給湯や暖房
においては使い勝手の向」−のため、季節による水温や
気温の変化゛に対応して燃焼量を大きく可変することが
要求される。即ち良好な燃焼状態を維持できる最大燃焼
量と最小燃焼量の比、いわゆるT D R(Turn
Down Ratio)を大きくとることが要求される
。しかし全−次燃焼では通常のブンゼン燃焼と比較する
と、フラッシュバックとブローオフで制約される安定燃
焼範囲は一次空気比が大きいため極めて小さく、宿命的
にTDRを大きくとれないという欠点を有している。
一方、−法学気量を理論空気量以下に設定されたいわゆ
るブンゼン燃焼では前述の燃焼範囲が広く、従ってTD
Rを大きくとるととができる。17かし二次炎が長く延
びるため、とのま1では高負荷燃焼を実現できんい。そ
こで火炎に゛ノγンなどを用いて強制的に二次空気を送
り込み、燃焼反応を促進させ短炎化を図って高i’h、
(:j燃1;+’(、を実現させようという試みが従
来なされてき〕こ。二次空気の火炎への強制供給手段と
しては、 (1)供給された二次空気流を、燃焼室内に設けた絞り
部やガイド板で偏向させて火炎に空気を供給するもの。
るブンゼン燃焼では前述の燃焼範囲が広く、従ってTD
Rを大きくとるととができる。17かし二次炎が長く延
びるため、とのま1では高負荷燃焼を実現できんい。そ
こで火炎に゛ノγンなどを用いて強制的に二次空気を送
り込み、燃焼反応を促進させ短炎化を図って高i’h、
(:j燃1;+’(、を実現させようという試みが従
来なされてき〕こ。二次空気の火炎への強制供給手段と
しては、 (1)供給された二次空気流を、燃焼室内に設けた絞り
部やガイド板で偏向させて火炎に空気を供給するもの。
(2)・燃焼室周辺部に、二次空気室を設けて燃焼室に
連通ずる開口部より火炎に向けて空気を噴射供給するも
の。
連通ずる開口部より火炎に向けて空気を噴射供給するも
の。
などがある。
」−記(1)の従来例としては第7図1に示す如き燃焼
装置がある。この装置はバー9゛101の近傍に、ファ
ン102より供給された二次空気をガイド板103によ
って偏向させ火炎に空気イ、−強制供給するものである
。この場合構成上、二次空気を火炎(二次炎)中心部捷
で供給し短炎化イ【:図る/こめには、風量を多くして
流速をにげるか、ガイド板103により通路面積の絞り
比を大きくしなければならない。風量を多くするとバー
ナ101の火炎基部にも高速の空気が供給され、リフト
を起こし易くなり火炎の安定性が低下するとともに、給
湯器などでは、多量の空気のために熱交換器に達する燃
焼ガス温度が低下し、熱交率が下がってしまう。一方火
炎近傍までガイド板103を設は絞り比を大きくしだ場
合、ガイド板103は高温となるだめその材質や耐久性
が問題となる。従っである程度の短炎化は達成されるが
、このままでは10’W/hdオーダの高負荷燃焼は実
現できない。
装置がある。この装置はバー9゛101の近傍に、ファ
ン102より供給された二次空気をガイド板103によ
って偏向させ火炎に空気イ、−強制供給するものである
。この場合構成上、二次空気を火炎(二次炎)中心部捷
で供給し短炎化イ【:図る/こめには、風量を多くして
流速をにげるか、ガイド板103により通路面積の絞り
比を大きくしなければならない。風量を多くするとバー
ナ101の火炎基部にも高速の空気が供給され、リフト
を起こし易くなり火炎の安定性が低下するとともに、給
湯器などでは、多量の空気のために熱交換器に達する燃
焼ガス温度が低下し、熱交率が下がってしまう。一方火
炎近傍までガイド板103を設は絞り比を大きくしだ場
合、ガイド板103は高温となるだめその材質や耐久性
が問題となる。従っである程度の短炎化は達成されるが
、このままでは10’W/hdオーダの高負荷燃焼は実
現できない。
また第7図すに示す様にガイド板103の代わりに絞り
部104を設けたものでは、前述の通路の絞り比が大き
くなくても代わりに火炎の伸長方向に絞り部の長さを大
きくとれば同様の効果が得られる。しかし反面絞り部1
04の熱容景がその分大きくなり、燃焼量を少くした時
などは火炎を冷却して不完全燃焼を生じ易く々る。特に
燃焼速度の遅い燃料の場合はこの傾向が著しい。従って
この場合TDRを大きくとることは非常に困難である。
部104を設けたものでは、前述の通路の絞り比が大き
くなくても代わりに火炎の伸長方向に絞り部の長さを大
きくとれば同様の効果が得られる。しかし反面絞り部1
04の熱容景がその分大きくなり、燃焼量を少くした時
などは火炎を冷却して不完全燃焼を生じ易く々る。特に
燃焼速度の遅い燃料の場合はこの傾向が著しい。従って
この場合TDRを大きくとることは非常に困難である。
上記し)の従来例どしては第8図に示す燃焼装置がある
。これは燃焼室106を形成する内筒106内に炎口板
107が挿入されて」、・す、内筒106の外周には外
筒108を設は二次空気室109を構成する。ここに供
給された二次空気は内筒106に設けられた二次空気噴
1旧]110を通り炎口板1o7」二に形成される火炎
の伸長方向に対し直角方向から噴射供給される。この場
合火炎(主に二次炎)に供給される二次空気kl1、火
炎に対し直角方向から供給されるために未燃成分と二次
空気との混合は比較的狭い領域で行なわれることになる
。
。これは燃焼室106を形成する内筒106内に炎口板
107が挿入されて」、・す、内筒106の外周には外
筒108を設は二次空気室109を構成する。ここに供
給された二次空気は内筒106に設けられた二次空気噴
1旧]110を通り炎口板1o7」二に形成される火炎
の伸長方向に対し直角方向から噴射供給される。この場
合火炎(主に二次炎)に供給される二次空気kl1、火
炎に対し直角方向から供給されるために未燃成分と二次
空気との混合は比較的狭い領域で行なわれることになる
。
そのため未燃成分と二次空気の混合がやや不十分となり
、かつ燃焼量に対する二次空気流量:が多過ぎる場合に
は火炎を過冷却して不完全燃焼を生じ、過少の場合には
、火炎中央部まで空気が供給されず火炎が伸長し、イエ
ローチップが発生するようになる。従って燃料流量と空
気流111:の制御は非常に精度の良いものが要求され
る。」た燃焼量を絞った場合、燃焼は炎口板107のご
く近傍で完結するだめに、火炎は炎口板107に密着し
てこれを加熱する。従ってここを連灯する混合気温度も
上昇し、燃焼速度が増々犬きくなったりついにはフラッ
シュバックを牛じる。つまりTDRを大きくとることは
できない。さらに址だこの燃焼装置では火炎は炎口板1
07以外にも二次空気噴出口110にも未燃成分による
拡散炎が形成される。
、かつ燃焼量に対する二次空気流量:が多過ぎる場合に
は火炎を過冷却して不完全燃焼を生じ、過少の場合には
、火炎中央部まで空気が供給されず火炎が伸長し、イエ
ローチップが発生するようになる。従って燃料流量と空
気流111:の制御は非常に精度の良いものが要求され
る。」た燃焼量を絞った場合、燃焼は炎口板107のご
く近傍で完結するだめに、火炎は炎口板107に密着し
てこれを加熱する。従ってここを連灯する混合気温度も
上昇し、燃焼速度が増々犬きくなったりついにはフラッ
シュバックを牛じる。つまりTDRを大きくとることは
できない。さらに址だこの燃焼装置では火炎は炎口板1
07以外にも二次空気噴出口110にも未燃成分による
拡散炎が形成される。
従って内筒106が加熱されて高温となり、その耐熱性
や耐久性が問題となると同時に三次空気室109内の一
次空気が加熱膨張して二次空気室109内圧がに昇する
。よって送風圧力はさらにこの分だけ上昇するためファ
ンは大型のものが要求される。この」:うに、工業用と
して一定燃焼量で運転される場合には高負荷燃焼が実現
されるが、家庭用燃焼器としてTDR性能・やファンを
含めた小型化が要求される場合には適さない。
や耐久性が問題となると同時に三次空気室109内の一
次空気が加熱膨張して二次空気室109内圧がに昇する
。よって送風圧力はさらにこの分だけ上昇するためファ
ンは大型のものが要求される。この」:うに、工業用と
して一定燃焼量で運転される場合には高負荷燃焼が実現
されるが、家庭用燃焼器としてTDR性能・やファンを
含めた小型化が要求される場合には適さない。
さらに上記(2)と同様な工業用燃焼装置の他の実施例
と[7て第9図に示す燃焼装置がある。これはバーナ1
11の炎口112の両側に、燃焼ガス流れの下流方向に
広がった燃焼室113を形成する傾斜面114をもった
1対の二次空気室115を設置、燃焼室113 K連通
L テ1:t’i@t ili 114に、段階状に設
けられた一次空気1−’l 116から炎1−1112
−1−に形成される火炎に対(、火炎伸長方向に傾斜し
て、段階的に二次空気イr・噴射供給するものである。
と[7て第9図に示す燃焼装置がある。これはバーナ1
11の炎口112の両側に、燃焼ガス流れの下流方向に
広がった燃焼室113を形成する傾斜面114をもった
1対の二次空気室115を設置、燃焼室113 K連通
L テ1:t’i@t ili 114に、段階状に設
けられた一次空気1−’l 116から炎1−1112
−1−に形成される火炎に対(、火炎伸長方向に傾斜し
て、段階的に二次空気イr・噴射供給するものである。
この場合、二次空気Lレノ(炎の伸長方向に傾斜して段
階的に噴’J、1(lt:給7\J+:/、、たM)、
未燃成分と二次空気との接触お、[:びそI’+、 l
’)の混合は、火炎伸長方向に長い広い領域で行なわれ
るプ(め短炎効果は大きなものと々る。7F/ζ混合領
域が広く安定燃焼領域も広いだめ、T D R(、火き
くとれ燃’r、lL計に対する二次空気)量制御llも
第8図の装置の場合程高精度でなくても」:い3、しか
し、炎)1112の炎口負荷が高いため、ずなわちA1
4合気噴出速度が大きいために、二次空気r’+ 11
6から火炎に供給される二次空気の噴出速度が太き(f
I:ければ火炎中央部の未燃成分に二次空気が供給′T
′きない3.噴出速度が高くなればその一部に比例して
高い送風圧が必要となり、その分)l7口、入をのもの
が要求される。さらに、イIX+斜面114が1八い/
L−、め火炎ににる加熱を受けや−、1−<1.にって
゛法学気室115の内圧が上昇し、二次空気供給の送風
圧は、上記の炎口負荷が高いことと合わせて非常に大き
なものが要求され、ファンが大型化し、騒音も高くなる
。
階的に噴’J、1(lt:給7\J+:/、、たM)、
未燃成分と二次空気との接触お、[:びそI’+、 l
’)の混合は、火炎伸長方向に長い広い領域で行なわれ
るプ(め短炎効果は大きなものと々る。7F/ζ混合領
域が広く安定燃焼領域も広いだめ、T D R(、火き
くとれ燃’r、lL計に対する二次空気)量制御llも
第8図の装置の場合程高精度でなくても」:い3、しか
し、炎)1112の炎口負荷が高いため、ずなわちA1
4合気噴出速度が大きいために、二次空気r’+ 11
6から火炎に供給される二次空気の噴出速度が太き(f
I:ければ火炎中央部の未燃成分に二次空気が供給′T
′きない3.噴出速度が高くなればその一部に比例して
高い送風圧が必要となり、その分)l7口、入をのもの
が要求される。さらに、イIX+斜面114が1八い/
L−、め火炎ににる加熱を受けや−、1−<1.にって
゛法学気室115の内圧が上昇し、二次空気供給の送風
圧は、上記の炎口負荷が高いことと合わせて非常に大き
なものが要求され、ファンが大型化し、騒音も高くなる
。
以上説明した如く、従来の高負荷燃焼を目的とした燃焼
装置にあってはいずれも高負荷燃焼とTDRの拡大、さ
らにファンも含めた燃焼器全体の小型化、燃料および空
気流量制御の容易性寿どを同時に満足するものではなか
った。
装置にあってはいずれも高負荷燃焼とTDRの拡大、さ
らにファンも含めた燃焼器全体の小型化、燃料および空
気流量制御の容易性寿どを同時に満足するものではなか
った。
本発明は炎口の中央部に水冷管などの冷却手段を設ける
などして混合気噴出速度を中央部で小さくし、小さい二
次空気の噴出速度でも火炎中央部まで二次空気が供給さ
れるよう構成することに」=す、安定燃焼範囲の拡大を
図りTDRを広くするどともに、噴出速度を下げ送風圧
を低減してファンの小型化を図るものである。さらに二
次空気を火炎の伸長方向に傾斜して噴射供給することに
より、未燃成分との混合域を広くして安定燃焼領域を拡
大し、前述の炎口構成の効果と合わせて燃料および空気
流量の制御を容易にしかつTDRの拡 0 大を」;り確実にするものである1、 以下本発明の一実施例について第1図〜第6図に基づい
て説明する。
などして混合気噴出速度を中央部で小さくし、小さい二
次空気の噴出速度でも火炎中央部まで二次空気が供給さ
れるよう構成することに」=す、安定燃焼範囲の拡大を
図りTDRを広くするどともに、噴出速度を下げ送風圧
を低減してファンの小型化を図るものである。さらに二
次空気を火炎の伸長方向に傾斜して噴射供給することに
より、未燃成分との混合域を広くして安定燃焼領域を拡
大し、前述の炎口構成の効果と合わせて燃料および空気
流量の制御を容易にしかつTDRの拡 0 大を」;り確実にするものである1、 以下本発明の一実施例について第1図〜第6図に基づい
て説明する。
第1図は本発明の一実施例で給湯:8j;に適用した場
合の縦方向の断面図及び全体図でン(うり、第2図は第
1図の横方向の一断面図である1、第1図、第2図にお
いて構成を説明すると、)lン1が給湯器本体2に接続
されており、接続[13の近傍には一次及び二次空気を
分前供給するij A/)の分前仕切板4が設けられて
いる。給湯8汀木什2の1゛端部にはバーナ5がファン
1どの1シ続1−13にス「+ −1一部6を向けて設
置されている。ス「+−1瞥<(−6に対向して、電磁
弁7.比例弁8に接続さLl、先端部にノズル9を設け
た燃料パイプ1oが配設されている。バーナ5の炎n部
11の中央部には水冷パイプ12が設けられている。炎
口部11の両側には燃焼室13の一部を構成する−71
の二次空気室14が設けられている。また前;tl−i
ニ1次空気室14にはバーナ6と給湯器本体2とで四重
わ/こ−9次空気通路15に連通した整流口16と、卸
21i1ii17に設11 けられた前記燃焼室13と連通しだ二次空気噴出口18
および水冷パイプ19が設けられている。
合の縦方向の断面図及び全体図でン(うり、第2図は第
1図の横方向の一断面図である1、第1図、第2図にお
いて構成を説明すると、)lン1が給湯器本体2に接続
されており、接続[13の近傍には一次及び二次空気を
分前供給するij A/)の分前仕切板4が設けられて
いる。給湯8汀木什2の1゛端部にはバーナ5がファン
1どの1シ続1−13にス「+ −1一部6を向けて設
置されている。ス「+−1瞥<(−6に対向して、電磁
弁7.比例弁8に接続さLl、先端部にノズル9を設け
た燃料パイプ1oが配設されている。バーナ5の炎n部
11の中央部には水冷パイプ12が設けられている。炎
口部11の両側には燃焼室13の一部を構成する−71
の二次空気室14が設けられている。また前;tl−i
ニ1次空気室14にはバーナ6と給湯器本体2とで四重
わ/こ−9次空気通路15に連通した整流口16と、卸
21i1ii17に設11 けられた前記燃焼室13と連通しだ二次空気噴出口18
および水冷パイプ19が設けられている。
燃焼室13を構成する給湯器本体12部には熱交換を兼
ねた水管20が埋め込1:れ、燃焼室13の燃焼ガス下
流方向に設置された熱交換器21の水管に連結されてい
る。熱交換器21の下流には排気口22が給湯器本体に
接続し7て設けられている。
ねた水管20が埋め込1:れ、燃焼室13の燃焼ガス下
流方向に設置された熱交換器21の水管に連結されてい
る。熱交換器21の下流には排気口22が給湯器本体に
接続し7て設けられている。
なお水管2oの給水側は一部分岐され、水冷パイプ12
および19に冷却水を供給するよう構成されている。ま
た給湯側の一部には湯温を検知するザーミスタ23が設
けられ、制御部24と連絡している。
および19に冷却水を供給するよう構成されている。ま
た給湯側の一部には湯温を検知するザーミスタ23が設
けられ、制御部24と連絡している。
次に上記構成をもつ給湯器の動作について説明する。7
7ン1により供給された燃焼用空気は、分離仕切板4を
通過する際にスロー1・部6に向かう一次空気と、一対
の二次空気通路16に分割される。まだ燃料は燃料パイ
プ1oより、電磁弁7を通過し、比例弁8で所定の流量
に設定された後先端のノズル9よりスロー1・部6に向
けて噴射供給される。上記燃料と一次空気はバーす6内
金通過中に均一混合され、炎口部11を通り燃焼室13
に噴出され火炎を形成する。なおこの11.1j炙I−
1部11の中央部には水冷パイプ12が設けらJじCい
るため混合気の噴出速度分布し1−中1丸部が小さくな
ったV字型の分布となる。一方二次り)3気、111路
16に供給された二次空気は、整流L]16を通って一
次空気室14内に入り、傾斜部1了に設けられ/ζ−次
空法学出ロ18を通り前記火炎に向けて傾斜噴出供給さ
れる。燃焼ガスは熱交換器21で熱交換を行った後排気
口22から制用される。i: :l:s水管2゜の給水
側で分岐された水冷管12]、−よび19はそれぞれ炎
口11および二次空気室14の傾斜部17を冷却した後
再び水管2oに届る。寸ノこ給湯器の水管20に設けら
れたザーミスタ21ににす計測されだ湯温信号は制御部
22に送らJ]フtン1と比例弁8を制御して空気お」
:び燃オー1を滴りな:jニーたけ供給するように構成
されている。
7ン1により供給された燃焼用空気は、分離仕切板4を
通過する際にスロー1・部6に向かう一次空気と、一対
の二次空気通路16に分割される。まだ燃料は燃料パイ
プ1oより、電磁弁7を通過し、比例弁8で所定の流量
に設定された後先端のノズル9よりスロー1・部6に向
けて噴射供給される。上記燃料と一次空気はバーす6内
金通過中に均一混合され、炎口部11を通り燃焼室13
に噴出され火炎を形成する。なおこの11.1j炙I−
1部11の中央部には水冷パイプ12が設けらJじCい
るため混合気の噴出速度分布し1−中1丸部が小さくな
ったV字型の分布となる。一方二次り)3気、111路
16に供給された二次空気は、整流L]16を通って一
次空気室14内に入り、傾斜部1了に設けられ/ζ−次
空法学出ロ18を通り前記火炎に向けて傾斜噴出供給さ
れる。燃焼ガスは熱交換器21で熱交換を行った後排気
口22から制用される。i: :l:s水管2゜の給水
側で分岐された水冷管12]、−よび19はそれぞれ炎
口11および二次空気室14の傾斜部17を冷却した後
再び水管2oに届る。寸ノこ給湯器の水管20に設けら
れたザーミスタ21ににす計測されだ湯温信号は制御部
22に送らJ]フtン1と比例弁8を制御して空気お」
:び燃オー1を滴りな:jニーたけ供給するように構成
されている。
次に上記・燃焼装置の作用について、第3図〜第6図に
基いて説明する3、バーす6の炎1−1部11を通って
燃焼室13内へ噴出さ和る予4114合気の噴出3 速度分布は、炎口12の中央部に水冷パイプ12が設け
られているために第3図aに示す如く、中央部がくぼん
だ凹状分布となる。そのため、二次空気口18より傾斜
噴出供給される二次空気は、噴出速度が小さくても火炎
の中心部まで供給され、火炎中心部の未燃成分はすみや
かに酸化される。
基いて説明する3、バーす6の炎1−1部11を通って
燃焼室13内へ噴出さ和る予4114合気の噴出3 速度分布は、炎口12の中央部に水冷パイプ12が設け
られているために第3図aに示す如く、中央部がくぼん
だ凹状分布となる。そのため、二次空気口18より傾斜
噴出供給される二次空気は、噴出速度が小さくても火炎
の中心部まで供給され、火炎中心部の未燃成分はすみや
かに酸化される。
従って火炎長が非常に短くなるだめ燃焼室13を小さく
構成した場合でも完全燃焼し、10 K、rl/hnf
オーダの燃焼室負荷を実現できる。一方第3図すに示す
如く、炎口11の中央部が閉塞されていない場合には、
混合気噴出速度分布は中央部にコア領域をもつ台形分布
となる。そのため二次空気噴出口18より傾斜噴出供給
される二次空気は、噴出速度が小さい場合には火炎中心
部まで二次空気が供給されず、火炎の短炎効果は小さな
ものとなる。第4図a、bは」二記の相異を、火炎温度
分布で示しだものである。二次空気の噴出速度を一定に
した際、第3図aの場合には炎口中心部で最高温度を持
つ山形分布を示す。最高温度両側部には±200°C以
上の温度変動の激しい領域が存在し、未燃成分の中に、
二次空気が盛んに供給され酸化反応が促進されているこ
とを示す。一方第3図すの場合には炎口両端部に最高温
度域があり、中央部に高温域を持つ台形状分布を示す3
.傾斜噴出供給された二次空気は、炎口両端部に;らる
未燃成分の酸化に大部分が消費され、火炎中心1“?l
(?Illでは二次空気が供給されず、コア領1・友は
下流截寸で存続する。従って火炎長は第3図すの場合a
よりも長くなる。まだ二次空気室14の傾斜部17に設
けられた二次空気噴出口18より火炎に供給される二次
空気は傾斜噴出供給されるため未燃成分ど二次空気の混
合域が大きく、安定した燃焼を行う。
構成した場合でも完全燃焼し、10 K、rl/hnf
オーダの燃焼室負荷を実現できる。一方第3図すに示す
如く、炎口11の中央部が閉塞されていない場合には、
混合気噴出速度分布は中央部にコア領域をもつ台形分布
となる。そのため二次空気噴出口18より傾斜噴出供給
される二次空気は、噴出速度が小さい場合には火炎中心
部まで二次空気が供給されず、火炎の短炎効果は小さな
ものとなる。第4図a、bは」二記の相異を、火炎温度
分布で示しだものである。二次空気の噴出速度を一定に
した際、第3図aの場合には炎口中心部で最高温度を持
つ山形分布を示す。最高温度両側部には±200°C以
上の温度変動の激しい領域が存在し、未燃成分の中に、
二次空気が盛んに供給され酸化反応が促進されているこ
とを示す。一方第3図すの場合には炎口両端部に最高温
度域があり、中央部に高温域を持つ台形状分布を示す3
.傾斜噴出供給された二次空気は、炎口両端部に;らる
未燃成分の酸化に大部分が消費され、火炎中心1“?l
(?Illでは二次空気が供給されず、コア領1・友は
下流截寸で存続する。従って火炎長は第3図すの場合a
よりも長くなる。まだ二次空気室14の傾斜部17に設
けられた二次空気噴出口18より火炎に供給される二次
空気は傾斜噴出供給されるため未燃成分ど二次空気の混
合域が大きく、安定した燃焼を行う。
さらに傾斜部17に段階的に設けら、#i、 i5二次
空気噴出ロ18により、燃焼計すなわち火炎長さに対応
して段階的に二次空気を供給する/こめTDRが大きく
変化しても安定した火炎を紹侍することができる。また
水冷パイプ12は炎「1部11の温度上昇と火炎のフラ
ッシュバックを防+lt L、水冷パイプ19は二次空
気室14の加熱による山川上昇を防止し、ファン1の送
風圧を下げる効果を有し16 ている。
空気噴出ロ18により、燃焼計すなわち火炎長さに対応
して段階的に二次空気を供給する/こめTDRが大きく
変化しても安定した火炎を紹侍することができる。また
水冷パイプ12は炎「1部11の温度上昇と火炎のフラ
ッシュバックを防+lt L、水冷パイプ19は二次空
気室14の加熱による山川上昇を防止し、ファン1の送
風圧を下げる効果を有し16 ている。
以1−の説明を要約l〜だものを第6図に示す。ブロー
オフ、フラッシュバックお」二ヒイエローの斜線を施し
た限界線に四重れた領域が安定燃焼領域である。二次空
気を火炎に弓吊制的に供給することにより、イエロー限
界は通常のブンゼン虚の場合よりも量論比φ犬の方向に
後退し、安定・燃焼範囲は少しずつ拡大される。従来例
人で示しだものが第7図a、bの構成をもつもののイエ
ロー限界線であり、従来例Bで示17だものが第8図、
第9図の構成をもつ燃焼装置におけるイエロー限界線で
ある。従来例Bで示した場合と同じ二次空気噴出速度に
おける本発明の燃焼装置のイエロー限界線は前記従来例
の場合」=すも大幅に後退し、安定燃焼範囲は非常に大
きくなる。このだめに、−次および二次空気流量と燃料
流針の制御は多少阻くても、火炎は安定燃焼を維持でき
る。従って制御は非常に容易に行なうことができる。
オフ、フラッシュバックお」二ヒイエローの斜線を施し
た限界線に四重れた領域が安定燃焼領域である。二次空
気を火炎に弓吊制的に供給することにより、イエロー限
界は通常のブンゼン虚の場合よりも量論比φ犬の方向に
後退し、安定・燃焼範囲は少しずつ拡大される。従来例
人で示しだものが第7図a、bの構成をもつもののイエ
ロー限界線であり、従来例Bで示17だものが第8図、
第9図の構成をもつ燃焼装置におけるイエロー限界線で
ある。従来例Bで示した場合と同じ二次空気噴出速度に
おける本発明の燃焼装置のイエロー限界線は前記従来例
の場合」=すも大幅に後退し、安定燃焼範囲は非常に大
きくなる。このだめに、−次および二次空気流量と燃料
流針の制御は多少阻くても、火炎は安定燃焼を維持でき
る。従って制御は非常に容易に行なうことができる。
なお第6図に示す如く、炎口部11を山形に成形し、混
合気の噴出方向を二次空気噴出方向に対向させれば二次
空気の火炎への噴出量)■シ1、小さくても十分火炎中
心部寸で供給される1、従ってファンの小型化と安定燃
焼範囲拡大の効果は一層高められる。
合気の噴出方向を二次空気噴出方向に対向させれば二次
空気の火炎への噴出量)■シ1、小さくても十分火炎中
心部寸で供給される1、従ってファンの小型化と安定燃
焼範囲拡大の効果は一層高められる。
以上の説明から明らかな、1:うに不′発明の燃焼装置
によれば以下の効果が11tられる1、(1)炎口部の
中央部に水冷パイプA二どの冷却手段を設け、混合気噴
出量を中央部−C少々く、二次空気噴出口側に近い1i
YI紋idγ11〜で多くなるように構成することによ
り、炎口部の両側で温度変動が激しく、未燃成分の酸化
反応が大幅に促進される領域を作るとともに火炎中心部
の未燃成分の量も少いため火炎中心部への二次り)り気
の供給が容易となりコア領域が早く消失し、て匁1炎化
を実現し、高負荷燃焼と燃1:X+:室の小1111化
が図られる。
によれば以下の効果が11tられる1、(1)炎口部の
中央部に水冷パイプA二どの冷却手段を設け、混合気噴
出量を中央部−C少々く、二次空気噴出口側に近い1i
YI紋idγ11〜で多くなるように構成することによ
り、炎口部の両側で温度変動が激しく、未燃成分の酸化
反応が大幅に促進される領域を作るとともに火炎中心部
の未燃成分の量も少いため火炎中心部への二次り)り気
の供給が容易となりコア領域が早く消失し、て匁1炎化
を実現し、高負荷燃焼と燃1:X+:室の小1111化
が図られる。
(2)二次空気を火炎に対17傾斜噴出4j(給し、未
燃成分ど二次空気との混合領域を火杏伸長方向に従って
火炎中心部−まで大幅に拡大するとともに、二次空気室
の傾斜部に段階的に設&−Jられ/こ二次空気噴出「1
から段階的に火炎のJ(さに対応して領域を大きく後退
さぜるとともに、炎口部に冷却手段を設けることによる
フラノシーバック防11−に」:り混合気噴出速度、即
ち燃焼量の広い範囲で安定燃焼を実現することによって
TDRの拡大を図ることができる。
燃成分ど二次空気との混合領域を火杏伸長方向に従って
火炎中心部−まで大幅に拡大するとともに、二次空気室
の傾斜部に段階的に設&−Jられ/こ二次空気噴出「1
から段階的に火炎のJ(さに対応して領域を大きく後退
さぜるとともに、炎口部に冷却手段を設けることによる
フラノシーバック防11−に」:り混合気噴出速度、即
ち燃焼量の広い範囲で安定燃焼を実現することによって
TDRの拡大を図ることができる。
(3)炎口部における混合気噴出量を中央部で少なく構
成し、かつ二次空気を火炎に対し段階的々傾斜噴出供給
することにより、小さな二次空気噴出速度でも火炎中心
部の未燃成分への二次空気供給が実現され、コア領域の
消失を促進し短炎化が図れる。噴出速度の二乗に比例し
て送風圧が変化するだめ、小さな噴出速度によりファン
の小型化が実現できる。
成し、かつ二次空気を火炎に対し段階的々傾斜噴出供給
することにより、小さな二次空気噴出速度でも火炎中心
部の未燃成分への二次空気供給が実現され、コア領域の
消失を促進し短炎化が図れる。噴出速度の二乗に比例し
て送風圧が変化するだめ、小さな噴出速度によりファン
の小型化が実現できる。
(4) 前述のイエロー域の後退により量論比の広い
範囲で安定燃焼を実現することができるので燃料流量に
対する一次および二次空気流量が変化しても安定燃焼を
維持できる。しだがって各流量制御の許容ばらつきが拡
大され容易に制御ができる。
範囲で安定燃焼を実現することができるので燃料流量に
対する一次および二次空気流量が変化しても安定燃焼を
維持できる。しだがって各流量制御の許容ばらつきが拡
大され容易に制御ができる。
8
第1図は本発明の一実施例の燃43’r:裟置を示す全
体構成断面図、第2図は第1図の「収部断面図、第3図
aは第2図の要部拡大断面図、第31*Ibは従来例の
要部拡大断面図、第4図ail一本発明の燃焼装置にお
ける炎口−1−の火炎温1毘分イII図、第4図すは従
来の火炎温度分布図、第6図に1:本発明ど従来例との
比較を示す燃焼特性図、第6図は本発明の他の実施例を
示す要部断面図、第T図a、bは従来例の断面図、第8
図は他の従来例の断面図、第9図はさらに他の従来例の
断面図である。 1・・・・・・ファン、6・・・・・バーナ、11・・
・・・・炎口部、12・・・・・水冷パイプ、14・・
・・・・二次空気室、1了・・・・・傾斜部、18・・
・・・・二次空気噴出1−1.19・・・・・・水冷パ
イプ。 1い1人の氏名 弁理士 中 尾 敏 !/J /W
、か1名第3図 /3 区 (・・)’J−J7麿rイY 寸 党 ミ ミ ミ ゛ ()6ノ IJ−z/ f ≧r Y第
5 図 1 2 3 4 量 鍮 尤 φ 第7図 a) へ
体構成断面図、第2図は第1図の「収部断面図、第3図
aは第2図の要部拡大断面図、第31*Ibは従来例の
要部拡大断面図、第4図ail一本発明の燃焼装置にお
ける炎口−1−の火炎温1毘分イII図、第4図すは従
来の火炎温度分布図、第6図に1:本発明ど従来例との
比較を示す燃焼特性図、第6図は本発明の他の実施例を
示す要部断面図、第T図a、bは従来例の断面図、第8
図は他の従来例の断面図、第9図はさらに他の従来例の
断面図である。 1・・・・・・ファン、6・・・・・バーナ、11・・
・・・・炎口部、12・・・・・水冷パイプ、14・・
・・・・二次空気室、1了・・・・・傾斜部、18・・
・・・・二次空気噴出1−1.19・・・・・・水冷パ
イプ。 1い1人の氏名 弁理士 中 尾 敏 !/J /W
、か1名第3図 /3 区 (・・)’J−J7麿rイY 寸 党 ミ ミ ミ ゛ ()6ノ IJ−z/ f ≧r Y第
5 図 1 2 3 4 量 鍮 尤 φ 第7図 a) へ
Claims (2)
- (1) 燃焼室と、前記燃焼室内に炎口部を臨捷せた
バーす本体と、前記炎口部」―に形成される火炎に強制
的に燃焼用空気を噴射供給する噴出口を前記燃焼室に臨
寸せだ空気室を設け、前記炎口部の周辺部に、前記噴出
口を段階状に設けた傾斜部を前記炎口部の方向に臨ませ
た空気室を配設するとともに、前記炎口部の中央部には
炎口冷却手段を設け、かつ前記炎口部からの噴出量を中
央部で少なく、両端部で多く々るよう構成した燃焼装置
。 - (2)炎口部を凸状に成形し、凸秋部に水冷パイプを設
けるとともに、混合気噴出方向を前記炎口部局辺方向に
傾斜させ、傾斜部と対日させた特許請求の範囲第1項記
載の燃焼装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18206481A JPS5883112A (ja) | 1981-11-12 | 1981-11-12 | 燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18206481A JPS5883112A (ja) | 1981-11-12 | 1981-11-12 | 燃焼装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5883112A true JPS5883112A (ja) | 1983-05-18 |
Family
ID=16111707
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18206481A Pending JPS5883112A (ja) | 1981-11-12 | 1981-11-12 | 燃焼装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5883112A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63156910A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 燃焼装置 |
JPS63109828U (ja) * | 1986-12-27 | 1988-07-15 | ||
CN103900085A (zh) * | 2014-03-04 | 2014-07-02 | 宁波方太厨具有限公司 | 一种燃气灶具的燃烧器 |
-
1981
- 1981-11-12 JP JP18206481A patent/JPS5883112A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63156910A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 燃焼装置 |
JPS63109828U (ja) * | 1986-12-27 | 1988-07-15 | ||
JPH0443698Y2 (ja) * | 1986-12-27 | 1992-10-15 | ||
CN103900085A (zh) * | 2014-03-04 | 2014-07-02 | 宁波方太厨具有限公司 | 一种燃气灶具的燃烧器 |
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