JPS5877559A - 耐応力腐食割れ性に優れた原子炉用ばねの製作法 - Google Patents
耐応力腐食割れ性に優れた原子炉用ばねの製作法Info
- Publication number
- JPS5877559A JPS5877559A JP56172742A JP17274281A JPS5877559A JP S5877559 A JPS5877559 A JP S5877559A JP 56172742 A JP56172742 A JP 56172742A JP 17274281 A JP17274281 A JP 17274281A JP S5877559 A JPS5877559 A JP S5877559A
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- Japan
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- treatment
- spring
- nuclear reactor
- aging
- subjected
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は新規な原子炉用ばねの製作法に係り、特に耐隙
間ＳＣＣ性の向上に好適な原子炉用１ばねの製作法に関
する。
間ＳＣＣ性の向上に好適な原子炉用１ばねの製作法に関
する。
第１図及び第２図に示される従来の原子炉用ばね３及び
６は主に溶製あるいｄ：溶製後に固ｔ１化処理全施した
後、冷１川圧延し、次いで時効処理ケ施して製作さ几て
いた。こｒしらは冷間加工十時効処理により原子炉用ば
ね材としＣ要求さλ′しる高昌強度ならひにばね特性を
確保するための処理岐作法であるが、実１幾必用」二特
に問題となる隙間ｆｉｌ（での′１生 耐ＳＣＣに関した検討が必ずしも十分に実施されΔ でいない。
６は主に溶製あるいｄ：溶製後に固ｔ１化処理全施した
後、冷１川圧延し、次いで時効処理ケ施して製作さ几て
いた。こｒしらは冷間加工十時効処理により原子炉用ば
ね材としＣ要求さλ′しる高昌強度ならひにばね特性を
確保するための処理岐作法であるが、実１幾必用」二特
に問題となる隙間ｆｉｌ（での′１生 耐ＳＣＣに関した検討が必ずしも十分に実施されΔ でいない。
本発明の目的は原子炉用ばねとして要求ネ扛る高温強度
及びばね特性を確保すると共に面１隙間ＳＣＣ性がより
優ｆ′Ｌだ原子炉用ばねの製作θスτ提供することにあ
る。
及びばね特性を確保すると共に面１隙間ＳＣＣ性がより
優ｆ′Ｌだ原子炉用ばねの製作θスτ提供することにあ
る。
原子炉用ばね（例えばＢＷ ｉ’Ｌ制御駆動ｎ’ｅ ＋
１１（のストラフヒストンシール用イクスパンンヨンス
プリングやドライブピストンシール用イクスパノンヨン
スプリング）は、高応力作用下で隙間が形Ｊ戊さ扛た箇
所で使用される場合が多く、そのため隙間ＳＣＣ対策が
重要課題となっている。現任、原子炉用ばねは高強度と
四面１食性に優７′ＬだインコネルＸ７５０．ｉｌ：金
を用い、固溶住処」」後に冷間塑性汀エケ施しその後に
時効処理（ＩＭ候時効めるいは二段時効処理）する工程
で製作さｇでいる。固溶化処理後の冷間汀工ｄ：結晶粒
の微昶１化をはかることケ目ぼっとしているが、一方冷
間那工に引き続く時効処理により原子炉用ばね材として
のばね特性及び高温強度向上に寄与するものである。し
かし、発明者らは固溶化処理と時効処理との中ｌ＋５に
３０φ〜４０係未満の冷曲加工を施すと逆に耐応力腐食
割れ性を低めることを見いだした。すなわち、固溶化処
理と時効処理との中間に実施する冷間加工度を０％〜６
０％に変え、耐隙間ＳＣＣ性に及はす冷間加工度の影響
會高温高圧純水中隙間伺定歪試験により検討した。捷だ
同時に時効処理条件（直接時効及び二段時効）について
も同様の検討ｆニア７１］えた。その給米、次の様な新
たな事実を発見した。■固溶化処理と直接時効処理との
中間に３０係以下（１０〜３０チ）の冷間加工全施した
ノ易合には隙間ＳＣＣ感受性が認められ実ハ１−１．０
採用は不適当である。（り固溶化処理と二段熱処理との
中間に２０％以下（１０〜２０係）の冷間ツノ１１王を
施した場合、隙間ＳＣＣ感受性が認められるが、３０条
以上になると隙間ＳＣＣ感受性は著しく減少する。■固
溶化処理と時効処理（ｒＩ−Ｉ！２８：時効処」１１と
二段時効処理ケ含け）との中間に６０条程度の冷藺刀ｎ
エケ施すと耐隙間ＳＣＣ性が、・醪めて良好となる。
１１（のストラフヒストンシール用イクスパンンヨンス
プリングやドライブピストンシール用イクスパノンヨン
スプリング）は、高応力作用下で隙間が形Ｊ戊さ扛た箇
所で使用される場合が多く、そのため隙間ＳＣＣ対策が
重要課題となっている。現任、原子炉用ばねは高強度と
四面１食性に優７′ＬだインコネルＸ７５０．ｉｌ：金
を用い、固溶住処」」後に冷間塑性汀エケ施しその後に
時効処理（ＩＭ候時効めるいは二段時効処理）する工程
で製作さｇでいる。固溶化処理後の冷間汀工ｄ：結晶粒
の微昶１化をはかることケ目ぼっとしているが、一方冷
間那工に引き続く時効処理により原子炉用ばね材として
のばね特性及び高温強度向上に寄与するものである。し
かし、発明者らは固溶化処理と時効処理との中ｌ＋５に
３０φ〜４０係未満の冷曲加工を施すと逆に耐応力腐食
割れ性を低めることを見いだした。すなわち、固溶化処
理と時効処理との中間に実施する冷間加工度を０％〜６
０％に変え、耐隙間ＳＣＣ性に及はす冷間加工度の影響
會高温高圧純水中隙間伺定歪試験により検討した。捷だ
同時に時効処理条件（直接時効及び二段時効）について
も同様の検討ｆニア７１］えた。その給米、次の様な新
たな事実を発見した。■固溶化処理と直接時効処理との
中間に３０係以下（１０〜３０チ）の冷間加工全施した
ノ易合には隙間ＳＣＣ感受性が認められ実ハ１−１．０
採用は不適当である。（り固溶化処理と二段熱処理との
中間に２０％以下（１０〜２０係）の冷間ツノ１１王を
施した場合、隙間ＳＣＣ感受性が認められるが、３０条
以上になると隙間ＳＣＣ感受性は著しく減少する。■固
溶化処理と時効処理（ｒＩ−Ｉ！２８：時効処」１１と
二段時効処理ケ含け）との中間に６０条程度の冷藺刀ｎ
エケ施すと耐隙間ＳＣＣ性が、・醪めて良好となる。
以下、本発明の一笑施１タＩＪケ説明する。索伺はイン
コネルＸ７５０合金である。その上々化学！戊分は７２
．９２％Ｎｉ、 １５．４８％Ｃｒ、 ６．９１％Ｊ’
ｃ。
コネルＸ７５０合金である。その上々化学！戊分は７２
．９２％Ｎｉ、 １５．４８％Ｃｒ、 ６．９１％Ｊ’
ｃ。
０．５７ ％Ａ１．２．６０ ％Ｔ ｉ 、 ０．９５
４Ｎｌ〕−ビｒａ。
４Ｎｌ〕−ビｒａ。
０．０４％Ｃｆりる。表は高温高圧純水「円棹間１ｉＪ
定歪試験結果ケ示す。試験条件ｆ二１次の通りである。
定歪試験結果ケ示す。試験条件ｆ二１次の通りである。
試験温度：２８８ｒ、圧カニ ８６ Ｋｇ／ｃｍ２、心
、（Ｉ酸素： ８ ｐｐｍ、隙間形成材：り′ラファイ
トウール、ひずみ、約１．０％、試験時間’５００ｈ。
、（Ｉ酸素： ８ ｐｐｍ、隙間形成材：り′ラファイ
トウール、ひずみ、約１．０％、試験時間’５００ｈ。
Ａ処理〜Ｅ処理及びに処理〜Ｎ処理：固溶化処理と直接
時効処理との中間における加工度。
時効処理との中間における加工度。
Ｆ処理〜Ｊ処理及びＮ処理〜Ｐ処理・固溶化処理と二股
時効処理との中間における刀１丁度。
時効処理との中間における刀１丁度。
（尚渦高圧純水中での１原曲刺ず止臥秋縮禾の判定）・
：ｄすれ感受性大、［：割れ感受１生中、○：占１１れ
感受性小、固溶化処理（１０６６Ｃｘ １ ｈ−水冷）
と直接時効処理（７０４ＣＸ ２０１＋−空冷）との中
間に試験片の断面減少率が１０％〜６０％となるような
冷間那エケ施した場合、Ａ処理（冷間加工なし）に比べ
てＢ処理（冷間加工： １０％）、Ｃ処理（冷間加工：
２０％）及び１）処理（冷間加工：３０％）の方が隙間
ＳＣＣ感受性が大きく示きれ、３０襲以下の冷間加工は
隙間ＳＣＣ性に関して有害であることが判る。しかし、
Ｅ処理（冷間〃１１工；６０％）ではＡ処理に比べて１
制隙間ＳＣＣ性が改善される。これらのことから、固溶
化処理と直接時効との中間に施こす冷間加工は試験片の
断面減少率ｆｆ：６０％程度にすることが良好である。
：ｄすれ感受性大、［：割れ感受１生中、○：占１１れ
感受性小、固溶化処理（１０６６Ｃｘ １ ｈ−水冷）
と直接時効処理（７０４ＣＸ ２０１＋−空冷）との中
間に試験片の断面減少率が１０％〜６０％となるような
冷間那エケ施した場合、Ａ処理（冷間加工なし）に比べ
てＢ処理（冷間加工： １０％）、Ｃ処理（冷間加工：
２０％）及び１）処理（冷間加工：３０％）の方が隙間
ＳＣＣ感受性が大きく示きれ、３０襲以下の冷間加工は
隙間ＳＣＣ性に関して有害であることが判る。しかし、
Ｅ処理（冷間〃１１工；６０％）ではＡ処理に比べて１
制隙間ＳＣＣ性が改善される。これらのことから、固溶
化処理と直接時効との中間に施こす冷間加工は試験片の
断面減少率ｆｆ：６０％程度にすることが良好である。
１司溶化処理（１０６６ＣＸ１ｈ−水冷）と二段時効処
理（８４３ＣＸ２４ｐ−空冷＋７０４ＣＸ２０ｈ−空冷
）との中間に前述と同様の冷間加工を施した場合、Ｆ処
理（Ｑ間別工なし）に比べてＣ処理（冷１…加工＝ｌＯ
チ）及びＩＩ処理（冷間加工＝２０％）の方が若干の面
４隙間ＳＣＣ性の改善が認めら扛るが、割れ感受性が比
較的大きいととから実用上での採用は不適当である。一
方、■処理（冷間加工＝３０％）及びＪ処理（冷間加工
：６０％）ではＦ処理に比−＼て割れ深さが著しく減少
し血１隙間ＳＣＣ性も著［−く改善これる。これらのこ
とから固溶化処理と二段時効処理の中間に冷間）Ｊｎ工
紮、姉す揚台は試験片の断面減少率が３０襲以」二とな
るような冷＋ｍｌ加工を施す必要がある。
理（８４３ＣＸ２４ｐ−空冷＋７０４ＣＸ２０ｈ−空冷
）との中間に前述と同様の冷間加工を施した場合、Ｆ処
理（Ｑ間別工なし）に比べてＣ処理（冷１…加工＝ｌＯ
チ）及びＩＩ処理（冷間加工＝２０％）の方が若干の面
４隙間ＳＣＣ性の改善が認めら扛るが、割れ感受性が比
較的大きいととから実用上での採用は不適当である。一
方、■処理（冷間加工＝３０％）及びＪ処理（冷間加工
：６０％）ではＦ処理に比−＼て割れ深さが著しく減少
し血１隙間ＳＣＣ性も著［−く改善これる。これらのこ
とから固溶化処理と二段時効処理の中間に冷間）Ｊｎ工
紮、姉す揚台は試験片の断面減少率が３０襲以」二とな
るような冷＋ｍｌ加工を施す必要がある。
また、イノコネル７１８合金（５２，４７％Ｉ’Ｊ ｉ
。
。
１８．３７％Ｃｒ、０．４０％八Ａへ０．８５％Ｔ；、
５．ｏ６％Ｎｂ＋Ｔ ａ 、 ） （ＯＫ処理、Ｌ処理
、Ｍ処理、Ｎ処理、０処理及びＰ処理について」−記イ
ンコネルＸ７５０合金と回１求の試験を実施した。ＩＧ
釆、表に示したようにイノコネルＸ７５０合金とインコ
ネル７１８台金の隙間ＳＣＣ感受性に及はす固溶化処理
と時効処理（直接時効処理及び二段時効処理）との中間
に施す冷間塑性刀１工の影響はほぼ同等であることが明
らかとなった。
５．ｏ６％Ｎｂ＋Ｔ ａ 、 ） （ＯＫ処理、Ｌ処理
、Ｍ処理、Ｎ処理、０処理及びＰ処理について」−記イ
ンコネルＸ７５０合金と回１求の試験を実施した。ＩＧ
釆、表に示したようにイノコネルＸ７５０合金とインコ
ネル７１８台金の隙間ＳＣＣ感受性に及はす固溶化処理
と時効処理（直接時効処理及び二段時効処理）との中間
に施す冷間塑性刀１工の影響はほぼ同等であることが明
らかとなった。
以上のように本実施例によれば、固溶化処理と時効処理
との中間に試験片の断面減少率が４０係〜７０％になる
」：うな冷…１刀ｌ工をノ血せば、面」隙間ＳＣＣ性が
より一層に優れた原子炉用げねか製作できる。
との中間に試験片の断面減少率が４０係〜７０％になる
」：うな冷…１刀ｌ工をノ血せば、面」隙間ＳＣＣ性が
より一層に優れた原子炉用げねか製作できる。
本発明によれば、原子炉用ばねの１１１ＩＩ隙間ＳＣＣ
性が向上できるので、析出強化型Ｎ Ｉ’ ８金製の０
丁ね寿命も長くなり、ひいては原子炉の・１記１ｑ’ｉ
・計の向上に効果がある。
性が向上できるので、析出強化型Ｎ Ｉ’ ８金製の０
丁ね寿命も長くなり、ひいては原子炉の・１記１ｑ’ｉ
・計の向上に効果がある。
第１図及び第２図は原子炉用ばねの１イノ１曲図及Ｏ・
第３図は原子炉用はねの製作工程栄示すフロー図である
。
第３図は原子炉用はねの製作工程栄示すフロー図である
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 重量で、１４〜２５％Ｃｒ、２０％以下のＦ ｅ
、 ０．４〜２％ＡＬ、 ０．７−３１Ｔ ｉ、
０．７〜８％Ｎ＋）を含み、残部Ｎ１よりなる合金
を、固溶化処理し、次いで断面減少率で４０〜７０チの
冷間塑性加工全施した後、時効処理すること？Ｉｌ−特
徴とする血」応力腐食割れ性に１愛れた原子炉用ばねの
製作法。 ２、重量で、１４〜２５％Ｃｒ、８％以下のＭＯ１２０
％以下のＦｅ、０．４〜２％Ａｔ、 Ｏ，’７〜３％Ｔ
ｉ、０．７〜８％Ｎｂを含み、残部Ｎｉよりなるけ金を
、゛固溶化処理１、次いで一１面減少率４０〜７０係の
冷間塑性加工を施した後、時効処理することを特徴とす
る酬応力腐食割れ性に優れた原子炉用ばねの製作法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56172742A JPS5877559A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | 耐応力腐食割れ性に優れた原子炉用ばねの製作法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56172742A JPS5877559A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | 耐応力腐食割れ性に優れた原子炉用ばねの製作法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5877559A true JPS5877559A (ja) | 1983-05-10 |
| JPS6150143B2 JPS6150143B2 (ja) | 1986-11-01 |
Family
ID=15947470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56172742A Granted JPS5877559A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | 耐応力腐食割れ性に優れた原子炉用ばねの製作法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5877559A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60204849A (ja) * | 1984-03-28 | 1985-10-16 | Toshiba Corp | 原子力発電プラント制御棒駆動機構用シ−ルリング |
| JPS61142672A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-06-30 | 株式会社東芝 | マグネトロンのフイラメントライテイング用電気接続端子クリツプ |
| JPS61143567A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-07-01 | Toshiba Corp | 高温バネの製造方法 |
| JPS61153254A (ja) * | 1984-12-27 | 1986-07-11 | Toshiba Corp | ニツケル基合金およびその製造方法 |
| JPH10140272A (ja) * | 1996-10-31 | 1998-05-26 | Inco Alloys Internatl Inc | 可撓性ニッケル基合金及びそれから製造した部品 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5531130A (en) * | 1978-08-25 | 1980-03-05 | Hitachi Metals Ltd | Heat treating method for ni alloy used in warm water |
-
1981
- 1981-10-30 JP JP56172742A patent/JPS5877559A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5531130A (en) * | 1978-08-25 | 1980-03-05 | Hitachi Metals Ltd | Heat treating method for ni alloy used in warm water |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60204849A (ja) * | 1984-03-28 | 1985-10-16 | Toshiba Corp | 原子力発電プラント制御棒駆動機構用シ−ルリング |
| JPS61142672A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-06-30 | 株式会社東芝 | マグネトロンのフイラメントライテイング用電気接続端子クリツプ |
| JPS61143567A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-07-01 | Toshiba Corp | 高温バネの製造方法 |
| JPS61153254A (ja) * | 1984-12-27 | 1986-07-11 | Toshiba Corp | ニツケル基合金およびその製造方法 |
| JPH10140272A (ja) * | 1996-10-31 | 1998-05-26 | Inco Alloys Internatl Inc | 可撓性ニッケル基合金及びそれから製造した部品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6150143B2 (ja) | 1986-11-01 |
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