JPS58157937A - 高温ガス冷却用反応器の鍜錬材料の製造法およびその合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （発明の背景） 本発明は合金に関し、さらに詳しくは高温ガス冷却反応
器の材料を製造するのに利用できるニッケルベースの鍛
錬合金に関する０ 高温ガス冷却反応器（ＨＴＧＲ）は８５〇−１０５０℃
の如き高１１においてヘリウムを供給できる黒鉛を減じ
たヘリウム冷却方式である０このヘリウムは蒸気サイク
＃装置におけるようなタービンを駆動する蒸気を加熱し
たｐｌあるいはガスタービン動力装置に直接利用するの
に使用できる。

更に最近は、鉄鋼または合成燃料製造の如き広範囲の要
求にＨＴＧＲを利用するプロセス加熱の応用に重点が変
化している０高温横方式の長所が十分有効に利用される
のはこの後者の能力においてである〇 能率の長所を考慮し並びに方式の効用を促進するために
操作ａｍが上昇するにつれ、材料の必要条件を満足させ
ることがますます因１１になっている。多くの金属は反
応器の寿命対対して８５０゜−１０５０℃の範囲の１駅
に耐える必要がある。

プロセス加熱の応用は右脚のガス化のように高温及び考
酷な材料素質の必要性が強調される口材料が熱中性子０
１ａにおいて例えばＨＴＧＨのコアーの封じ込められた
空洞内で照射を受ける応用に対しては、材料の機械的完
全性また社方式の操業能率に影響する変成種の生成を制
限する必要がある◎腐蝕は、他の工程中の酸化および浸
炭の結果のように合金化学、冷却剤組成および内部反応
器温度に基づいて原子炉中で生じる。浸炭はＨＴＧＲ中
の金属構造材料にとって主要な用件として確認されてい
る。粒および双流墳界の如き平面欠陥を特に伴うカーバ
イド沈殿の増加には浸炭した合金における縦素ａｔの増
加を伴う、この付加的カーバイド沈殿Ｏ纂１０効果は、
引張９およびクリープ延性の実質的な減少である０ある
場合に、クリープ破裂寿命の減少が観察されて−る・ 浸炭並びに他の腐蝕工程は、ヘリウム冷却剤中の実質的
な不可避的不純物に依１　、ＨＴＧＲ中で一部生ずる。

不一物は、通常５Ｘ１０”’気圧の如き＾い分圧下にお
いて水嵩、メタンおよびト駿化炭素を包含する。水は時
にはかな９低い低濃度で存在する。これらの不純物はそ
れらの有害に与る金楓成分中に浸入し、これらと相互に
作用する０ＨＴＧＲ用の候補材料は、シエ叱レートした
反応器のヘリウム環境、例えば８００℃−１０００゜の
範囲のＩＩ、［において０．５気圧のヘリウム、５×１
０　気圧のメタン、５×１０　気圧の１ｓＩ化＃ＩＬ票
および微量の水、を使用して評価されている◎多数の合
金が高温装置および浸炭抵抗性に対して試験されている
・夾例としてｌＮ１００　（呼称組成：Ｎ１５０１Ｇ、
Ｃｏ１５１Ｇ、Ｃｒ１０１Ｇ、ＡＩ５．５１Ｇ、Ｔｉ　
４．７１Ｇ、　Ｍｏ　３−０１１．　Ｃα１８嘔、ＢＱ
、０１４１Ｇ、Ｚｒα０６１おｊびＶｔ０１１ＨＰｊび
ｌＮ７１５ＬＣ（呼称組成：Ｎｉ７５１１、Ｃｒ１２％
、Ｍｏ　４．５１Ｇ　、、Ｎｂ　２．Ｏｓ、　ＣＱ、Ｄ
　５１６、ＡＩ　５．１、Ｔｉロ６１！％Ｂα１０−１
およびＺｒＱ、１０＊）が優れた高置強度を有し、前者
は優れた浸炭抵抗も有しているロ　（全ての１１１度は
特に記載がなければ重量基準である）。合金Ｍ２１にチ
タン＆２５−を添加して生成した実験合金（称呼組成：
Ｗｌｏ、６−１Ｃｒ　＆０６Ｉｓ％ＡＩ　４．７６％、
Ｔｉ３．２５１６、Ｍｏ２．０５％、Ｎｂ　ｔ４！１１
１．　Ｚｒα１１１ｊ６、ＣＤ、１０８−１Ｂα０２８
襲、８ｉ　Ｑ、０５１１以下、Ｍｎ　０．０５１１　以
下および残りＮｉ）は高−において優れた炭化抵抗を示
すことが見出された。（ビー・ジエ争エエスによる１ゾ
ロゾエクトＰＮＰ（１９７８年１１月、ＫＦＡ−ＩＲＷ
−ＴＮ−１３２／７Ｂ）に対する実験および変性市販合
金の調査”を参照）口これらの合金は鋳造されて形状化
することができ、従ってタービン羽根および翼、また熱
防止カバーのような形状に鋳造できるＨ’ｒＧＲｊｉ分
に適当である０然しながらこれらの金属は加工性例えば
冷間加工または熱間加工は知られていない。従って製造
を資するＨＴＧＲ成分は他の合金から形成せねばならな
い０市場で入手可能の鍛錬合金でＨＴＧＲ環境向は製造
に適した合金は知られていないｏ／％ステセイ減（呼称
成分：Ｃｒ２２１ｇ、Ｍｏ　９　％　−Ｃｏ　ｉ−５Ｓ
　ｓＷ　Ｏ，５ｓ、　Ｆ＠　１８．５　％および！！Ｉ
？Ｎｉ）およびインコネｘ６１７（呼称成分：　Ｃｒ　
２２１１Ｇ、Ｍｏ９５Ｇ、Ｃｏ１２．５１Ｇ、Ａ１１１
Ｇ、残りＮｌ　）は加工できるが、浸炭に対し満足な抵
抗性を示さない。更に、高熱中性子フラックスの領域の
使用に適した材料が要望されている。

（発明の概費） 本発明は、高温、高強匿、浸炭抵抗性がありＨＴＧＲｓ
の成分の製造に適した鍛錬合金を目的とする。ζＯ合金
はニッケルベースであり、かつ相轟量のタングステンお
よび／あるいはモリブデンアルミニウムおよびチタンを
包含する。チタンに対するアルミニウムの比率は予め選
択された範囲にある。また、少量の巌素およびゾルコニ
ウムの如き少なくとも１１１０カーバイド生成金属を包
含する。クロムは製造のために随意に約１０−より大で
ない鎖度で包含される０ホウ票およびコバルトの鎖ｆ＃
ｉ高中性子フラックスを包含する応用に限定される。

（好ましい態様の説明） ニッケルベースの合金は約６−約２０重Ｉｉ嗟のモリブ
デンおよび／Ｔｏるいはタングステンを包含する。これ
らの合金はアルミニウムとチタンの合計が約ｔｏ−ない
し５．０−の範囲で包含する。即ちチタンに対するアル
ミニウムの比率は約０．５ないし約２．０である０置累
は約ａ０２−−約０．１−の範囲の量が存在する。また
、少なくとも次のカーバイド生成合金化剤の少なくとも
１種が存在する。即ちジルコニウム、二オデ、メンタル
、バナジウム、ハフニウムである◎これらのカーバイド
形成合金化剤の全濃度は約０．０２１１−０．２−であ
る０クロムは存在して屯せずともよいが、いずれにせよ
１０Ｉｓ以下のクロムが適当である。合金が反応器のと
ぢ込められた空洞または高熱中性子フラックスの他の領
域内に使用される場合は、コバルトおよびホウ素の湊度
を有利Ｋ１１１１＠してもよい。

不純物を除いて合金の残量はニッケルである。合金のニ
ッケル含量ＫＭして＠残量１またＦｉ”本質的な残ｔ−
の表現の使用は、漁業者の理解する如く附随的成分例え
ば、脱酸化成分、洗滌成分および高温、＾強度、浸炭抵
抗性および合金の鍛錬特性に逆の影智を与えない前記成
分と関係した少量の不純物の存在を排除しない。固溶体
の強化されたニッケルベースの合金は一般に高温で極め
て有効に強度を維持することが証明されている。最も有
効な固溶体の強化された合金化剤はモリブデンとタング
ステンとである。ニッケルおよびモリブデンまた扛タン
グステンの間の実質的な原子サイズの不一致は変位運動
を防止することにより格子を強化するニッケル格子に実
質的なひずみを影臘する。ニッケル中のモリブデンおよ
びタングステンもまた欠陥エネルギの集積および参透性
を減少させるのに謝に有効である。欠陥エネルギーの集
積を低下させ、横スリップおよび粒子−粒子のスリップ
の１１１を更に困難にさせかつ回復を妨ける！トリック
ス溶液元素の拡散速度を減すること顛マトリックスを強
化し、従ってクリーｆ強度を増加する。更にこれらの元
素は粒境界を留める傾向のあるカーバイドを生成する仁
とができ従って低応力および高銀における重要なりリー
ｆＭ＆構の粒境界の清９を制限する。これらの理由によ
りモリブデンおよび／あるいはタングステンの添加は高
温の固溶体強化の効果を与えるために包旨さねるＧ本発
明による合金はタングステンおよびモリブデンを約６嘔
−約２０嗟の混合水準で混合している。

アルミニウムおよびチタンは、浸炭を防止する酸化アル
ミニウムの表向スケールの生長を促進するため本発明の
合金中に包含された０酸化アルξニウムのスケールはチ
タンの存在なしに生成するが、これらは実質的に浸炭を
制限しない。アルミニウムー１の少なくとも％のチタン
の濃ｔは浸炭抵抗性表面スケールを促進するように見え
る０チタンの濃度がアルミニウムのそれのＡ以下である
場合は生成するスケールはわずかに準保験的である。

本発明の請求の範囲を限定するためではなく本発明の説
明のため、酸化アルンニウム保護スケール生成における
チタンの役割に関して種々のモデルを提案した。チタン
は非常に移動し易い溶質原子であるので急速に前駆物質
の酸化物であるＴｉＯ□を生成でき：、その上に更に安
定なアルミナスケールの核をつけ成長する。チタンｉｌ
ｔまた炭素の拡散を一一困ＩＮＫするアルミナスケール
の欠陥構造に影響を与える。更に、他の１つの可能性は
チタンか炭素ｒツタ−として働き、チタンカーバイドを
生成し、アルミナ保護スケールが十分発現するまで炭素
を捕捉する。

保−スケールの生長を最適にするためにチタンに対する
アルミニウムの比率は１に近づけるべきで合せた両元素
は少なくとも約１嘔に連子べきである。他の態様ではＡ
ｔΔ１比率が約０．５対約２を包含している。

アルミニウムとチタンとけ本発明の合金中必須成分であ
る。アルミニウムおよびチタンＦ！１９４１年の如き早
期からニッケルーベースの超合金の強化に混合されてい
る。Ｎｉ、（Ａｌ・Ｔｉ）Ｆ１！１のニッケル格子と不
適当な組合せを形成して沈降する。

金属間化合物のＮｉ３（Ａ１０１口は長い範囲の秩序を
示すため、規則格子および対掌相の境界の欠陥がずれの
結果として生ずる。従って変位の相互作用によって強化
が生ずる。Ｎｉ３　（ＡＩ　　Ｔｉ　）におけるオーダ
ーの程度はｉｌ＆と共に増加するのでアルミニウムおよ
びチタンを含むニッケルベースの合金は約８００℃まで
強贋が増加する。アルミニウムおよびチタンの増加した
１ＩＩＩＷＬ従ってＮｉ、（Ａｌ・Ｔｉ）のそれは降下
し延性の増加を生ずる。鍛錬合金を得るためにアルミニ
ウムおよびチタンの濃度は約５重量−を越えてはならな
い。好ましくは４重を嘩を越えてはならない。

多くの高温の鍛錬合金は高酸化ポテンシャルの環境例え
ば空気中の応用に開発されている。その結果多くのか＼
る合金は、更に空気酸化を妨げる安定な粘着性の酸化ク
ロム（Ｃｒ１０Ｂ　＞スケールを生成するクロムを含有
する。更に進んだＨＴＧＲ環境における酸化ポテンシャ
ルはかなり低く　（約１０−２１　１０４３気圧）、か
つ、Ｃｒ２０Ｂの生成はただわずかに提案された高禄業
温縦において有利である。

酸化クロムスケールは酸化アルミニウムスケールにより
与えられるものに比較して浸炭に対する保護を与えない
。罠に、クロムの濃度が高い時はクロムスケールの生成
が酸化アルンニウム保護スケールの生成と競合してそれ
を妨げる。従って高温用の市販の鍛錬合金には１０％−
２５−のクロムが包含され、本発明の実施においては９
％−１０−がクロム濃度の上部限界と考えられる。クロ
ムを合金から全く除去することは本発明の請求の範囲に
ある。一方、製造中の急速な酸化が少くともある環境の
下でクロム濃度の低部限界に生ずる。従って、本発明の
若干の好ましい態様ではクロムが存在する。

少量のカーバイド−形成合金化剤が８５０℃以上の温ｆ
Ｋ対し強１水準を増加するために添加される。カーバイ
ドの沈殿は転位を形成しマトリックス流れを防止する０
少量の炭素はそれ自身が強化剤であるが、主として高温
強ｆＫ必要なカーバイドを生成するため添加される０合
金中の炭素の存在は、また保護スケールが生成している
間に周囲のガスから畿累の注入を防止する。炭素は約０
、０２１１−約α１嘔Ｏ範囲の濃度で包含される０力−
バイド形成合金化剤はゾルコニウム、二オデ、バナジウ
ム、タンタル′ｔたはハフニウムあるいはこれらの混合
物である。これらのカーバイド形成合金化剤の全潰［は
約α０２悌−約０．２１１の範Ｈである。多量のカーバ
イド形成合金化剤は混合する合金の鍛錬特性に逆の影響
を与える。

材料が熱中性子の曝露を受ける応用に対してはホウ素お
よびコバルトの−ｆｌ限定される。合金のホウ素濃度は
ホウ素の変性によｐ生成し次内部ヘリウム気泡の発生に
よシぜい性を制限するため限定される。好ましくは、ホ
ウ素議度はロー約２ｐ−である。

コバルトのｌｌ１ｆは安定なコバルトの中性子砲撃から
生ずる長期活性の放射性種の生成を制限するため限定さ
れる。放射性コバルトは砕かれて著しく反応器の循環活
性を増加するａｍ腐蝕生成物中に混合される。史に放射
性コバルトは金属成分を生物化学的に危険にしかつ除去
または置換することを著しく困難にする０高中性子７ラ
ツクスの応用に適した合金中のコバルトのａｍは〇−約
ＯＤ１電Ｉｌｓが好ましい。

本発明による１０１１の合金の試料を試験し、市場で入
手可能の材料と比重した◎これらの合金の組成を第１表
に示した。合金インイツトは拡散部なましし、鍛造し０
．５’の′厚みの板に圧延した。

合金は１１７５℃で４５分間溶液暁なましした。

溶液焼なまし試験片のミクロ構造分析で縦断面および横
Ｗｆｔｉｉｉｌｉの粒の成長一様性が証明された◎卸ち
これは合金が等方体の機械作用を示すことを示唆する０
ま１＃−双晶の存在およびクリーブ強度の向上に寄与す
る主要カーバイドと考えられるものの存在が注目される
。各合金の試験 片を高温強度および浸炭に対する抵抗性について試験し
た◇浸炭試験の試験片ｔｒｉ腐蝕試験俟置中の試料保持
ＩＩＫ固定するため１方の端近くにき９込んだ穴を有す
る１’ＸＱ、２５＃のシリンダーに形成させた。試料の
板Ｏ圧延およびシリンダーの形成で合金が実際に加工で
きることが１ｉｉａ！された。

１０個の合金の強度を４個の市販合金と共Ｋｉ１温およ
び９００℃で試験し纂ｎ＊に示した。市販合金の数値は
８７１℃（１６００））および９８２℃ １８００マ）で得られた数値をベースにして直線の補図
である。

第■表から見られる如く、１０鋼の試料は耐力および極
限強度が着しく変化している０１つの評の如くそれらは
２１１の市販鍛錬合金、ハステ會イメおよびインコネル
６１７に匹敵するまたは優れた高ｌ１強度を明示してい
る。従って、本発明はＨＴＧＨの適用に適した高−強ｍ
！０１１！黴を示す加工性合金を与える◎　　　　　　
　　　　　　　　　　　目レートした反応器Ｏ環境（５
Ｘ　１０−　原子Ｈ２，５×１０　原子ＣＨ，，０，０
５５Ｘ１０　　原子水および残、りＨ＠）Ｋ暴露するこ
とによシ高−で浸炭抵抗性について試験し友。合金につ
いて浸炭試験を８００℃、９００℃、および１０００℃
でｉｏｏｏｗ間実施した結果をｓｍ勇に示した０纂ｌｉ
ｔ表ＫＦｉまた比較のため４個の市販合金に関する浸炭
データも包含されている。

ムロ Ｘ／口 第■１％に示されているように、本発明による１０ｆＩ
Ａの試料は高温における浸炭に対する優れた抵抗を明示
している。９００℃、１０００時間において本発明によ
る１０個の合金は市販の４個の合金より優れた浸炭抵抗
を示している。１０００℃における比較はＩＮＩ　Ｄｏ
が１０個の合金中４個より優れた浸炭抵抗を示した以外
は平行であった。

金属組織学の分析は類似した環境にさらした本発明の１
０個の試験片の全てＫついて薄い、連続的、粘着性の酸
化アルミニウム表面スケールを示し九この分析は酸化ア
ルミニウム１ＩｉＩｉスケールの生成は浸炭を防止する
主張を支持している。

蛾も重要なのは２個の市販鍛錬合金、ハステｔインおよ
びインコネル６１７と１０個の試料との比較である。進
歩性の合金は８００℃、９００℃および１０００℃で一
様に優れている。従って、本発明による合金は高温にお
いて市販の入手可能の鍛錬材料より優れかつ市販の鋳造
合金の鰻も抵抗性のものに匹敵またはそれらより優れた
浸炭に対する抵抗性を有する。

要約すると、本発明は高−において高い強度および優れ
た浸炭抵抗性を特徴とするある範囲の鍛錬合金を提供す
る。核反応器成分は開示された範囲の合金を所望の形態
に加工することにより製造することができる。従って、
本発明は不純のヘリウムと共にＨＴＧＲ環境にさらした
鍛錬成分の製造に良く適合した方法と合金を特徴する 特許出願人　　ジーエイ・チクノロシーズ・インコーホ
レーテッド （外４名）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、クロムロー約１０重量囁；炭素約０．０２−０、１
   １１１量僑；ジルコニウム、ニオブ、メンタル、バナジ
   ウム、ハフニウムおよびそれらの混合物からなる群から
   選択されたカーバイド生成合金化剤約０．０２−約０．
   ２重量ｔｓ：モリブデンおよびタングステンからなる評
   から選ばれた固溶体強化合金化剤約６−約２０重量ＩＩ
   ：および合計が約１−約５重量饅であるアル（＝ラムと
   チタンからなり、アルミニウムの重量囁に対するチタン
   の重量−の比は約０．５ないし約２．０であり、残余の
   ニッケル、付随する不純物および８５０℃−１０５０℃
   の＠度で展性、強度および焼入れ抵抗に害とならぬ他の
   合金化剤をも含むニッケルベースの合金。 ２、　クロムロー約１０重量囁；炭票約０．０２−約０
   ．１重量饅；ジルコニウム〇−約０．２１１嘔：二オｆ
   Ｏ−約０−２重量嗟；バナジウムｏ−約０．２重量％；
   タンタルロー約０．２富量優；ハフニウム〇−約０．２
   重量襲：を包含し、ここにおいてゾルコニウム、ニオブ
   、バナジウム、タンタルおよびハフニウムの言置の総計
   が、約０．０２−約１２重量−テＴｏｖ１タングステン
   〇−約２０１！：モリブデンロー約２０重量−；をも含
   み、 ここにおいてタングステンとモリブデンとの含量の総計
   が、約６−約２０重量−であり、アルξニウム〇−約′
   ５．４重量％；チタン０−約′５．４重１９Ｇをも含み
   、 ここにおいて、アルミニウムとチタンの含量の合計が約
   １−約５重量−で、かつチタン１を饅に対するアルミニ
   ウム重量％の比率が約０．５ないし約２であり、 さらに１残量のニッケルおよび付随する不純物をも含む
   、 耐浸炭性鍛錬合金。 ３、　チタンの重量ＩｓＫ対するアルミニウムの重量襲
   の比率が、約１であることを４１１黴とする特許請求の
   範囲１１１項または同第２ｍ記載の合金０４、ジルコニ
   ウムが、カーバイド生成群よｐ選択され次元素であるこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１項または同第２項記
   載の合金０５、タングステンロー約１０１１量−；モリ
   ブデン〇−約１０重量−；アルミニウム約１−約２重皺
   −；チタン約１−約２重量Ｓ：ジルコニウム約０．０２
   重量−；クロムロー約８重量−；縦票約０．０４重量−
   ；および、残量がニッケルおよび付随する不純物：から
   なり、タングステンとモリブデンの合計が、約１０−約
   １２重を−である合金。 ６、クロムロー約１０重量−；炭素約０．０２−約０．
   １１’ｌ’ｌｌ：”／ルコニウム、ニオブ、タンタル、
   パナゾウムおよびハフニウムからなるカーバード生成群
   から選択した少なくとも１個の元素；を含み、 前記のカーバイド生成群の合計は約０．０２−約α２重
   ｉｔｓであり、 モリブデンおよびタングステンからなる■溶体強化群か
   ら選択した少なくとも１個の元素をも含み、 前記の゛固溶体強化群の合計は約６−約２０１ｔＳであ
   り、 合計が約１−約５重量−のアルミニウムとチタンをも含
   み、 アルミニウムの重量−に対するチタンの重量−の比率は
   約α５ないし２．０であって、合金の耐浸炭性および鍛
   錬性が得られ、 残量のニッケル、付随する不純物、および８５０℃−１
   ０５０℃のｉｉｔで展性、Ｉｊｉｉｉｉ匿および耐腐蝕
   性に害とならぬ他の合金化剤、をも含むニッケルベース
   合金。 ７、　クロムロー約１０重量−；炭票約０．０２−〇、
   １重ａＳ：ジルコニウム〇−約０．２重量％；ニオ倉プ
   〇−約０．２重重量；パナゾウム〇−紛０．２重量−；
   タンタルロー約０．２１１チ：ハフニウム〇−約α２重
   量１６：を含み、ここにおいいてゾルコニウム、ニオブ
   、パナゾウム、タンタルおよびハフニウムの重量−の総
   計が、約０．０２−約０．２−であシ、 タングステンロー約２０１量−；モリブデン〇−約２０
   重量−；をも含み、ここにおいてタングステンとモリブ
   デンとの合計が約６−約２０１”ｔ’ｌ）、アルｔ＝２
   五□−約３．３重量９１：デタン〇−約五３重量−；を
   も含み、ここにおいてアルミニウムおよびチタンの合計
   が約１−約５重量−であり、かつチタンの重量−に対す
   るアルミニウムの重量−の比率が約α５ないし約２．０
   であって、合金耐浸羨性および鍛錬特性が得られ、 残１のニッケルおよび付随する不純物をもさらに言む、
   耐浸炭性鍛錬合金。 ８．１７Ｆステン〇−約１０重量襲；モリブデン〇−約
   １０重量９１：を含み、ここにおいてタングステンおよ
   びモリブデンの合計が約１０−約１２重量−であり、 ジルコニウム０．０２重量−；クロムロー約８重量Ｉｓ
   ：炭素約０．０４重量嚢；アルミニクム約１−約２声量
   −：チタン約１−約２重量−；をも富み、ここにおいて
   合金の耐浸炭性および鍛錬特性が得られ、 および残量のニッケルおよび付随する不純物をも含む、
   合金。 ９、ホウ素の製置が〇−約２　ｐｐｎ＋であることを特
   徴とする特許請求の範囲＠１項、第２虫、第３項、第４
   項、第５項、第６項、第７項または同１１８項記載の合
   金。 １０、　　コバルトのａｍがロー約０．０１重量−であ
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項、第２項、第
   ６項、第４項、第５寝、第６項、第７寝、第８項または
   同第９項記載の合金。 １１、　　高温ガスガス冷却反応器用の高温、高強度、
   耐浸炭性構造材料の製造法であって、前記の材料が予定
   の形状を有し、 王としてタ日五〇−約１０重重量；Ｒ累約１０２−０．
   １重量−；ゾルコニウムロー約０．２重量囁；　　　　
   　　　　　　　　　・エオプロー約０．２重量−：バナ
   ジウム０−＃α２重量′嘩；タンタル〇−約ａ２重量−
   ；ハフニウムロー約０．２重量−を含み、ジルコニウム
   、ニオブ、バナジウム、タンタルおよびハフニウムの合
   計は約α０２−［１２−で６９％かつタングステンロー
   約２０重量−；モリブデン〇−約２０重量−；を包含し
   、タングステンとモリブデン含量の総計は約６−約２０
   重量−であシ、アルミニウムロー約′５．４重量−；チ
   タンロー約３．４重量−をも含み、アルイニクムとチタ
   ン含量の総計は約１−約５重量％で、チタンの重量−に
   対するアルンニウムの重量ｇＩＯ比率は約０．５−約２
   であり、残量のニッケルおよび付随する不純物をも含む
   合金を形成し、かつ腋会金を予定の形状に加工する方法
   ０