JPS6140746B2 - - Google Patents
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- JPS6140746B2 JPS6140746B2 JP7991681A JP7991681A JPS6140746B2 JP S6140746 B2 JPS6140746 B2 JP S6140746B2 JP 7991681 A JP7991681 A JP 7991681A JP 7991681 A JP7991681 A JP 7991681A JP S6140746 B2 JPS6140746 B2 JP S6140746B2
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
本発明は、Mn、Ti、Al、Fe0.1〜５％を含む
Cr−Ni−Mo−Co合金にNb0.1〜３％を添加する
とともに、希土類元素を１種又は２種以上同時に
複合添加し、冷間加工を施し、析出硬化処理をす
ることにより、耐食性に富み、かつ硬度、Hv800
付近のものを得る、Cr−Ni−Mo−Co高弾性合金
に関するものである。 従来、ステンレス型合金および析出型硬化合金
において、容易に冷間加工が出来る材料に、熱処
理を施しても硬度はHv650〜700であり、それ以
上の硬度を必要とする場合には、表面硬化処理を
施さねばならないため、硬度を必要とする高弾性
精密部品を作る際に、精度的に満足するものが得
られない。例えば、従来使用されている印字用打
点棒材は、ステンレス型合金又はCo基合金の線
材を、析出硬化処理後表面硬化処理をしているた
め、中心部と外周部の極端な硬度差のため、種々
使用上に問題があつた。そのため、表面硬化処理
をせず、打点棒材自体の硬度が、Hv800付近のも
のを必要としている。 本発明は、Mn、Ti、Al、Fe各0.1〜５％を含
むCr−Mi−Mo−Co合金に、Nbを添加し、更に
希土類元素を同時に複合添加することにより加工
性をよくし、加工率を上げることにより、析出硬
化性を更に上げ、硬度をHv800付近にすることを
目的とする。 即ち、この合金は、Coを25〜45％含む高弾性
合金で、この合金に限定した理由は切欠けもろさ
がなく、耐疲労性、機械的強度、硬度および耐食
性に優れているからであり、その組成はCo25〜
45％、Ni20〜50％、Cr＋Mo20〜40％、Mn、
Ti、Al、Feそれぞれ0.1〜５％に、Nb0.1〜３％
を添加するとともに、希土類元素を１種または２
種以上を0.01〜１％添加したものである。こゝ
で、Co45％以上であると冷間加工において硬く
なり不適当である。Cr＋Mo20〜40％の理由は、
Coを含有した条件において、耐食性を有するた
めの最適範囲を示し、この範囲を越えると冷間加
工において硬くなり、加工困難になるため不適当
である。Ni20〜50％である理由は、Co、Cr、Mo
を含む条件において、機械的強度を維持するのに
最適な範囲を示している。Mn、Alは脱酸剤とし
て添加する。Tiは結晶粒の微細化、又熱処理に
よる化合物の析出のため、硬度を高めるためであ
り、Nbも又硬度を高める。これを３％以下に限
定したのは、それ以上になると、加工において硬
くなり過ぎ、加工困難となるからである。又希土
類元素の１種又は２種以上同時に複合添加するこ
とは、加工性をより容易にするためである。 前記組成の合金を用い、60％以上の冷間加工を
施す。このときの加工率を60％以上としたのは、
析出硬化処理によつて強度および硬度増加を示す
下限値であるからであり、この加工率以下では、
高い機械的強度が得られないからである。 この合金を温度400℃〜600℃で真空中又は非酸
化性雰囲気中で、析出硬化処理を施すことによ
り、耐食性を有し、且つ、硬度Hv800付近の微細
な析出硬化組織となつているため、優れた耐疲労
性と高弾性を有する。 次に本発明の実施例を示す。 Cr20.53％、Mo8.84％、Ni31.24％、Co36.42
％、Mn0.43％、Ti0.62％、Al 0.14％、Fe0.7
％、Nb1.07％、M.M.（ミツシユメタル）0.01％
から成る合金を、常温にて加工度97％に伸線加工
し、直径0.35mmとしたものに直線矯正を施し、温
度500℃で真空中において析出硬化処理を行う。
このとき得られた高弾性合金の特性は表１に示す
如きである。
Cr−Ni−Mo−Co合金にNb0.1〜３％を添加する
とともに、希土類元素を１種又は２種以上同時に
複合添加し、冷間加工を施し、析出硬化処理をす
ることにより、耐食性に富み、かつ硬度、Hv800
付近のものを得る、Cr−Ni−Mo−Co高弾性合金
に関するものである。 従来、ステンレス型合金および析出型硬化合金
において、容易に冷間加工が出来る材料に、熱処
理を施しても硬度はHv650〜700であり、それ以
上の硬度を必要とする場合には、表面硬化処理を
施さねばならないため、硬度を必要とする高弾性
精密部品を作る際に、精度的に満足するものが得
られない。例えば、従来使用されている印字用打
点棒材は、ステンレス型合金又はCo基合金の線
材を、析出硬化処理後表面硬化処理をしているた
め、中心部と外周部の極端な硬度差のため、種々
使用上に問題があつた。そのため、表面硬化処理
をせず、打点棒材自体の硬度が、Hv800付近のも
のを必要としている。 本発明は、Mn、Ti、Al、Fe各0.1〜５％を含
むCr−Mi−Mo−Co合金に、Nbを添加し、更に
希土類元素を同時に複合添加することにより加工
性をよくし、加工率を上げることにより、析出硬
化性を更に上げ、硬度をHv800付近にすることを
目的とする。 即ち、この合金は、Coを25〜45％含む高弾性
合金で、この合金に限定した理由は切欠けもろさ
がなく、耐疲労性、機械的強度、硬度および耐食
性に優れているからであり、その組成はCo25〜
45％、Ni20〜50％、Cr＋Mo20〜40％、Mn、
Ti、Al、Feそれぞれ0.1〜５％に、Nb0.1〜３％
を添加するとともに、希土類元素を１種または２
種以上を0.01〜１％添加したものである。こゝ
で、Co45％以上であると冷間加工において硬く
なり不適当である。Cr＋Mo20〜40％の理由は、
Coを含有した条件において、耐食性を有するた
めの最適範囲を示し、この範囲を越えると冷間加
工において硬くなり、加工困難になるため不適当
である。Ni20〜50％である理由は、Co、Cr、Mo
を含む条件において、機械的強度を維持するのに
最適な範囲を示している。Mn、Alは脱酸剤とし
て添加する。Tiは結晶粒の微細化、又熱処理に
よる化合物の析出のため、硬度を高めるためであ
り、Nbも又硬度を高める。これを３％以下に限
定したのは、それ以上になると、加工において硬
くなり過ぎ、加工困難となるからである。又希土
類元素の１種又は２種以上同時に複合添加するこ
とは、加工性をより容易にするためである。 前記組成の合金を用い、60％以上の冷間加工を
施す。このときの加工率を60％以上としたのは、
析出硬化処理によつて強度および硬度増加を示す
下限値であるからであり、この加工率以下では、
高い機械的強度が得られないからである。 この合金を温度400℃〜600℃で真空中又は非酸
化性雰囲気中で、析出硬化処理を施すことによ
り、耐食性を有し、且つ、硬度Hv800付近の微細
な析出硬化組織となつているため、優れた耐疲労
性と高弾性を有する。 次に本発明の実施例を示す。 Cr20.53％、Mo8.84％、Ni31.24％、Co36.42
％、Mn0.43％、Ti0.62％、Al 0.14％、Fe0.7
％、Nb1.07％、M.M.（ミツシユメタル）0.01％
から成る合金を、常温にて加工度97％に伸線加工
し、直径0.35mmとしたものに直線矯正を施し、温
度500℃で真空中において析出硬化処理を行う。
このとき得られた高弾性合金の特性は表１に示す
如きである。
【表】
この合金の析出処理温度と引張強さとの関係、
析出処理温度と硬度との関係をそれぞれ第１図、
第２図に示す。これらの図から、析出硬化処理温
度は400℃〜600℃がよいことがわかる。 以上述べたように本発明によれば、耐摩耗性、
耐疲労性、耐食性の優れた高弾性合金が得られ
る。
析出処理温度と硬度との関係をそれぞれ第１図、
第２図に示す。これらの図から、析出硬化処理温
度は400℃〜600℃がよいことがわかる。 以上述べたように本発明によれば、耐摩耗性、
耐疲労性、耐食性の優れた高弾性合金が得られ
る。
第１図は、本発明合金の析出処理温度と引張強
さとの関係、第２図は析出処理温度と硬度との関
係を示す。
さとの関係、第２図は析出処理温度と硬度との関
係を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Cr＋Mo20〜40％、Ni20〜50％、Co25〜45
％、Mn、Ti、Al、Fe各0.1〜５％の組成からな
る高弾性合金に、Nbを0.1〜３％添加するととも
に、希土類元素１種又は２種以上を0.01〜１％複
合添加した合金を、常温にて加工度60％以上に冷
間加工した後、温度400〜600℃で、真空中又は非
酸化性雰囲気中において析出硬化処理を施すこと
を特徴とする高弾性合金の製造方法。 ２ 希土類元素がCe、Ｙ、メツシユメタルから
選択される特許請求の範囲第１項記載の高弾性合
金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7991681A JPS57194237A (en) | 1981-05-26 | 1981-05-26 | Highly elastic alloy with high hardness |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7991681A JPS57194237A (en) | 1981-05-26 | 1981-05-26 | Highly elastic alloy with high hardness |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57194237A JPS57194237A (en) | 1982-11-29 |
| JPS6140746B2 true JPS6140746B2 (ja) | 1986-09-10 |
Family
ID=13703613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7991681A Granted JPS57194237A (en) | 1981-05-26 | 1981-05-26 | Highly elastic alloy with high hardness |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57194237A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60187652A (ja) * | 1984-03-05 | 1985-09-25 | Seiko Electronic Components Ltd | 高弾性合金の製造方法 |
| JPS61552A (ja) * | 1984-06-11 | 1986-01-06 | Seiko Electronic Components Ltd | 高硬度を有する高弾性合金 |
| JPS62130251A (ja) * | 1985-11-29 | 1987-06-12 | Hiroyuki Kanai | 紡機用トラベラ |
| CN106048373A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-10-26 | 陕西航空精密合金有限公司 | 钴基高弹性合金及其生产工艺 |
-
1981
- 1981-05-26 JP JP7991681A patent/JPS57194237A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57194237A (en) | 1982-11-29 |
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