JPS6277448A - 耐ＳＣＣ性に優れた高強度Ｎｉ基合金部材の製造方法 - Google Patents
耐ＳＣＣ性に優れた高強度Ｎｉ基合金部材の製造方法Info
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- JPS6277448A JPS6277448A JP21684385A JP21684385A JPS6277448A JP S6277448 A JPS6277448 A JP S6277448A JP 21684385 A JP21684385 A JP 21684385A JP 21684385 A JP21684385 A JP 21684385A JP S6277448 A JPS6277448 A JP S6277448A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、原子炉炉内等の高温水中で用いる、耐ＳＣＣ
性（耐応力腐蝕割れ感受性）に優れた高強度Ｎｉ基合金
部材の製造方法に関する。
性（耐応力腐蝕割れ感受性）に優れた高強度Ｎｉ基合金
部材の製造方法に関する。
従来、原子炉用バネ材などの高温水中で使用される部材
用合金として、インコネルＸ７５０ （商品名）などの
析出硬化型Ｎｉ基合金が多用されている。このインコネ
ル×７５０は、Ｃｒを１４〜１７％程度含右することに
よって純Ｎｉよりも耐食性が向上しており、また、Ｔｉ
を２．２５〜２．７５％、Ａ１を０．４〜１．０％含む
ことによって、７００℃から７５０℃の時効熱処理を通
じてＮｉ３（ＡＩ、Ｔｉ）が析出し、これにより強度が
茗しく高くなることが知られている。通常、７００ＭＰ
ａの耐力を得るためには、７００℃の温度で２０時間程
度の時効処理が行なわれている。
用合金として、インコネルＸ７５０ （商品名）などの
析出硬化型Ｎｉ基合金が多用されている。このインコネ
ル×７５０は、Ｃｒを１４〜１７％程度含右することに
よって純Ｎｉよりも耐食性が向上しており、また、Ｔｉ
を２．２５〜２．７５％、Ａ１を０．４〜１．０％含む
ことによって、７００℃から７５０℃の時効熱処理を通
じてＮｉ３（ＡＩ、Ｔｉ）が析出し、これにより強度が
茗しく高くなることが知られている。通常、７００ＭＰ
ａの耐力を得るためには、７００℃の温度で２０時間程
度の時効処理が行なわれている。
しかしながら、インコネルＸ７５０は第１図に示すよう
に、加工率のちがいによって１ｔｓｃｃ性が大きく変動
し、通常おこなわれる１５〜２０％の加工率で最もＳＣ
Ｃ感度が高くなるという問題がある。すなわち、インコ
ネルｘ７５０を１０９３℃で１時間加熱して溶体化処理
し、続いて２０〜６０％冷間加工し、その後７０４℃で
２０峙間時効化処理をおこなった試験品についてそのＳ
ＣＣυ１れ深さを測定したところ、第１図の従来例（１
）に示すような測定値が得られた。
に、加工率のちがいによって１ｔｓｃｃ性が大きく変動
し、通常おこなわれる１５〜２０％の加工率で最もＳＣ
Ｃ感度が高くなるという問題がある。すなわち、インコ
ネルｘ７５０を１０９３℃で１時間加熱して溶体化処理
し、続いて２０〜６０％冷間加工し、その後７０４℃で
２０峙間時効化処理をおこなった試験品についてそのＳ
ＣＣυ１れ深さを測定したところ、第１図の従来例（１
）に示すような測定値が得られた。
この測定結果によれば、通常おこなわれる加工率におい
て最もＳＣＣ感度が高くなるため、原子炉炉内における
ような、高渇水中においては、インコネルＸ７５０によ
り作られた部材が極めて破損しやすくなるという問題が
あった。実際、インコネルＸ７５０で作られた部材が原
子炉内で破損した事例が報告されている（ Ｅｌｅｃｔ
ｒｉｃｉｔｅ ｄｅＦｒｅｎｃｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ
ｄｅｓ ［ｔｕｄｅｓ ｅｔ Ｒｅｃｈｅｒｃｈｅｓ
＾ｎｎａｌ Ｒｅｐｏｒｔ １９８２． ｐ４０）。
て最もＳＣＣ感度が高くなるため、原子炉炉内における
ような、高渇水中においては、インコネルＸ７５０によ
り作られた部材が極めて破損しやすくなるという問題が
あった。実際、インコネルＸ７５０で作られた部材が原
子炉内で破損した事例が報告されている（ Ｅｌｅｃｔ
ｒｉｃｉｔｅ ｄｅＦｒｅｎｃｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ
ｄｅｓ ［ｔｕｄｅｓ ｅｔ Ｒｅｃｈｅｒｃｈｅｓ
＾ｎｎａｌ Ｒｅｐｏｒｔ １９８２． ｐ４０）。
一方、インコネル７１８（商品名）は、耐蝕性、耐ＳＣ
Ｃ特性に優れた合金で、インコネルＸ７５０と同様に高
強度であることが一般に知られている。インコネル７１
８の熱処理は従来ΔＳＴＭ Ａ６３７に規定されてい
る。例えばこの規定に従ってインコネル７１８を１０１
０℃で１時間加熱して溶体化処理し、続いて冷間加工し
、次に７１８℃で８時間放置した後、６２１℃に急冷し
８時間放置する時効熱処理をおこなった場合の各種特性
を第１図から第４図に従来例（２）として示す。これら
第１図から第４図によれば、インコネル７１８は上述の
熱処理を施した場合、耐力および引張強さの点でインコ
ネルＸ７５０に比べて１５〜２０に９ｆ／１ｘｔＡ高く
、伸びの点で５〜７％低いということがわかった。この
ように、インコネル７１８は耐ＳＣＣ性の点でインコネ
ルＸ７５０と比べて優れている反面、伸びの点で劣って
おり、バネ材などの高強度、高じん性が要求される部材
に用いることはできないという問題があった。
Ｃ特性に優れた合金で、インコネルＸ７５０と同様に高
強度であることが一般に知られている。インコネル７１
８の熱処理は従来ΔＳＴＭ Ａ６３７に規定されてい
る。例えばこの規定に従ってインコネル７１８を１０１
０℃で１時間加熱して溶体化処理し、続いて冷間加工し
、次に７１８℃で８時間放置した後、６２１℃に急冷し
８時間放置する時効熱処理をおこなった場合の各種特性
を第１図から第４図に従来例（２）として示す。これら
第１図から第４図によれば、インコネル７１８は上述の
熱処理を施した場合、耐力および引張強さの点でインコ
ネルＸ７５０に比べて１５〜２０に９ｆ／１ｘｔＡ高く
、伸びの点で５〜７％低いということがわかった。この
ように、インコネル７１８は耐ＳＣＣ性の点でインコネ
ルＸ７５０と比べて優れている反面、伸びの点で劣って
おり、バネ材などの高強度、高じん性が要求される部材
に用いることはできないという問題があった。
本発明は上述した点に鑑みてなされたもので、耐ＳＣＣ
性に優れ、かつ高強度のＮｉ基合金材料を）ｑることが
できるＮｉ基合金材料の製造方法を提供することを目的
とする。
性に優れ、かつ高強度のＮｉ基合金材料を）ｑることが
できるＮｉ基合金材料の製造方法を提供することを目的
とする。
上記目的を達成するため本発明による耐ＳＣＣ性に優れ
た高強度Ｎｉ基合金部材の製造方法は、重Ｒ比で、 ｃ ：ｏ、ｏｓ％以下、 Ｓｉ：０．３５％以下、 Ｍｎ：０．３５％以下、 Ｓ ：０．０１５％以下、 Ｃｒ ： １７．０〜２１．０％、 Ｐ ：０．０１５％以下、 Ａｌ：０．２０〜０．８０％、 Ｔｉ：０．６５〜１．１５％、 Ｂ ：０．００６％以下、 Ｎｂ＋Ｔａ：４．７５％〜５．５０％、Ｃｕ：０．３０
％以下、 ｃｏ：ｉ、ｏ％以下 （但し、Ｎ ｉ ＋ＣＯ： ５０．０〜５５．０％）、 Ｍｏ ： ２．８０〜３．３０％を含み、残部がＦｅお
よび付随的不純物からなるＮｉ基合金材料に溶体化処理
を施し、次いで時効熱処理を施づことを特徴とする特 本発明の方法によって製造される部材は、インコネルＸ
７５０と同等以上の機械的強度を有しており、かつ、す
ぐれた耐ＳＣＣ性を有しており、原子炉内で使用される
バネ月のように、高い強度と耐ＳＣＣ性の双方が要求さ
れる部材の製造方法として広く適用し得る。
た高強度Ｎｉ基合金部材の製造方法は、重Ｒ比で、 ｃ ：ｏ、ｏｓ％以下、 Ｓｉ：０．３５％以下、 Ｍｎ：０．３５％以下、 Ｓ ：０．０１５％以下、 Ｃｒ ： １７．０〜２１．０％、 Ｐ ：０．０１５％以下、 Ａｌ：０．２０〜０．８０％、 Ｔｉ：０．６５〜１．１５％、 Ｂ ：０．００６％以下、 Ｎｂ＋Ｔａ：４．７５％〜５．５０％、Ｃｕ：０．３０
％以下、 ｃｏ：ｉ、ｏ％以下 （但し、Ｎ ｉ ＋ＣＯ： ５０．０〜５５．０％）、 Ｍｏ ： ２．８０〜３．３０％を含み、残部がＦｅお
よび付随的不純物からなるＮｉ基合金材料に溶体化処理
を施し、次いで時効熱処理を施づことを特徴とする特 本発明の方法によって製造される部材は、インコネルＸ
７５０と同等以上の機械的強度を有しており、かつ、す
ぐれた耐ＳＣＣ性を有しており、原子炉内で使用される
バネ月のように、高い強度と耐ＳＣＣ性の双方が要求さ
れる部材の製造方法として広く適用し得る。
以下本発明をさらに詳細に説明する。以下の記載におい
て組成を表わす「％」は、特に断らない限りｆｉ！酊基
準基準る。
て組成を表わす「％」は、特に断らない限りｆｉ！酊基
準基準る。
本発明で用いるＮｉ基合金材料はインコネル７１８と同
等の組成の合金である。このような合金は、重量比で ｃ ：ｏ、ｏｓ％以下、 Ｓｉ：０．３５％以下、 Ｍｎ：０．３５％以１−１ Ｓ ：０．０１５％以下、 Ｃｒ ： １７．０〜２１．０％、 Ｐ ：０．０１５％以下、 Ａｌ：０．２０〜０．８０％、 Ｔｉ：０．６５〜１．１５％、 Ｂ ：０．００６％以下、 Ｎｂ＋Ｔａ：４．７５％〜５．５０％、Ｃｕ：０．３０
％以下、 Ｃｏ：１．０％以下 （但し、Ｎ ｉ ＋ＣＯ： ５０．０〜５５．０％） Ｍｏ：２．８０〜３．３０％を含み、 残部がＦｅおよび付随的不純物からなるＮｉ基合金材料
である。
等の組成の合金である。このような合金は、重量比で ｃ ：ｏ、ｏｓ％以下、 Ｓｉ：０．３５％以下、 Ｍｎ：０．３５％以１−１ Ｓ ：０．０１５％以下、 Ｃｒ ： １７．０〜２１．０％、 Ｐ ：０．０１５％以下、 Ａｌ：０．２０〜０．８０％、 Ｔｉ：０．６５〜１．１５％、 Ｂ ：０．００６％以下、 Ｎｂ＋Ｔａ：４．７５％〜５．５０％、Ｃｕ：０．３０
％以下、 Ｃｏ：１．０％以下 （但し、Ｎ ｉ ＋ＣＯ： ５０．０〜５５．０％） Ｍｏ：２．８０〜３．３０％を含み、 残部がＦｅおよび付随的不純物からなるＮｉ基合金材料
である。
まず上記合金材料を常法に従い所望形状に機械加工する
。次に、得られた加工部材に溶体化処理をおこなう。溶
体化処理とは、合金をその固溶化温度以上の温度に灼熱
して比較的短時間保持した後急冷し、固溶体の状態を常
温で実現する処理をいう。この溶体化処理は、上記部材
を９５０〜１１５０℃の温度で１５分から２時間加熱す
ることが望ましい。
。次に、得られた加工部材に溶体化処理をおこなう。溶
体化処理とは、合金をその固溶化温度以上の温度に灼熱
して比較的短時間保持した後急冷し、固溶体の状態を常
温で実現する処理をいう。この溶体化処理は、上記部材
を９５０〜１１５０℃の温度で１５分から２時間加熱す
ることが望ましい。
溶体化処理の温度を９５０〜１１５０℃にした理由は、
９５０℃より低い温度では再結晶が不十分でであり、１
１５０℃より高い温度では高温強度の低下が起こるから
である。また溶体化処理の時間を１５分から２時間とし
た理由は、上記温度範囲では再結晶のため少なくとも１
５分は必要であるが、２時間以上加熱すれば充分再結晶
が終了しており、それ以上長時間の加熱は不必要である
からである。もつとも２時間以上加熱しても問題がない
ことはいうまでもない。
９５０℃より低い温度では再結晶が不十分でであり、１
１５０℃より高い温度では高温強度の低下が起こるから
である。また溶体化処理の時間を１５分から２時間とし
た理由は、上記温度範囲では再結晶のため少なくとも１
５分は必要であるが、２時間以上加熱すれば充分再結晶
が終了しており、それ以上長時間の加熱は不必要である
からである。もつとも２時間以上加熱しても問題がない
ことはいうまでもない。
次に、溶体化処理した合金部材を時効熱処理する。時効
熱処理とは、合金部材に時効硬化を加熱した状態でおこ
させる処理のことをいう。この時効熱処理は、溶体化処
理した部材を６９０〜７１０℃の温度で、４時間から１
０時間加熱することが望ましい。
熱処理とは、合金部材に時効硬化を加熱した状態でおこ
させる処理のことをいう。この時効熱処理は、溶体化処
理した部材を６９０〜７１０℃の温度で、４時間から１
０時間加熱することが望ましい。
時効熱処理の条件を上述の如く定めた理由は次の通りで
ある。
ある。
インコネル７１８は析出硬化型の合金であり、６５０〜
８００℃の温度で時効させることによってγ″相（又は
γ１相）がオーステナイトの母相に析出し、強度が上昇
する。ただ時効とともに強度は上昇するが同時に伸びは
減少する。また時効時間の増加に伴って粒界にはクロム
炭化物が生成し成長することによって粒界に沿ってクロ
ム濃度の低い領域が形成される。このクロム濃度の低い
領域は他の部分と比べ耐食性に劣り、粒界ＳＣＣの原因
となる。したがって耐ＳＣＣ性と強度等の機械的性１１
を満足させるための時効条件を求めるべく秤々の条件で
時効熱処理し、機械強度試験、ＳＣＣ試験等をおこなっ
た。その結果、６９０℃の温度で１０時間以下の熱処理
では、伸び、耐ＳＣＣ性の点では満足するが強度が不足
し、また７１０℃の温度で４時間以上の熱処理では、強
度は満足するが、伸びは不足し、かつ耐ＳＣＣ性を満足
しないことがわかった。したがって、上述のように時効
条件を６９０〜７１０℃の温度で、４〜１０時間とした
。なおここで機械的性質を満足するか否かはインコネル
Ｘ７５０を基準とした。
８００℃の温度で時効させることによってγ″相（又は
γ１相）がオーステナイトの母相に析出し、強度が上昇
する。ただ時効とともに強度は上昇するが同時に伸びは
減少する。また時効時間の増加に伴って粒界にはクロム
炭化物が生成し成長することによって粒界に沿ってクロ
ム濃度の低い領域が形成される。このクロム濃度の低い
領域は他の部分と比べ耐食性に劣り、粒界ＳＣＣの原因
となる。したがって耐ＳＣＣ性と強度等の機械的性１１
を満足させるための時効条件を求めるべく秤々の条件で
時効熱処理し、機械強度試験、ＳＣＣ試験等をおこなっ
た。その結果、６９０℃の温度で１０時間以下の熱処理
では、伸び、耐ＳＣＣ性の点では満足するが強度が不足
し、また７１０℃の温度で４時間以上の熱処理では、強
度は満足するが、伸びは不足し、かつ耐ＳＣＣ性を満足
しないことがわかった。したがって、上述のように時効
条件を６９０〜７１０℃の温度で、４〜１０時間とした
。なおここで機械的性質を満足するか否かはインコネル
Ｘ７５０を基準とした。
すなわち、その基準は耐カニ７０に９／ｍｔｎ以上、引
張強さ：１１０に９／７以上、伸び＝２５％以上である
。
張強さ：１１０に９／７以上、伸び＝２５％以上である
。
また時効熱処理としては７１８℃の湿度で８時間加熱し
た後に急冷して６２１℃にし、合計１８時間時効熱処理
をしても上記ｕｔｔｔ、を満足させることができる。
た後に急冷して６２１℃にし、合計１８時間時効熱処理
をしても上記ｕｔｔｔ、を満足させることができる。
なお、バネ部材のように伸びは小さくとも高い耐力を必
要とづる場合には、溶体化処理と時効熱処理の間で冷間
加工をおこなえばよい。この場合、冷間加工前の組織は
完全に再結晶しているため、冷間加工が容易におこなえ
る。
要とづる場合には、溶体化処理と時効熱処理の間で冷間
加工をおこなえばよい。この場合、冷間加工前の組織は
完全に再結晶しているため、冷間加工が容易におこなえ
る。
実 施 例
インコネル７１８に１０１０℃の温度で１時間加熱する
溶体化処理をおこなった後、加工率０〜６０％の範囲で
７種類冷間加工し、次いで、７０４℃の温度で６時間加
熱する時効熱処理をおこなった。
溶体化処理をおこなった後、加工率０〜６０％の範囲で
７種類冷間加工し、次いで、７０４℃の温度で６時間加
熱する時効熱処理をおこなった。
比較例（１）
インコネル×７５０に１０９３℃の温度で１時間加熱す
る溶体化処理をおこなった後、加工率０〜６０％の範囲
で７種類冷間加工し、次いで７０４℃の温度で２０時間
加熱する時効熱処理をおこなった。なおインコネルＸ７
５０は、重量比で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．０
５％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｓ：０．０１０％以
下、Ｃｒ：１／１．０〜１７．０％、ＡＩ：０．４０〜
１．００％、Ｔｉ ：２゜２５〜２．７５％、Ｆｅ：５
．０〜９．０％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．７０〜１．２０％、
Ｃｕ：０．５０％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｚｒ：
０．２％以下を含み、残部がＮｉおよび付随的不純物か
らなるＮ１基合金である。
る溶体化処理をおこなった後、加工率０〜６０％の範囲
で７種類冷間加工し、次いで７０４℃の温度で２０時間
加熱する時効熱処理をおこなった。なおインコネルＸ７
５０は、重量比で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．０
５％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｓ：０．０１０％以
下、Ｃｒ：１／１．０〜１７．０％、ＡＩ：０．４０〜
１．００％、Ｔｉ ：２゜２５〜２．７５％、Ｆｅ：５
．０〜９．０％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．７０〜１．２０％、
Ｃｕ：０．５０％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｚｒ：
０．２％以下を含み、残部がＮｉおよび付随的不純物か
らなるＮ１基合金である。
止１ｍ工」」−
インコネル７１８に１０１０℃の温度で１時間加熱する
溶体化処理をおこなった後、加工率０〜６０％の範囲で
７種類冷間加工し、次いで７１８℃の温瘍で８時間加熱
しその後６２１℃の温度まで急冷し、８時間６２１℃で
加熱する時効熱処理をおこなった。
溶体化処理をおこなった後、加工率０〜６０％の範囲で
７種類冷間加工し、次いで７１８℃の温瘍で８時間加熱
しその後６２１℃の温度まで急冷し、８時間６２１℃で
加熱する時効熱処理をおこなった。
これら実施例、比較例（１）、比較例（２）により処理
した合金部材に対し、ＳＣＣ試験をおこなった。ＳＣＣ
試験はＣＢＢ試験法（明石、川水、石川島播磨技報、エ
フ、 ｐ４７２ （１９７７）参照）を用いた。原子炉
炉内ｙＡ境を模擬した２８８℃、８０ａｔｍの高温純水
中（溶存酸素８ｐｐｍ、塩素イオン１００１）ｐｂ）に
５００時間浸漬した後、発生したき烈長さを測定して耐
ＳＣＣ性を評価した。この測定結束を第１図に示す。
′またこれら合金部材に対し、耐力（σｙ）、引
張強さくσｖ）、伸び（ε）を測定した。この測定結果
をそれぞれ第２図、第３図、第４図に示す。
した合金部材に対し、ＳＣＣ試験をおこなった。ＳＣＣ
試験はＣＢＢ試験法（明石、川水、石川島播磨技報、エ
フ、 ｐ４７２ （１９７７）参照）を用いた。原子炉
炉内ｙＡ境を模擬した２８８℃、８０ａｔｍの高温純水
中（溶存酸素８ｐｐｍ、塩素イオン１００１）ｐｂ）に
５００時間浸漬した後、発生したき烈長さを測定して耐
ＳＣＣ性を評価した。この測定結束を第１図に示す。
′またこれら合金部材に対し、耐力（σｙ）、引
張強さくσｖ）、伸び（ε）を測定した。この測定結果
をそれぞれ第２図、第３図、第４図に示す。
これら測定結果から次のことがわかる。実施例の合金部
材は、加工率に関係なく、インコネルＸ７５０を用いた
比較例（１）と同等の耐力、引張強さを示しており、伸
びにおいては同等あるいはそれ以上である。したがって
比較例（１）と同等以上の機械特性を有していることが
わかった。一方、比較例（２）の合金部材は耐力、引張
強さが比較例（１）より高く、伸びにおいて劣っている
。
材は、加工率に関係なく、インコネルＸ７５０を用いた
比較例（１）と同等の耐力、引張強さを示しており、伸
びにおいては同等あるいはそれ以上である。したがって
比較例（１）と同等以上の機械特性を有していることが
わかった。一方、比較例（２）の合金部材は耐力、引張
強さが比較例（１）より高く、伸びにおいて劣っている
。
また耐ＳＣＣ性に関しては、実施例は比較例（１）に比
べ８００割れ深さが著しく小であり優れた耐ＳＣＣ性を
有していることがわかった。また比較例（２）も比較例
（１）と比べれば８００割れ深さが小であるが、′ｙ、
ｆ！例は比較例（２）と比べても全加工率の範囲で８０
０割れ深さが小であり、より耐ＳＣＣ性に優れているこ
とがわかった。
べ８００割れ深さが著しく小であり優れた耐ＳＣＣ性を
有していることがわかった。また比較例（２）も比較例
（１）と比べれば８００割れ深さが小であるが、′ｙ、
ｆ！例は比較例（２）と比べても全加工率の範囲で８０
０割れ深さが小であり、より耐ＳＣＣ性に優れているこ
とがわかった。
以上の通り本発明によれば、耐ＳＣＣ性に１ぐれかつイ
ンコネルｘ７５０と同等以上の機械的性質を有するＮｉ
基合金部材を得ることができる。
ンコネルｘ７５０と同等以上の機械的性質を有するＮｉ
基合金部材を得ることができる。
にって本発明によればｔｌ造されたＮｉ基合金部材を原
子炉に用いた場合には、原子炉内構造物の耐ＳＣＣ性が
著しく向上し、原子炉の信頼性を高めることが可能であ
る。また機械的強度の点においてインコネルＸ７５０と
同等かそれ以上の特性を有することから、新規の製品に
適用する場合はもとより、既に使用されているインコネ
ルｘ７５０製の構造材と交換する場合において、設ｉ１
を変更する必要がなく、従来の原子炉の信頼性を容易に
向上させることができる。
子炉に用いた場合には、原子炉内構造物の耐ＳＣＣ性が
著しく向上し、原子炉の信頼性を高めることが可能であ
る。また機械的強度の点においてインコネルＸ７５０と
同等かそれ以上の特性を有することから、新規の製品に
適用する場合はもとより、既に使用されているインコネ
ルｘ７５０製の構造材と交換する場合において、設ｉ１
を変更する必要がなく、従来の原子炉の信頼性を容易に
向上させることができる。
第１図は本発明の実施例の８００割れ深さの冷間加工率
に対する変化を比較例（１）、比較例（２）と比較して
表わしたグラフ、第２図は本発明の実施例の耐力の冷間
加工率に対する変化を比較例（１）、比較例（２）と比
較して表わしたグラフ、第３図は本発明の実施例の引張
強ざの冷間加工率に対する変化を比較例〈１）、比較例
（２）と比較して表わしたグラフ、第４図は本発明の実
施例の伸びの冷間加工率に対する変化を比較例（１）、
比較例（２）と比較して表わしたグラフである。 出願人代理人 佐 藤 −雄 途間加工率（％） 第１図 伸び０％） 引弘強さくｋ３ｆ／ｉ尻２）
に対する変化を比較例（１）、比較例（２）と比較して
表わしたグラフ、第２図は本発明の実施例の耐力の冷間
加工率に対する変化を比較例（１）、比較例（２）と比
較して表わしたグラフ、第３図は本発明の実施例の引張
強ざの冷間加工率に対する変化を比較例〈１）、比較例
（２）と比較して表わしたグラフ、第４図は本発明の実
施例の伸びの冷間加工率に対する変化を比較例（１）、
比較例（２）と比較して表わしたグラフである。 出願人代理人 佐 藤 −雄 途間加工率（％） 第１図 伸び０％） 引弘強さくｋ３ｆ／ｉ尻２）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量比で、 Ｃ：０．０８％以下、 Ｓｉ：０．３５％以下、 Ｍｎ：０．３５％以下、 Ｓ：０．０１５％以下、 Ｃｒ：１７．０〜２１．０％、 Ｐ：０．０１５％以下、 Ａｌ：０．２０〜０．８０％、 Ｔｉ：０．６５〜１．１５％、 Ｂ：０．００６％以下、 Ｎｂ＋Ｔａ：４．７５％〜５．５０％、 Ｃｕ：０．３０％以下、 Ｃｏ：１．０％以下 （但し、Ｎｉ＋Ｃｏ： ５０．０〜５５．０％）、 Ｍｏ：２．８０〜３．３０％を含み、 残部がＦｅおよび付随的不純物からなるＮｉ基合金材料
に溶体化処理を施し、次いで時効熱処理を施すことを特
徴とする、耐ＳＣＣ性に優れた高強度Ｎｉ基合金部材の
製造方法。 ２、前記溶体化処理の後、前記時効熱処理の前に前記Ｎ
ｉ基合金材料を所望形状に冷間加工する、特許請求の範
囲第１項記載の方法。 ３、前記溶体化処理は、前記Ｎｉ基合金材料を９５０℃
から１１５０℃で約１５分以上加熱する熱処理であり、
前記時効熱処理は前記Ｎｉ基合金材料を６９０℃から７
１０℃で４時間から１０時間保持する処理である、特許
請求の範囲第１項または第２項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21684385A JPS6277448A (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 耐ＳＣＣ性に優れた高強度Ｎｉ基合金部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21684385A JPS6277448A (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 耐ＳＣＣ性に優れた高強度Ｎｉ基合金部材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6277448A true JPS6277448A (ja) | 1987-04-09 |
Family
ID=16694770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21684385A Pending JPS6277448A (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 耐ＳＣＣ性に優れた高強度Ｎｉ基合金部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6277448A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2695408A1 (fr) * | 1992-09-04 | 1994-03-11 | Mtu Muenchen Gmbh | Procédé pour le traitement thermique d'alliages à base de nickel durcissant en phase gamma. |
| JP2010138476A (ja) * | 2008-12-15 | 2010-06-24 | Toshiba Corp | ジェットポンプビームおよびその製造方法 |
| JP2011157566A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Global Nuclear Fuel-Japan Co Ltd | Ｎｉ基合金の製造方法および原子燃料集合体の製造方法 |
| CN108385045A (zh) * | 2018-02-08 | 2018-08-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种控制IN718合金均匀析出δ相的热处理方法 |
| CN112226650A (zh) * | 2020-10-16 | 2021-01-15 | 西安热工研究院有限公司 | 一种蒸汽发生器手孔端止裂降裂的焊材金属及其制备方法 |
-
1985
- 1985-09-30 JP JP21684385A patent/JPS6277448A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2695408A1 (fr) * | 1992-09-04 | 1994-03-11 | Mtu Muenchen Gmbh | Procédé pour le traitement thermique d'alliages à base de nickel durcissant en phase gamma. |
| JP2010138476A (ja) * | 2008-12-15 | 2010-06-24 | Toshiba Corp | ジェットポンプビームおよびその製造方法 |
| WO2010071017A1 (ja) * | 2008-12-15 | 2010-06-24 | 株式会社東芝 | ジェットポンプビームおよびその製造方法 |
| US8879683B2 (en) | 2008-12-15 | 2014-11-04 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Jet pump beam and method for producing the same |
| JP2011157566A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Global Nuclear Fuel-Japan Co Ltd | Ｎｉ基合金の製造方法および原子燃料集合体の製造方法 |
| CN108385045A (zh) * | 2018-02-08 | 2018-08-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种控制IN718合金均匀析出δ相的热处理方法 |
| CN112226650A (zh) * | 2020-10-16 | 2021-01-15 | 西安热工研究院有限公司 | 一种蒸汽发生器手孔端止裂降裂的焊材金属及其制备方法 |
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