JPS5873712A - 上底吹き転炉廃ガスの非燃焼回収方法 - Google Patents
上底吹き転炉廃ガスの非燃焼回収方法Info
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- JPS5873712A JPS5873712A JP56170696A JP17069681A JPS5873712A JP S5873712 A JPS5873712 A JP S5873712A JP 56170696 A JP56170696 A JP 56170696A JP 17069681 A JP17069681 A JP 17069681A JP S5873712 A JPS5873712 A JP S5873712A
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- Japan
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- waste gas
- waste gases
- combustion
- converter
- gas
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/38—Removal of waste gases or dust
- C21C5/40—Offtakes or separating apparatus for converter waste gases or dust
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は上底吹き転炉廃ガスの非燃焼回収方法に関する
ものである。
ものである。
一般に転炉廃ガスを未燃焼状態で回収する方式としてＯ
Ｇ法、ＩＲ８ＩＤＣＡＦ″Ｌ法等が皆及しており、Ｌｌ
）法文は底吠き法（Ｑ−ＢＯＰ、 ＬＷＳ ） Ｏカス
回収方法として確立されてきた。。
Ｇ法、ＩＲ８ＩＤＣＡＦ″Ｌ法等が皆及しており、Ｌｌ
）法文は底吠き法（Ｑ−ＢＯＰ、 ＬＷＳ ） Ｏカス
回収方法として確立されてきた。。
一方最近脚光を浴ひてきた上底吹き転炉法では、炉底部
より梢錬反Ｌ６に必要な攪拌エネルギをガス体（酸素、
不活性ガス）で供給し、酸化梢殊に必要な酸素ガスの大
半は上部の上吹きランスから供給するものである。
より梢錬反Ｌ６に必要な攪拌エネルギをガス体（酸素、
不活性ガス）で供給し、酸化梢殊に必要な酸素ガスの大
半は上部の上吹きランスから供給するものである。
この方式では精錬に心安な攪拌エネルギーは下部からの
ガス吹込みで供給されているりで、上部の識累ランスな
尚す・位置から吹製し、ある（・は被数本すランスに分
割して吹製しても、冶金反応上は何ら障害がなく、そう
することによってむしろ炉内鋼浴がら脱炭反応によって
発生してくるＣＯガスを酸素ランス噴出孔と鋼浴表１ｗ
間で、ＧＯ＋ ０２→ＣＯ２の反応べよる炉内燃焼率を
積悼的に上昇させることが可能である。このようにして
得られた炉内燃焼熱は、極めて熱効率が活＜、俗調に熱
として与えられるので、上底吹き転炉におけるスクラッ
プ消費量を増加させる利点をもつことが知られている。
ガス吹込みで供給されているりで、上部の識累ランスな
尚す・位置から吹製し、ある（・は被数本すランスに分
割して吹製しても、冶金反応上は何ら障害がなく、そう
することによってむしろ炉内鋼浴がら脱炭反応によって
発生してくるＣＯガスを酸素ランス噴出孔と鋼浴表１ｗ
間で、ＧＯ＋ ０２→ＣＯ２の反応べよる炉内燃焼率を
積悼的に上昇させることが可能である。このようにして
得られた炉内燃焼熱は、極めて熱効率が活＜、俗調に熱
として与えられるので、上底吹き転炉におけるスクラッ
プ消費量を増加させる利点をもつことが知られている。
この場合転炉スラグの量によって熱効率は左右され、ス
ラグの極めて少い方が熱効率が高（・、この点から溶銑
を予め脱Ｓｉ、脱Ｐして転炉ではスラグの不存在のもと
で、あるいはミニマムスラグの状態で精錬をすれば９、
この効果は−１−助長されることになる。
ラグの極めて少い方が熱効率が高（・、この点から溶銑
を予め脱Ｓｉ、脱Ｐして転炉ではスラグの不存在のもと
で、あるいはミニマムスラグの状態で精錬をすれば９、
この効果は−１−助長されることになる。
ところで転炉廃ガスのカロリーアップを意図して、炉口
シールにＣＯ□Ｏｘを使用するとともに、ｉ炉内又は廃
ガス回収フードにＣ含有物質を吠込んで、廃ガス中ＯＣ
Ｏ渥度をアップすることが提案されている。
シールにＣＯ□Ｏｘを使用するとともに、ｉ炉内又は廃
ガス回収フードにＣ含有物質を吠込んで、廃ガス中ＯＣ
Ｏ渥度をアップすることが提案されている。
本発明者の知見によると、上底吹き転炉廃ガ゛ス中のＣ
Ｏｘ ／ＣＯ＋ ＣＯｘ比がＣ含有物質添加による回収
屍ガス中のＣＯ□をＣＯに変換する変換効率と密接な関
係があり、かつ鋼精錬に直接影響する熱効率とも不可分
の□ニー係をもつこと力；明らかとなった。即ち一般的
転炉操業時の廃ガス組成の如く、Ｃｏｗ／ＣＯｔ ＋
ＣＯが欽％〜１５チ未満のように低いケースでは、煙道
中に炭素源を添カロ、しても、ＣＯ２→ＣＯの変換効率
が極めて低く、実用化にあたっては経済的でない。
Ｏｘ ／ＣＯ＋ ＣＯｘ比がＣ含有物質添加による回収
屍ガス中のＣＯ□をＣＯに変換する変換効率と密接な関
係があり、かつ鋼精錬に直接影響する熱効率とも不可分
の□ニー係をもつこと力；明らかとなった。即ち一般的
転炉操業時の廃ガス組成の如く、Ｃｏｗ／ＣＯｔ ＋
ＣＯが欽％〜１５チ未満のように低いケースでは、煙道
中に炭素源を添カロ、しても、ＣＯ２→ＣＯの変換効率
が極めて低く、実用化にあたっては経済的でない。
即ち本発明の費旨は上底吹き転炉の吹錬中に上部供給酸
素ガスを調整し、回収中の廃ガス組成を１５％ぐＣＯ２
／ＣＯ＋Ｃ０２×１００く４０チになすとともに、回収
系煙道内にお（・て、該廃ガスに炭素源又はこ五と水素
源とを添加して、回収廃ガス中のＣ０１ｈ２濃度を高く
することにある。
素ガスを調整し、回収中の廃ガス組成を１５％ぐＣＯ２
／ＣＯ＋Ｃ０２×１００く４０チになすとともに、回収
系煙道内にお（・て、該廃ガスに炭素源又はこ五と水素
源とを添加して、回収廃ガス中のＣ０１ｈ２濃度を高く
することにある。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明は上底吹き転炉において上吹き供給酸累カスン調
整し、炉内の廃ガス中ＣＯガスの炉内燃焼率を向上させ
た後、炉内上部又は煙道に粉状の炭素物質及び／又は貧
水物を廃ガス中にｋｒｇ 、ＪＪｌＩ Ｌ テ、ＣＯ２
＋ Ｃ→２ＣＯＸＣ＋１（１１０−＋ＣＯ＋ｆ（ｔの反
応を廃ガスの持っている頭熱を利用しておこさせ、ＣＯ
２ンＳ”Ｏｘ ＋ＣＯ比が１０チ以下の高力。１．−□
７β、；・、。−ヮオ、轟、あう。
整し、炉内の廃ガス中ＣＯガスの炉内燃焼率を向上させ
た後、炉内上部又は煙道に粉状の炭素物質及び／又は貧
水物を廃ガス中にｋｒｇ 、ＪＪｌＩ Ｌ テ、ＣＯ２
＋ Ｃ→２ＣＯＸＣ＋１（１１０−＋ＣＯ＋ｆ（ｔの反
応を廃ガスの持っている頭熱を利用しておこさせ、ＣＯ
２ンＳ”Ｏｘ ＋ＣＯ比が１０チ以下の高力。１．−□
７β、；・、。−ヮオ、轟、あう。
第１図は本発明法を適用する上底吹転炉の未燃焼戻ガス
向収り一例乞示す模式図である。図において転炉１０は
不活性ガス吹込′口１５を炉底に有し、上部ランス１３
と助燃用酸素ランス１４が昇降自在である。廃ガス回収
煙道１１＆末転炉１０の炉頂との間にツー臼２を有し、
炉口圧力制御系によって所望の炉口圧力力を維持されて
、大気の侵入を防止している。煙道１１には炭素物質及
び／又は含水物供給系１６カを設けられている。
向収り一例乞示す模式図である。図において転炉１０は
不活性ガス吹込′口１５を炉底に有し、上部ランス１３
と助燃用酸素ランス１４が昇降自在である。廃ガス回収
煙道１１＆末転炉１０の炉頂との間にツー臼２を有し、
炉口圧力制御系によって所望の炉口圧力力を維持されて
、大気の侵入を防止している。煙道１１には炭素物質及
び／又は含水物供給系１６カを設けられている。
まず上底吹き転炉にお℃・て、鋼浴力）ら発生する脱炭
反応によって発生するＣＯガスを炉内で効率的に燃焼さ
せる手段は二つある。一つ（′！、上吠きランスの吹製
する位置を高くする方法であり、炉内の燃焼に使用され
るｏｚｉｔ及び廃ガス中のＣｏｔ ／Ｃｏｔ ’＋ Ｃ
ｏの比は、第２図、第３図に示す様に上吹ランス位置を
高くする程、νｌちＬ／Ｌ。
反応によって発生するＣＯガスを炉内で効率的に燃焼さ
せる手段は二つある。一つ（′！、上吠きランスの吹製
する位置を高くする方法であり、炉内の燃焼に使用され
るｏｚｉｔ及び廃ガス中のＣｏｔ ／Ｃｏｔ ’＋ Ｃ
ｏの比は、第２図、第３図に示す様に上吹ランス位置を
高くする程、νｌちＬ／Ｌ。
が小さい程その値が高くなる。
他の一つは上部ランスの他に廃ガス助燃用醒素ランスを
１本又は複数本設置することによって、単独の上部ラン
スの例に比し、廃ガスの＋ｉ内燃焼率は極めて高くなる
。第４図にその例を示した。
１本又は複数本設置することによって、単独の上部ラン
スの例に比し、廃ガスの＋ｉ内燃焼率は極めて高くなる
。第４図にその例を示した。
以上の様な方法により、上底吹き転炉では炉内でＣＯガ
スのＣＯｚ ４炉内燃焼率を向上させる事が出来る。但
しこの場合当然のことながら、底吹きガスの攪拌によっ
て冶金反応が充分達せられると言う条件な満す必要があ
る。
スのＣＯｚ ４炉内燃焼率を向上させる事が出来る。但
しこの場合当然のことながら、底吹きガスの攪拌によっ
て冶金反応が充分達せられると言う条件な満す必要があ
る。
即ち冶金反応効率の一つの目安としてスラグ中のＴ、Ｆ
ｅ（％）を取上けたとき、底吹きガス量とスラグ中のＴ
、Ｆｅ（％）の関係は第５図により明らかである。図は
Ｌ／Ｌ０二０２以下にしてう／スを高く一持した精錬の
例であるが、これから本発明においては、底吹きガスは
吹錬の全期間中０．０８ Ｎｒｒ？／１ｏｎ−分（８０
’ＯＷＡＴＴ／ｌｏｎ ）以上のガス体な吹き込み続け
ることが望ましい。
ｅ（％）を取上けたとき、底吹きガス量とスラグ中のＴ
、Ｆｅ（％）の関係は第５図により明らかである。図は
Ｌ／Ｌ０二０２以下にしてう／スを高く一持した精錬の
例であるが、これから本発明においては、底吹きガスは
吹錬の全期間中０．０８ Ｎｒｒ？／１ｏｎ−分（８０
’ＯＷＡＴＴ／ｌｏｎ ）以上のガス体な吹き込み続け
ることが望ましい。
本発明は回収中の廃ガス組成を１５％＜Ｃｏｔ／ＣＯ＋
ＣＯ＊ ｘ １００＜４０％に規制するが、これは次の
説明により理解される。
ＣＯ＊ ｘ １００＜４０％に規制するが、これは次の
説明により理解される。
即ち第６図に明らかｈ ｉｎｌす、廃ガス組成中のＣＯ
ｚ 、Ｈ＊ＯがＣ０１Ｈ！に変換される効率はＣｏ２／
ｃｏ＋ｃｏｔ比１５チに臨界点かみられる。換言すれば
ｃｏｔ＋ｃ→２ＣＯ１Ｈｚ Ｏ＋ Ｃ−＋Ｃｏ 十Ｈｚ
の反応は炭素材、水蒸気添加によって達成されるが、Ｃ
０２／ＣＯｘ 十ＣＯ比１５チ以上においてＣ０１Ｈ６
への変換効率が極めて高い。
ｚ 、Ｈ＊ＯがＣ０１Ｈ！に変換される効率はＣｏ２／
ｃｏ＋ｃｏｔ比１５チに臨界点かみられる。換言すれば
ｃｏｔ＋ｃ→２ＣＯ１Ｈｚ Ｏ＋ Ｃ−＋Ｃｏ 十Ｈｚ
の反応は炭素材、水蒸気添加によって達成されるが、Ｃ
０２／ＣＯｘ 十ＣＯ比１５チ以上においてＣ０１Ｈ６
への変換効率が極めて高い。
これは廃ガスが煙道内を高速で流れるので反応時間が短
かくなり（５秒〜２０秒）、又煙道自体が化学反応装置
でないので、高温、長時間の反応が期待できないことに
よる。
かくなり（５秒〜２０秒）、又煙道自体が化学反応装置
でないので、高温、長時間の反応が期待できないことに
よる。
又本発明においては一廃ガス組成をＣｏ、 ／ＣＯ＋Ｃ
ｏ、Ｘ１００＜：４０％にするが、転炉精錬における熱
効率と燃焼率との関係を調査した結果、第７図を得た。
ｏ、Ｘ１００＜：４０％にするが、転炉精錬における熱
効率と燃焼率との関係を調査した結果、第７図を得た。
即ち廃ガス中のＣＯｘ ／ＣＯ＋ＣＯｘ比が４０チ以上
になると、゛吹製酸素が鋼浴面に到達するまでに、廃ガ
ス中のＣＯと鋼浴上部のかなり高い位置で燃焼が進み、
鋼浴への熱伝達率が極めて悪化して熱効率が低下し、む
だな燃焼を生ずるのみでなく、冶金反応炉の主、目、的
である脱Ｃｆｆｍも不可能になるからである。
になると、゛吹製酸素が鋼浴面に到達するまでに、廃ガ
ス中のＣＯと鋼浴上部のかなり高い位置で燃焼が進み、
鋼浴への熱伝達率が極めて悪化して熱効率が低下し、む
だな燃焼を生ずるのみでなく、冶金反応炉の主、目、的
である脱Ｃｆｆｍも不可能になるからである。
従って本発明においては廃ガス組成を１５くＣｏｗ ／
ＣＯ＋ＣＯ，Ｘ １００り４０チとするが、これは上吹
吹錬酸素ランスの０２ ｂｉ：、ランス高さ、助燃用ラ
ンスの使用等によって供給酸素を調整し、操業を行うも
のである。。
ＣＯ＋ＣＯ，Ｘ １００り４０チとするが、これは上吹
吹錬酸素ランスの０２ ｂｉ：、ランス高さ、助燃用ラ
ンスの使用等によって供給酸素を調整し、操業を行うも
のである。。
以上の如く上底吹き精錬法において上部供給酸素の調整
及び廃ガス中への炭素源粉末及び／又は水蒸気の添加に
よって、転炉内での燃焼熱を利用し、一般転炉法がスク
ラップ゛の最大使用址が２５％〜３０％であるものを、
３５〜４０チに向上出来、しかも廃ガスのカロリーアッ
プをする事に°よって、発生ガスの有効利用を図ること
が出来る。
及び廃ガス中への炭素源粉末及び／又は水蒸気の添加に
よって、転炉内での燃焼熱を利用し、一般転炉法がスク
ラップ゛の最大使用址が２５％〜３０％であるものを、
３５〜４０チに向上出来、しかも廃ガスのカロリーアッ
プをする事に°よって、発生ガスの有効利用を図ること
が出来る。
一方ステンレス鋼精錬等においては、さらに多ｉのスク
ラップを消化するケースがあり、（４０％〜６０チ）こ
の様なケースでは、底吹き羽目から攪拌ガスとともに熱
源としての炭素粉末を吠き込みい、５上記と同様の事を
実施するこ１′ｉ″ とにより熱効率Ｉ極めて多葉のスクラップを消化しなが
ら、高望ネルギーガスを回収する事が可能である。
ラップを消化するケースがあり、（４０％〜６０チ）こ
の様なケースでは、底吹き羽目から攪拌ガスとともに熱
源としての炭素粉末を吠き込みい、５上記と同様の事を
実施するこ１′ｉ″ とにより熱効率Ｉ極めて多葉のスクラップを消化しなが
ら、高望ネルギーガスを回収する事が可能である。
以上本発明を詳述したが、本発明は上記の外いわゆるミ
ニマムスラグの転炉精錬にも勿論適用できる。
ニマムスラグの転炉精錬にも勿論適用できる。
実施例１
２５０を転炉の上底吹き転炉において、次のような条件
で精錬を実施した。
で精錬を実施した。
上部うｙ ｘ ； ５５，０００ Ｎｙｙ／／Ｈｒ通酸
下部ガス吹込量ｓ Ａｒ ０．１５ Ｎｒｒｌ／を一分
装入量；溶 銑１７０ｔ スクラップ ＳＯｔ 生石灰使用量 １２ｔ（スラグ容量１００Ｋｐ／ｌ）炉
口は回収系の圧力制御を行い、廃ガス回収時は廃ガス組
成が１５チ＜、ＣＯｘ ／ＣＯ＋ Ｃ’Ｏ＊ ＜４０
ｑｂに々るように上部ランス位置をＬ／Ｌ０＝ ０．１
〜０．０５に調整した。
下部ガス吹込量ｓ Ａｒ ０．１５ Ｎｒｒｌ／を一分
装入量；溶 銑１７０ｔ スクラップ ＳＯｔ 生石灰使用量 １２ｔ（スラグ容量１００Ｋｐ／ｌ）炉
口は回収系の圧力制御を行い、廃ガス回収時は廃ガス組
成が１５チ＜、ＣＯｘ ／ＣＯ＋ Ｃ’Ｏ＊ ＜４０
ｑｂに々るように上部ランス位置をＬ／Ｌ０＝ ０．１
〜０．０５に調整した。
又転炉炉口部と廃ガス煙道に木炭粉末４００Ｋｌ／ｆ＋
を添加速度で添加して、Ｃｏｔ ／ＣＯ＋ ＣＯｘ比で
５チの高カロリー廃ガスを回収できた。
を添加速度で添加して、Ｃｏｔ ／ＣＯ＋ ＣＯｘ比で
５チの高カロリー廃ガスを回収できた。
実施例２
２００を上底吹き転炉において、次の条件で精錬を実施
し、底吹き羽口よりコークス粉を添加した。
し、底吹き羽口よりコークス粉を添加した。
上部ランス； ３００００ ＮｎＸ／Ｈｒ通酸下部ガス
吹込ｉｔ：Ｎ２０．２０ Ｎｒｒｌ／ を−分下部コー
クス吹込量； １．５ Ｋｇ／を一分生石灰使用量：９
ｔ（スラグ容量８０Ｋｇ／ｌ）装入量； 溶 銑１２
０ｔ スクラップ ８０を 転炉炉口部と廃ガス煙道に石炭粉と蒸気を共同添加して
、（石炭粉添加ｊ７ｋ ８０ Ｋｙ／分）Ｃｏｗ／ＣＯ
＋ＣＯ２比で７チの高カロリー廃ガスを回収することか
で曇た。
吹込ｉｔ：Ｎ２０．２０ Ｎｒｒｌ／ を−分下部コー
クス吹込量； １．５ Ｋｇ／を一分生石灰使用量：９
ｔ（スラグ容量８０Ｋｇ／ｌ）装入量； 溶 銑１２
０ｔ スクラップ ８０を 転炉炉口部と廃ガス煙道に石炭粉と蒸気を共同添加して
、（石炭粉添加ｊ７ｋ ８０ Ｋｙ／分）Ｃｏｗ／ＣＯ
＋ＣＯ２比で７チの高カロリー廃ガスを回収することか
で曇た。
上記操業において、上部ランス位置をＬ／Ｌ。
＝０３〜０．８に調整し、上部助燃ランスス２本を１０
，０００〜１６，０００Ｎｎ１７Ｈｒにした。
，０００〜１６，０００Ｎｎ１７Ｈｒにした。
廃ガス組成は次表の通りであった。
第１表
Ｃ（ｈ ２７ ６
Ｎ冨 ２１１４
Ｈｔ ２ ５’・
実施例３
２５０ｔの溶銑に酸化鉄（スケール３０Ｋｔ／ｌ）をイ
ンジェクションして脱Ｓｉシ、排滓後酸化鉄（スケール
２０に９／ｌ）とＣａＯ（１５ｈ／ｌ ）、ＣａＣ１ｇ
（１２”９／ ｔ ）をインジェクションして、脱Ｓ
１脱Ｐして第２表の溶銑成分とした。
ンジェクションして脱Ｓｉシ、排滓後酸化鉄（スケール
２０に９／ｌ）とＣａＯ（１５ｈ／ｌ ）、ＣａＣ１ｇ
（１２”９／ ｔ ）をインジェクションして、脱Ｓ
１脱Ｐして第２表の溶銑成分とした。
第２表
−−−（ｗｔチ）
この予備精錬した浴銑；１６０ｔ、スクラップ９０ｔを
実施例１に従い精錬した。
実施例１に従い精錬した。
得られた廃ガスはＣＯｘ： ／ＣＯ＋ ＣＯｘ比で５％
の高カロリー廃ガスを回、岐′：できた。
の高カロリー廃ガスを回、岐′：できた。
第１図は本発明の模式図、第２図はランス高と炉内燃焼
に使用されるＯ１量との寿・ラフ、第３図はランス高と
廃ガス中のＣ０２／ＣＯ＋ ＣＯｘ比のグラフ、第４図
は助燃用ランス本数とＣｏ、／Ｃ０＋ＣＯ１比とのグラ
フ、第５図は底吹きガス量とスラグ中Ｔ、Ｆｅとのグラ
フ、第６図は煙道内でのＣ０１Ｈ８変換効率とＣＯａ
／ＣＯ＋ＣＯｘ比とのグラフ、第７図は炉内熱効率とＣ
Ｏａ ／ＣＯ＋ ＣＯｆ比とのグラフである。 １０：転炉 １１：廃ガス回収煙道１２：フート
ａ １３：土部ランス１４：助燃用酸素ランス 半１回 第２回 り一〇 竿３回 □輻 竿Ａ目 卒５１２１ 一底吹ぎ刀”ス量Ｎ麺シーー介 第６回 竿７回 θ／Ｃり↑（Ｊリ 比（２ン
に使用されるＯ１量との寿・ラフ、第３図はランス高と
廃ガス中のＣ０２／ＣＯ＋ ＣＯｘ比のグラフ、第４図
は助燃用ランス本数とＣｏ、／Ｃ０＋ＣＯ１比とのグラ
フ、第５図は底吹きガス量とスラグ中Ｔ、Ｆｅとのグラ
フ、第６図は煙道内でのＣ０１Ｈ８変換効率とＣＯａ
／ＣＯ＋ＣＯｘ比とのグラフ、第７図は炉内熱効率とＣ
Ｏａ ／ＣＯ＋ ＣＯｆ比とのグラフである。 １０：転炉 １１：廃ガス回収煙道１２：フート
ａ １３：土部ランス１４：助燃用酸素ランス 半１回 第２回 り一〇 竿３回 □輻 竿Ａ目 卒５１２１ 一底吹ぎ刀”ス量Ｎ麺シーー介 第６回 竿７回 θ／Ｃり↑（Ｊリ 比（２ン
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 上底吹き転炉の吹錬中に上部供給酸素ガスを調整し
、回収中の廃ガス組成を１５％＜、Ｃｏ２／ＣＯ＋ＣＯ
，ｘ １００り４０％になすとともに、回収系煙道内に
おいて、該廃ガスに炭素源及び／又は水素源を添加して
、回収廃ガス中のＣ０１Ｈ２濃度を高くすることを特徴
とする上底吹転炉廃ガスの非燃焼回収方法。 ２ 上底吹ぎ転炉の庇状きガスを、０．０８ＮｒｎＡ−
分身上精錬中継続して吹込む特許請求の範囲第１項記載
の上底吹き転炉廃ガスの非燃焼回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56170696A JPS5873712A (ja) | 1981-10-27 | 1981-10-27 | 上底吹き転炉廃ガスの非燃焼回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56170696A JPS5873712A (ja) | 1981-10-27 | 1981-10-27 | 上底吹き転炉廃ガスの非燃焼回収方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5873712A true JPS5873712A (ja) | 1983-05-04 |
Family
ID=15909697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56170696A Pending JPS5873712A (ja) | 1981-10-27 | 1981-10-27 | 上底吹き転炉廃ガスの非燃焼回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5873712A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63250882A (ja) * | 1987-04-08 | 1988-10-18 | Semiconductor Energy Lab Co Ltd | 酸化物超電導材料の絶縁化方法 |
| JPS63250880A (ja) * | 1987-04-08 | 1988-10-18 | Semiconductor Energy Lab Co Ltd | 酸化物超電導材料 |
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