JPS5871974A - 金属容器の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は金属容器の製造方法に関１７、より詳細には、
夫々が金属製のカップ状成形体から成る−に部体と下部
体とを、円周端部（でおいて接着剤を介し７て重ね合せ
接合し、金属ビンを製造する際、接着剤層中に引張応力
が発生するのを防止して、継目の接着性、９制性及びそ
の持続性に降れた金属容器？−製造する方法に関する。

金属素材の絞り加工或いは絞り−１１，どき加工［で形
成されたカップ状成形体から成る上部体と下部体とを、
円周状の開放端部においてラップ（重ね合せ）接合し７
、周状の側面継目を形成させたビン状の金Ｎ製容器は、
所謂罐の形の金属製容器に比して多くの利点を治【７て
いる。

従沫の包装用金属製容器の内、スリーピース罐と呼ばれ
るものでは、側面継目を有する略服の天地に夫々端蓋を
二重巻締［７，て密封部を形成させており、才だツーピ
ース罐と呼ばれるものでは、金属素材の絞り加工法いは
絞り　−Ｌ、どき加工で形成されたカップ状略服の開放
端部と難着との間で二重巻締をして密封部を形成させて
いる。

しかしながら、このような二重巻締構ｊ告の金属製容器
では、密封部の面ｊ圧性の点で、′！）だ金属紫拐の材
料節約の点で大きな制約を受ける。ＩＩ］ち、二重巻締
による継目においては、継目に加わる荷重によって継目
？構成する素Ｉが先に変形り、、この変形によって組］
］での漏洩や紺、［１の６１ｉｒ壊が比較的小さｔｃ荷
沖で生ずるようになる。これを防止するためＫは素相自
体のＪ９みをかなり大きくとらなければｔｃ　Ｉ’）な
い。才た、包装キＲ：：に才？いては、糸１済４〆（−
の屋地からも、容器軽′１１’ｃ化のふ（、地７１１ｉ
　Ｉ＝）も、用いる金属集材ｆ薄肉化することが常に裏
〉（〈−されているが、容器胴壁を薄肉化する場合には
、二重９゛；、締工程或いは７ランジ加工等の準備工程
に１．・いて、容器軸方向に加わる荷重によって座＋１
１１を生じやすいという問題がある。

夫々がカップ状成形体から成る上部体と下部体とをその
開放端部においてラップ接合；、で成る金属製ビンは、
継目を形成する素材が著しく薄い場合にも、容器の内外
圧差乃至は軸方向性１ｔで継目における素材の変形は全
く生ぜず、素拐の厚みに無関係なチ４イ、目の剪断強度
迄耐えることが可能であり、また巻締工程が不要である
ため、座屈の恐れｔｃ　ｌ−、に谷器仙壁を薄肉化でき
るという利点を有している。

しかしながら、上部体と下部体と金その開放端部に、分
いて接着剤を介してラップ接合して周状の（ＩＩ＋而継
面を形成する場合には、継目の接着力及び密」さＪ性分
長期にわたって安定に維持する十で未だ多くの問題を解
決り、７’Ｃけね、ばならない。

即ち、その一つは、接着剤を用いるラップ接合において
は、接着すべき部分を間に接着剤層を挾んで一定の加圧
下に接着を行わなければ満足すべき接着力が得られない
という問題であり、他の一つは接着剤層中に応力、特Ｖ
Ｃ重ね合せ方向の引張応力が残留すると継目の接着力や
密封性が経時的に或いは外力が加わった時に著［７く低
下するという問題である。

即ち、通常の略服の継目のように、ラップ継目がストレ
ートである場合には、重ね合せ部の加圧５− は比較的容易であるとしても、カップ状成形体の円周状
開放端部全ラップ接合する場合には、重ね合せ部に圧力
を加えること自体が著しく困難である。従来、この■ね
合せ部に接着に必要な押圧力を付与するために、継目の
外１１］ｊとなる部ＮｇｌＪ下単に外側部材と呼ぶこと
がある）の端部を加熱Ｌ７で径が増大１．た状態におい
て、継目の内１１１１となる部材（以下単に内側部材と
呼ぶことがある）と外側部材とを接着剤Ｊ％７　ｆ介（
、て嵌合さ→ト、次いで内側部材の端部分加熱し７て、
内側部材端部を外ｔ１１１部拐端部の内で膨張させて接
着剤による熱接着を行うことが知られている（特開昭５
６−３２２２８号公報）。

この方法によれば、溶融状態にある接着剤層に対１で内
側部材及び外１１４１１部材の両端部を押圧させること
はり能であるが、この押圧力によって溶融した接着剤が
、両端部の重ね合せ部σ）ダ１方にはみ出１７て、接着
剤層の厚みが嵌合部の常態での締めしろよりも薄くなる
傾向がある。しかも、接合時に内側部材の端部がより高
温に加熱さオ］るため、６− 冷却時において内側部材の端部の径方向の収縮がＩＡ倶
１部材の端ｔ（［（の収縮よりも大きくｔＣる。これら
の節円により、両開放端部間の接着剤層には、常態（ｔ
Ｃ′臣いて、１丁ね合伊方向の引張応力が残留し７、こ
の引Ｊｌｅ方向により界面での接着劣化や界面での音翁
池を生じるＪ二うになる。

従って、本発明の目的は、周状の重ね合せ接合（ｔこよ
る継目を備に−だ金属容器を製造するに当って、このｆ
′ネ目の４歩着剤層に引張り応力が残留するのを防１ト
１．で、継目の接着力、密封性及びこれらの持続性１ｒ
（優れた金囮谷器を製造する方法を提供するにある。

本免明の（（１のＩＪ的１ｆ丁、−１−、述１．　：ｆ
’ｃ周状の側面継目をイｔする金属容器を比較的簡単ｉ
ｇ操作で、しかも高中ノ）１を性フトもつ−Ｃ製浩し７
得る方法ｆ提供するにある。

本発明の更に他の目的Ｖよ、接着剤層における引張り応
力の残留が、接着時に温度制御或いは更に接着剤の選択
により防止し得る方法を提供するにある。

本発明によれば、夫々が金属製の無継目カップ状成形体
から成る〃１伸部材と内側部４Ａと全周状の開放端部同
志で接着剤を介！、７てｉＴね合せ１′が合することか
ら成る金属容器の製造ブＩ法に才、・いて、外側部材及
び内側部材の開放端部間に接３７剤層が介在する状態で
両部材ｆ嵌合し、この＠’ｌ’合部を該接着剤層が溶融
するように加ρ（し、接着剤層が固化する的前ＩＣおけ
る低合部の両部Ｉの？／、ｌバ１゛が実質的に等し〜い
状態でηつ両開放端部間に１′ｆ卑ｆ剤が充満１７てい
る状態でか・合部を冷却することを判゛徴とする金属容
器の製造方法が提供、さｉ］る。

本発明を以下に詳細に説明する。

金属Ｖ容器の一例を示す第１及び２図においでこの容器
ｒｒｌ、例えば錫メッキ鋼板等の金属製の無継目カップ
状成形体から成る下部体１と、金属製の無継目カップ′
Ｉｋ成形体かＩ−）成る上部体２とから成ってセリ、こ
ねらの刀ツブ貼睨形体１ノ；１、開Ｊ／端部６と開放端
部４とが市ね合す接合１Ｘれで、周状のＩＩＩ面継目５
毛−形成することにより容器の形に一体化されている。

この具体例において、下部体１は金属素材の高度の絞り
＝１７どき加工で形成された背の高い薄肉側壁部６と実
質士しごき加工ｆ受けでいない厚内の底部７とから成る
カップであり、一方」一部体２は金属素材の浅絞り成形
で形成された短い側壁８と上壁９とから成るカップであ
る。下部体２の側壁部８の高さは、継目５の巾と等１〜
いか、或いは継目中よりも若干大きい範囲内にある。−
また上部体２の上壁９１ｄ上に凸のテーパー面をなＥ２
ており、その中央には内容物の充填用乃至は取出［、用
の注ぎ口１０が形成されている。かくして、上部体２は
所謂ヒンの肩及び首の形で下部体−トに接合されている
ことが明らかであろう。

第１及び２図に示す具体例では、下部体１の開放端部３
はそれに近接した部分でのネックイン加工により、それ
以外の胴壁部に比［、で小径となるようＶＣ絞られてお
り、より大径の」二部体開放端部４内に嵌挿される。下
部体開放端部６の外面と上部体開放端部４の内面との間
には接着剤層１１が設けられ、下部体と−Ｆ部体との接
合、固層が行わ９− れている。接着剤１１の一部は継目５からｔｌみ出し、
で、継目の内（１１１１に位置する金属素材切断端縁１
２に対する被覆層１３を形成し７ていることが、耐腐食
性の点で望ま（７い。

か＜ｉ−７で、添付図面に示す具体例では、下部体１が
内側部材、上部体２が外側部材とｔＣ−っている力瓢勿
論逆の構成、Ｉ′Ｉｌｌぢ下部体全夕１０Ｉ１１部材、
１一部体を内側１部材とする構成をとることも自由であ
る。

本発明による金属容器の製造工程に′ｌ、・いて、嵌合
前の状態を示す第１図において、先ず嵌合工程で内側部
材１及び外側部材２ｆ、それＣ）の開ノ〃端部３，４間
に接着剤層１１が介在する状態で嵌合させる。この図面
に示す具体例では、内側部拐端部６の外周面に接着剤層
１１が設けらｆ′１．でいるが、外側部制端部４の内周
面に接着剤層ｆｖけてもよく、或いは両者に接着剤層を
設けてもよい。

次いで加熱工程において、両開放端部６，４の嵌合部５
ａを加熱して接着剤層１１ａを浴融させる。この嵌合部
５αの加熱は、第３−Ａ図に示す通り、筒周波誘導加熱
コイル１４の磁力線を１伏合１０− 部５ａに作１−ｔｌさせ、両開放端部６，４にうず電流
全誘導させることにより好適に行われるが、その他の加
熱（戊構、例えば熱風炉、赤外線加熱、直火加熱、熱妨
体或いは加熱機構との接触による加熱を木１用すること
もできる。

虻後に冷却工捏に粋いて嵌合部５ａのグ）方にノズル２
１ａ、継目の内方にノズル２１ｂを位置さぜ、こＪｌ、
らのノズル２１ａ、２１ｂから、冷却空気乃至は冷却水
全嵌合部５αに吹付けて、接着剤１・７１１αが浴融状
態Ｖこある嵌合部５ａ全冷却１．て接着剤層を固化させ
て継目を形成する。圧縮空気、水のＯＮ　、　０　／／
　Ｆは電磁弁２２１Ｚ、２２ｂにより行われ、加熱終了
直後に所定時間だけＯＮされる。、本発明の重要な特徴
は、接着剤層１１αが固化する直前における嵌合部５ａ
の両部材６．４の温度が実質的に叫Ｌ７い状態で１つ両
開放端部６，４間にγ層剤１１αが充満されている状態
で嵌合部５ａの冷却を行うと、両端部間の接着力を十分
に高めながら、ｌ〜かも常態における接着剤層中に引張
り応力が残留する現象が有効に防止され、その結果とｌ
−で、継目の接着力、密」１１１牛及びそれらの持続性
を顕著に向−ヒさせ得るという知見に基ずくものである
。

嵌合部５αの両部判３及び４が接５１剤の溶融時におい
て、実質−１−同じ温度にに１つたと［７ても、通常の
冷却操作においては、外側部イΔ４の方から冷却が行わ
れ１７かも介在する接着剤層１１ａが断熱層として作用
するので、接着剤層１１αが固化する直前では、内側部
材３が外側部材４よりもかｔｃり高温とｊ（る傾向があ
る。この傾向は、既に前述１．７た通り、接合時に内側
部材６ｆ加熱する従来法では特に顕著である。このよう
に内ｆ１１１部材６が高温の状態では、内側部材乙の径
方向への膨張により、接着剤が重ね合せ部の外方に絞り
出されて接着剤層の厚みの減少をもたらすと共に、嵌合
部５ａが室温に迄冷却される際、外用帽ＸＨ材４の収縮
量に比Ｌ２て内側部材６の収縮量が人と４（つて、接着
剤層に重ね合せ方向の引張り応力が結果と１２で残留す
ることになる。

一方、嵌合部の接着時に外側部月４の温度が内ｌｌｌ１
１部桐６の温）す゛よりもかなり高い場合や、接合後の
嵌合部を容器内側から急冷する場合には、接着剤Ｒ’７
１１　ａが固化する直前では外側部材４が内側部材６．
ｌ：りもかなり高温となる場合もある、このような場合
には、外側部材４の径外方への膨張が大とｒｃつて、両
部材６及び４間での接着剤層１１αに対する押圧力が減
少する結果として、継目の接着力そのものが著しく小さ
くなり、また極端な場合には、接着剤層１１αと外側部
材４との間にすき間が形成されることになる。

これに対［７て、本発明においては、接着剤層１１ａが
固化する直前における嵌合部５αの両端部６．４の温度
を実質的に等シ、＜維持して冷却を行うことにより、継
目の接着に必要な押圧力を確保り、ながら、しかも接着
剤中に引張り応力が残留する現象を不動に防止し得るも
のである。

本発明において、両端部６，４の温度が実質的に等１７
いとは、両者の温度差が±２（Ｊｒ’以内、特に十１０
Ｃ以内の範囲にあることを甘味する。より厳蕾に言えば
、内側部材端部６の温度（Ｔ１）は−”１３− 外側部材端部４の温度（Ｔ２）に比【、で低い方には許
容範囲が広く、高い方には許容範囲が狭く、下目己式 ％式％（１） の範囲内にあることが最も好都合である。

前述した状態で嵌合部５ａの冷却を行うためには、内側
部材端部６の側からの加熱や、外側部材端部４の側から
の加熱が不適当であることは、既に指摘した通りであり
、本発明においては、嵌合部の加熱を、内側部材６の温
度が外側部４，１’　４の温度と実質的に等し７いか、
或いは外側部材の温度よりも若干低くなるような状態で
行なうのが望外［７い。内側部材の温度は外側部材の温
度」二りも５０Ｃ低い温度迄、特に１０ｔｒ低い温度迄
は許容さね−る。

例えば、嵌合部の各部の温度と時間との関係を示す第３
−８図において、嵌合部に存在する内側部材３と外側部
材４とを、両側から加熱１９、内側部材乙の温度＜ｒ■
ｔが外側部材４の温度（１゛。）よりも若干低いか或い
はほぼ等１．〈な乙ように、時１４− 間ｔ１　　迄加熱し、この時間で加熱を停止する。加熱
停止により嵌合部５ａは冷却されて両部材６及び４の温
度は次第に低下！１、時間ｔ２経過後ＶＣは接着剤層１
１αの固化が始まる。本発明のこの好適態様においては
、加熱時における内側部材の温Ｉりを規制することによ
り、接着剤層１１　ａが固化する直前における両部材の
温度ｆ実質上等１７い範囲に維持することが容易となる
。

また、加熱後、冷却の際に内側部材及び外側部材の温度
を実質上等しくなるようにするために、冷却され易い外
側部材４の冷却速度を遅くするのがよく、このために、
容器外側の雰囲気を保温したり、或いは冷却されにくい
内側部材の冷却速度を早くするために、容器の内側を強
制的に冷却する等の手段を採用し得る。四に、接合部に
冷風を吹付けて冷却を行う際、外側部材に吹付ける冷ル
（よりも温度の低い冷風を内側部材に吹付けることも有
用である。

要するに、本発明においては、接着剤層１１ａが固化す
る直Ａｉｌにおいて、嵌合部５ａの両端部６゜４の温度
を等しくなるような冷却条件を形成すればよく、このた
めに任意の加熱条件の調節手段及び／又は任意の冷却条
件の調節手段を単独で或いは組合せで使用し得ることが
理解されるべきである。

更に、本発明においては、接着剤ＪｆＩ’ｉ　１１　ａ
が固化する直前において、両開放端部６，４間に溶融し
またＩと着剤層が隙間なく充満されていることも必要で
ある。このような隙間のｆｃい接着剤の充填を行うため
には、内側部材の嵌合部、即ち端部６の外径をＤＩ、外
側部材の嵌合部、即ち端部４の内径をり。、接着剤Ｊ！
１１αの施用時のＪ！１７みをｄＡと［７たとき、これ
らを下記式 ％式％） （） を満足するような寸法関係とすればよい、。

更に、形成される継目の接着剤層に引張り応力が発生す
るのを防止するトで、溶融−固化サイクルでの体積変化
が少ない熱可塑性（６１脂接着剤を使用することも有用
である。本発明の好適態様においては、接着剤とＬ７て
、接着剤が実質的に固化する温度（７’　８）に関（７
て、下記式式中、ｐ’ａけｒ８＋１［ＪＣの温度での比
容（印／２）を、またＶｌ）は／’８−１［ＪＣの温度
での比容（弘／ｆｌ）ｆ表わす、 で定義されるｉ４積変化率（δ）が１ｕ％以下、特に８
％以下であり、軟化点が８０乃至２８ＤＣ，％に９０乃
至２４ＤＣの範囲にある熱可塑性接着剤を使用する。

本明細書において、接着剤が実質的に固化する舊１度（
１′１．）とは次の方法で測定される値を言う。

即ち、溶融状態にある接着剤樹脂を降温させながら、温
田−比容曲線をブトライトメトリーで測定し、この幌ｊ
（−比容曲線の勾配が最大となる温度の内低い側の温度
を以って接着剤が実質的に固化する温度（７°Ｓ）とす
る。この温度ｆＳは結晶性樹脂の場合（ｌζは、示差熱
分析における結晶化に伴なう発熱ビー・り位置の温度に
ほぼ対応する。

しかして、前記式においで、比容Ｖａは接着剤１７− の溶融状態での比容、比容１１ａは接着剤の同化状態で
の比容を表わすものであり、従って体積変化率（δ）は
、接着剤が溶融状態から固化状態に移行する際の体積変
化、即ち体積減少ｆ；ｊ”ｌす。接着剤樹脂も当然温ル
ーが高くなるにつれて体積が増大するが、特に温Ｅ（Ｊ
：　７’８−１−１　［１ｃから温＋１．（＝　７’８
−１　ＤＣの範囲での体私多化が特に太きく、斗たこの
温ル範四での体８ｒ変化が接着剤Ｊ？７の引張り応力残
留に月ｆ要な影醤全・もたらす。温度／”　２．−＋　
１　［Ｉ　Ｃ以上の温度では樹脂に発生する応力は比較
的短時間の内ＶＣその殆んど全′Ｃが緩和されるが、１
−記温度範囲での体積減少は、収縮に伴なう引張り１１
６カと］２て固化後の接着剤層に残留する傾向を示すの
である。本発明においては、この体積１１×縮率（δ）
が１Ｕ多以下の樹脂を選択することにより、接漕層への
引張応力の残留をｍｍ有効Ｖｃ防止【７得るものである
。

無継目カップを構成する金属素相としては、未処理の鋼
板（ブラックプレート）、各種表面処理鋼板、例え−ば
鎚メッキ銅板（ブリキ）、０Ｅ鉛メツ１８− キ銅板、アルミメッキ鋼板、ニッケルメッキ鋼板、クロ
ムメッキ鋼板等のメッキ鋼板；電解クロム酸処理鋼板等
の電解処理鋼板；リン酸及び／又はクロム酸処理鋼板等
の化学処理鋼板や、アルミニウム等の軽金属板或いはこ
れらの複合材等が使用される。

無継目カップ全するために、−ト述１．７た金属素材を
円板等の形状に打抜き、絞りポンチと絞りダイスとの間
で、１段或いは多段の絞り加工に付し、所望により絞り
カップ？　ｔ、、、どきポンチとしごきダイスとの間で
多段の［７ごき加工に賦す。これらの絞り加工やしごき
加工の操作や条件は、それ自体公知のものであり、それ
自体公知の条件で行うことができる。

加工に伺する金属素材の素板厚は、ビンの最終寸法や素
材の種類によっても相違するが、一般に０．２乃至［１
，ｂ　ｍｍ、特に０．２乃至０．６　ｂ　ｒｎｍの範囲
にあるのが望−＋　ｔ、、　＜、一方１．どき加工を行
う場合にはその１１１１壁部の厚みけＯ，ＩＪ　５乃至
０．２０間、特にＯ，ｔ＋　６乃至Ｑ、　１７　ｒｍｎ
となるようにするのがよい。

この金属累月には、カップ成形に先立って予じめ耐腐食
性の作置塗膜を施こし、或いは成形後のカップに、トリ
ミングを行い、８碧により洗作処理、例えばリン酸及び
／又はクロム酸による表面化学処；ｌ：ｊｉｉ　ケ行っ
た俵、少なくともその内面に耐腐食性の保ｍｋ塗料を施
こす。この保し塗料としては、熱硬化性及び熱可塑性樹
脂から成る任意の塗料；例エバフェノール・エポキシ所
別、アミノ−エポキシ塗料等の変性エポキシ塗料；例え
ば＃：、ｆ化ビニルビニル−酢酸ビニル共重合体ビニル
−Ｕｌ−酸ビニル共重合体部分ケン化物、塩化ビニルー
ｌζ１酌ビニルー無水マレイン酸共−％合体、エボギゾ
変性−、エボギンアミノ変性−或いはニオキシフェノー
ル変性−ビニル樹脂塗料等のビニル又は変性ビニル塗料
；アクリル樹脂系塗料；ス千しンーブタジエン系共沖合
体等の合成ゴノ、系塗刺等が使用される。

これらの塗料は、エナメル或いはラッカー等の有機溶媒
溶液の形で、或いは水性分散液又は水浴液の形で、スジ
１／−塗装、浸漬塗装、静電塗装、電気泳動塗装等の形
でカップに施こす。勿論、前記樹脂塗料が熱硬化性の場
合にｒｌ、必要により塗ｆ１を焼付ける。

この熱可塑性樹脂は、継目を構成する金属素材乃至はそ
のにのブライマー塗膜等を比較的小さな圧力下において
も、その表面を十分に濡らし、これらと強固な接着が短
時間の内に可能であり、この接着力が長期にわたって持
続するたｙ）には、樹脂の主鎖乃至は側鎖に一定の濃度
の極性基を有するものが好ましい。本発明に“ｂ−いて
は、かかる見地から、主鎖または側鎖に１０乃至１４０
０　ミＩＪイクイバレント（ｍｇｑ）／１００ｒ樹脂、
好適にけ１２乃至１２００＋ｚ＋−ｇｑ／１００ｆ’樹
脂ノ濃度で川するのがよい。これらのカルボニル基は、
カルボ／酸、カルボン酸塩、カルボンｅ無水物、カルボ
ン酸エステル、カルボン酸アミド、ケトン、炭酸エステ
ル、ウリア（尿素）、ウレタン等に由来するものであり
、このような熱可塑性重合体は、前述した官能基を有す
る単量体を、重合或いは共重合のような手段で重合体の
主鎖中ｒ（組込むか、２１− 或いはグラフト重合乃至は末ψｈａ処理のような形で熱
可塑性重合体に結合させること圧より盈られる。

捷たオレフィン樹脂のような炭化水素糸■（合体にあっ
ては、この重合体を酸化処理することにより、Ａｉｌ述
りまた範囲のカルボニル基を含有する熱可塑性樹脂とす
ることができる。

カルボニル基濃度が手記範囲よりも低い場合には、継目
を構成する素材への密着性乃至は層鳥°力が特に比較的
小さいＦＥ力のもとて不満足乙ｒものとなり、一方上記
範囲よりも高い場合には、接着剤層が温度乃至は水分に
対して敏感となつ−Ｃ１継目の耐水性、耐熱水性が低下
し、また接治剤（ｈ・［脂の凝集力が太きすぎて、熱融
看操作が困難とｆｃ、つたり、強靭性が失われるという
問題を生じやすい。

本発明においては、重合体中のカルボニル基濃度を上記
範囲としたことにより、比較的小さい圧力のもとにおい
でも、接崩力の著しい向１−が得られ、接着剤をフィル
ムや、その他の形で接合部へ施用する操作や、接合時の
熱融着操作を容易に行い得る。

２２− 本発明に用いる熱可塑性樹脂接着剤の適当な例を以下に
示すが、これらの樹脂の単量体組成、分子量、分子量分
布、ブレンド組成等は前述ｔまた要件が充足されるよう
に選択されねばならないことは当然である。

このような熱可塑性重合体の適当な例は、これに限定さ
れるものでないが次の通りである。

（ａ）一般式 式中＋０−Ｒ１槍は炭素数２乃至乙のオキ／アルキレン
基、およびこれらの重合物、Ｒ２は炭素数２乃至２４の
アルキレン基又は了ｌ）−レン基である、 で表わされる反復単位から成るポリエステル。

ここで、二塩基酸成分として、テレフタル酸、イソフタ
ル酸、アジピン酸、セパチン酸、マレイン酸、フマール
酸等、グリコール成分として、エチレングリコール、テ
トラメチレングリコール、プロピレングリコール、ジエ
チレンクｌＪコール、トリエチレングリコーノへ更にこ
れらの沖合体から成るポリアルキレングリコール等のう
ち、各々１つずつの成分から成るホモポリマー、あるい
はどちらか一方もｉ〜くけ双方の成分が複数である共重
合ポリエステルであり例えば、ポリエチレンアジペート
、ポリエチレンセパテート、ポリエチレンテレフタレー
ト、ポリテトラメチレンイソフタレート、ポリエチレン
テレフタレート／イソフタレート、ポリテトラメチレン
テレフタト−ト、ポリエチレン／テトラメチレンテレフ
タレート、ポリエチレン／オキシベンゾエート、或いは
これらのコポリエステル乃至はブレンド。ここで接着剤
の性状を加賀する目的でこれらのもののいくつかをブレ
ンドするか、更には他の樹脂例えばボリュチｌ／ン、ポ
リプロピレン、アイオノマー、エチレン酢酸ビニル共重
合体、変性ポリプロピレン等のポリオレフィン系の樹脂
を一部ブレンド１７て用いる場合もある。

θ 式中、Ｒ５は水素原子又は低級アルキル基、Ｒ４は水素
原子、又は炭素数１乃至１２のアルギル基である の単量体のホモ重合体又は共重合体、或いは、上記（２
）の単量体とオレフィン類、又は他のビニルモノマーと
の共重合体或いはアクリル変性ポリオレフィン類。

例えば、ポリアクリル酸エステル、ポリメタクリル酸エ
ステル、 エチレ／／アクリル酸エステル共重合体、アクリル酸エ
ステル／アクリル酸共重合体、エチレン／アクリル酸エ
ステル／アクリル酸共重合体、エチレン／アクリル酸共
重合体、スチレン／メタクリル酸エステル／アクリル酸
共重合体、 ２５− アクリル酸クラフトポリエチレン、アクリル酸グラフト
ポリプロピレン、 アクリル酸エステル／塩化ビニル共重合体、アクリル酸
エステルクラフトポリエチレン、メタクリル酸エステル
／塩化ビニル共重合体、スチレン／メタクリル酸エステ
ル／ブタジェン共重合体、 メタクリル酸エステル／アクリロニトリル共重合体。

（Ｃ）一般式 ％式％： （３） 式中、Ｒ３は水素原子、アルキル基、又はフェニル基で
ある、 のビニルエステルとオレフィン類５／は他のビニルモノ
マーとの共重合体或いはその部分ケン化物。

例えば、エチレン−酢酸ビニル共重合体部分ケン化物、 エチレン−プロピオン酸ビニル共重合体、２６− エチレン／酢酸ビニル共重合体、 アクリル酸エステル／酢酸ビニル共重合体、塩化ヒニル
／酢酸ビニル共重合体。

（ｄ）　　アイオノマー オレフィン類と不飽和カルボン酸、或いは更に他ノビニ
ルモノマーとの共重合体をアルカ１Ｊ４ｉＪＩ、アルカ
リ土類金属、或いは有機塩基で中和して得られる樹脂。

例えば、米国デュポン相から市販されているケーリン類
。

（−）　　無水７１／イン酔と他のビニルモノマーとの
共重合体或いは無水マレイン酸変性ポリオｌ／フィン。

例えば、無水マレイン酸／スチレン共重合体、無水マレ
イン酸変性ポリプロピレン、 無水マレイン１ｕｌｌ性ポリエチレン。

（ハ　一般式 ％式％（４） （） 式中Ｒ６は炭素数８乃至１５の炭化水素基、で表わされ
るポリカーボネート。更に、脂肪族ジオキシ化合物、芳
香族ジオキシ化合物等とのコポリカーボネート。

例えば、ポリーＰ−キシ１ノ／グリコールビスカーボネ
ート、ポリ−ジオキシジフェニル−メタンカーＪネ−）
、ポリージオヤシジフェニルエタンカーボネート、ボリ
ージ刃ヤシジフェニル２，２−フ“ロバンカーボネート
、ボリージ乞キシジフェニル１，１−エタンカーボネー
ト。

（ｙ）　　一般式 ％式％） （） （６） 式中ルは５乃至１３の数、１ｎは４乃至１１の数である で表わされる反復単位から成る７１（ＩＪアミドおよび
コポリアミ　ド類。

例えば、ポリ−ω−アミノカプロン酸、ポリ−ω−アミ
ンへブタン酸、ポリ−ω−アミノカプリル酔、ポリーω
−了ミノペラゴイン酔、ポリ−ω−アミノデカン酸、ポ
リ−ω−アミノウンデカン酸、ポリ−ω−アミノドデカ
ン酸、ポリ−ω−アミノトリデカン酸、ポリヘキサメチ
レンアジパミド、ポリへキサメチレンドデカミド、ポリ
へキサメチレンドデカミド、ポリへキサメチレントリデ
カミド、ポリデカメチレンアジパミド、ポリデカメチレ
ンドデカミド、ポリデカメチレンドデカミド、ポリデカ
メチレンアジパミド、ポリドデカメチレンアジパミド、
ポリデカメチレンアジパミド、ポリドデカメチレンドデ
カミド、ポリデカメチレンアジパミド、ポリトリデカメ
チレンア・シバミド、ポリトリデカメチレンドデカミド
、ポリトリデカメチレンドデカミド、ポリトリデカメチ
レントリデカミド、ポリデカメチレンアジパミド、ボリ
デカメチレ／アゼラミド、ポリドブ力メチレンアゼラミ
ド、ボリトリデカメチタンアゼラミド。

ここで、接着剤として強靭性を改良し、かつ）・ンドリ
ング性、すべり性等の向上を考慮して、上記の成分から
成る共重合ポリアミドｙに他のポリ２９− オレフィン等の樹脂を一部ブレンド１．でｆｔ１ｌいる
場合もある。

（Ａ）　　一般式 ％式％（７） （） 式中Ｒ７及びＲ８の各々は、炭素数１乃至１６のアルキ
レン基である、 で表わされる反復単位から成るポリ尿素。

例えば、ポリへキサメチレン尿素、ポリへブタメチレン
尿素、ポリウンデカメチレン尿素、ポリノナメチレン原
票。

（Ｌ）　　一般式 ％式％（９） 式中、Ｒｏは炭素数６乃至２４のアルキレン基、ポリエ
ーテル残基又はポリエステル残基；Ｒ，ｏは炭素数６乃
至２４のアルキレン基又はアリーレン基：ＲｌＩは炭素
数１乃至１６のアルキレン基又はアリーレン基；には０
又は１の数である： で表わされるポリウレタン又はポリ尿素ウレタン。

例えば、ポリテトラメチ１／ンヘキサメチレンウレタ／
、ポリへキサメチレンテトラメチレンウレタ／、イソシ
アネート末端ポリエステル又はポリエーテルをジアミン
又は水で鎖伸長したポリ尿素ウレタン。

０）　　ポリエチレン、ポリプロピレン、結晶性エチレ
ンプロビレ／共重合体を、酸素酸化、オシ／酸化家いは
その他の酸化剤等で酸化し２て得られる樹脂。

本発明の目的に特に望ましい樹脂は重要な順に、ポリエ
ステル、％にコポリエステル、ポリアミド、アイオノマ
ー、酸変性ポリオｌ／フィン、ポリカーボネート類であ
る。

適当なコポリエステルは、二塩基酸成分とし７てテレフ
タル酸単位及び他の二塩基酸単位を含有し且つジオール
成分としてテトラメチレングリコール単位を含有するコ
ポリエステル、或いは二塩基酸成分としてベンゼンジカ
ルボン酸単位を含イｆ［７、且つジオール成分としてテ
トラメチ１７／グリコール単位と他のジオール単位とを
含有するコポリエステルであり、適当なポリアミドは炭
素数１００個当りのアミＦ基の数が４乃至１２の範囲に
ある少なくとも１種のナイロン類である。

本発明に用いる熱可塑性樹脂は十分に高分子量であるべ
きであり、一般に６０　ｒＪ　［Ｊ以上、特１／Ｃ’９
０ｕＯ乃至５　Ｕ　Ｏ，０００の数平均分子部を有する
ことが望まし、い。また、この樹脂は、熱融着性や熱接
着操作の容易性の見地から、８（１乃至２８［ＪＣ，特
に９０乃至２４０Ｕの軟化点（融点）をイイすることが
望捷しい。

これらの樹脂には所望に応じて、それ自体周知の配合剤
、例えば紫外線吸収剤、安定剤、滑剤、酸化防止剤、充
填剤、顔料、染料、帯電防止剤等を、公知の処方に従っ
て配合することができる。

本発明において、前記接着剤は、カップの接合すべき開
放端縁部に、カップ相互の嵌合に先立って施こす。この
接着剤層は、樹脂層の厚みが１０乃至２００μｍｒＬ、
％［２Ｃｌ乃至１５０μｍとなるように施こすのがよく
、且つ重ね合せ接合部の巾、即ちラップ巾が１乃至６０
調、特に２乃至２０ｍとなるように施すのがよい。

接着剤樹脂は、種々の形態、例えばフィルム、粉体、ス
ラリー、溶液、プラスチゾル乃至はエマルジョンの形で
所望とするカップの部分に施こすことができ、特にこの
接着剤を取扱い及び塗布操作が容易で、乾燥等の操作が
容易なフィルムの形で施用するのが望捷しい。

接着剤の施用は、接着剤の形態に応じて、ラミネート、
押出（エクストルート）、静電粉体塗装、電着塗装、ス
プレーコート、ノズル吐出、ディップコート、ロールコ
ート、プランソング（刷毛塗−６３＝ す）等の塗布方式を採用゛できる。

金属素材の接合すべき部分に前記保ｈφ籟利が施されて
いる場合には、この塗料は接着剤に対してプライマーと
して作用し、望゛まし７い接着性が得られる。勿論、接
着剤の施用に先立°つてブライマーとなる塗料を金属素
材に予じめ施こすこともできる。

捷り、カップの円周状開放端部を重ね合ぜ接合する場合
Ｖこは、継目の内側に必然的に金属素材のカットエツジ
が露出する。このカットエツジを、カップの嵌合に先立
って、接着剤テープで包み込むか或いは接着剤の粉末、
スラＩＪ−１溶液をこのカットエツジに施こして、カッ
トエツジσ）イ呆ｎφを行うこともできる。

接着剤は、継目の内側或いは外側となるカッ７開放端縁
部の゛外面或いは内面に施こすことができ、また両面に
施こすこともできる。

接着剤を施したカップに他方のカップｆ嵌合させ、次い
で重ね合せ部に存在する接准剤を溶融させ、必要により
継目を冷却して継目を形成させる！−３４＝ 重ね合せ部の加熱は、高周波誘導加熱、赤外線加熱、熱
風加熱、加熱体からの伝熱加熱等によることができ、捷
た継目の冷却は放冷、空冷、水冷等の任意の操作による
ことができる。これらの加熱及び冷却は前述した条件を
満足するようにしなければならないことは当然である。

本発明による容器は、炭酸飲料、ビール、発泡酒等の自
生圧力を有する内容物に対する容器と１７で、また窒素
ガス、液体窒素等を内容物と共に充填する内圧容器等と
して特に有用である。

本発明により得られる金属製容器は、従来のプラスチッ
クビン（ポリエチタンテレフタレー１−２軸延伸ボトル
）やカラスピンに比り、でも顕著な利点を有する。これ
らの利点をまとめて示すと、Ａ表の通りである。

６５− 第　　　Ａ　　　表 ３Ａ一 本発明ケ次の例で説明する。

まず本発明の方法に従って金属容器を作製するに当たり
、使用する熱可塑性接着剤が実質的に固化する温度（ｌ
′ＳＣ）前後での体積変化率（δ）を以下の方法によっ
て測定した。

〔体積変化率（δ）の測定法〕

体積変化率の測定にはディラドメーターによるＢｅｋｋ
ｅｄａｈｌ　の方法（Ｊ、　ｆｈｓ、　Ｎｇ／！４　Ｂ
ｕｓ、５ｔａｎｄ−ａｒｄｓ、４２，１５４　（１９４
９）　）Ｋ従って行った。すなわち、体積０５〜１．５
　ｃｒｉｌの熱可塑性樹脂接着剤のブロックを所定のデ
ィラドメーターに納め、常法に従って水銀全封入した後
、各々の接着剤樹脂の軟化点以上５０Ｃの温度に保持（
−７た。しかる後Ｑ、５Ｃ／ｍｉｘの速度で降温しつつ
、毛細管中のメニスカスの変化を刀セトメーターにより
時々刻々直続した。ガラスの体膨張、温度計などの各種
補正を行って各々の試料の比容一温度曲線を得た。第４
図には（Ｉナイロン１２、■スチレン・メタクリル酸メ
チル共重合体の比容一温度曲線の概略を示Ｌ７た。この
比容一温度曲線の勾配（勾配の３７− 絶対値）が最大となる温度の低い方をこの接着剤が実質
的に固化する温度（ｒ　８）とした。ナイロン１２の場
合、丁度曲線の変曲点に相当する１５０Ｃ１スチレン・
メタクリル酸メチル共Ｍｆ合体の場合、高温側の直線部
分が屈曲（〜はじめる１１０ＣがＴＳとなる。そｌ、で
、この１”　８＋１叶−，７’５−１０Ｃでの比容Ｖａ
、Ｖｂをそれぞれ曲線より求め、（１ｖ）式よりこの接
着剤樹脂の体積変化率＜６）を計鍾Ｌ２だ３．なお　ブ
レンド物から成る接着剤樹脂の場合、比容−温ＬＯ”曲
線にいくつかの屈曲点が観察される事が多くあり、その
場合最も比芥変化の大きな領塘で勾配の解−太が歓めら
ね１も事がら、や（弓ｒ）そσ）点をもってＩ゛８とし
た。

また、埼丁の実施例に於ｆは、次にｊ４べる方法に従っ
て金属容器の評価を行な゛つｆ（。

〔金属容器の評価〕

イ、接合部強度試験 ａ、引張応力（接合部のひずみの測定法）製作された金
属容器から接合部全幅６０聰の帯状に、接合部に力が加
わらないようにレ６８− −ザーカッターで切りとる。つぎに、帯状になった接合
部材の外側および内側に歪ゲージ全周囲ｒ（等間隔に８
枚づつ貼付ける。歪ゲージは、ｍゲージの長手方向を帯
状の接合部材のｐａｔ周方向に合わせて貼付けられる。

帯状の接合部材の夕）側および内側部材に加わっている
φｆ測測定るために、接着剤を溶かさなければならな（
八が、接着剤を溶かす溶剤はそれぞれの接着剤に応じて
選択され、整理ないし９［Ｊ［の範囲内の温１ザにされ
る。

つぎに、溶炸１の入っているビーカー内に、歪ゲージが
貼付けられた帯状の接合部拐を浸１２、接合部の接着剤
が溶けさる−までの各歪ゲージの抵抗値を連続的にし１
す定した。

外側部材は内側部材より厚いので、外側部材の歪は小さ
い。したがって、接着剤に応力が加わっている状態では
、内側部材の歪ゲージの抵抗変化の方が外側部材のもの
より大きい。内側部材の歪ゲージの抵抗値が増加した場
合ＶＣは、内側部材の周囲が延びたことになり、接着剤
には圧縮応力が加わっており、抵抗値が減少した場合に
は、接着剤には引張応力が加わっていたことになる。

外側部濁の歪ゲージの抵抗変化は、内側部材の歪ゲージ
の抵抗変化とは逆符号の値となるが、絶対値はかｆｃり
小さかった。

このように、金属容器の接合部の接着剤に加わる応力を
外側および内＠１１部材の接合部の周囲長の増減より測
定した。

第１表〜第６表の引張応力は内１■１１部材に貼付けら
れた８枚の歪ゲージの抵抗値の変化率すなわち歪率（延
び率（＋）、収縮率（−））に換算しに量の平均値で示
す。

ｈ、ビール強度 接合後の金属容器より、その接合部を切り出し、テンン
ロンを用いて、室温下で１００Ｉ＋ＩｉＩ／ｗｎの引張
り速ＩＣでＴピール節用をほぼ全周にわたって測定し、
た、ここで試験片が円弧吠であるため正確なｆピールト
験とは若干異なるが、引張り速度を比較的遅くすること
で再胡件のある正確な測定値が得られた。各側で６個の
容器について測定し、その算術平均値を採用（７た。測
定値はビール強度曲線の面積を算定する事から得られる
平均値Ｘとその曲線のＪｉ大値、最小値の幅Ｙをもって
５１ＩＩＪＩ巾の強度に換算り、てＸ±Ｙ（Ｋ９１５喘
［１］）とし７て表記し７友。、 Ｃ１ずりせん断強度 接合後の金属容器、そして、これに水を充填］７て７０
′Ｃにて１０時時間時させた後負空乾燥り、ｆｒ−もの
について、それぞれ高さ方向７７？Ｆｎ、円周方向２　
Ｃ１ｎの接合部を含む試料片を切り出Ｌ、テンノロンを
用いて引張り速度１００ｍｍ　／　”、室温下ですすせ
ん断破壊試験を行い、ラップ接合部の接着面積を考慮し
てずすせん断強度として表記し５た。各々６個の容器に
ついて測定し、それらの算術平均値を持って測定値、！
＝１．．＊。なお、ココで５５〜５８　Ｋｆ／ｃｒ４以
上と表記されているものは、板の破断が生じたもので、
実際の強度はこれ以上の値であ４１− る事を表わしている。

口、　デンテイングテスト 金属容器にそれぞれの所定の内容品を充填し、た後、第
５図に示すような、重さ４Ｋｇの錘（Ａ）を一定高さく
６１１１１１１）より水平方向に対１．て２２．５°の
角度で傾斜１７た金属製ビン（Ｂ月妾合部の外部体端縁
より０．３　ｗｍの位置へ垂直に自然落下させろ、この
試験で、上部体と底部体とが離別し、たり接合部にすき
間が発生したものｆ扱胴、２５ｒ′：で４８時間放置後
に内圧を測定し７充填直後に比べて５％以」二の低下が
見られるもの、そ【、で接合部近傍に内容品のにじみ出
し、が観察されるものを漏洩と見な１．た。表には、ト
記漏洩と扱胴の総和を漏洩率（％）として示し、カッコ
内にはそのうちのイｉソ胴率（％）ｆ示し、た。

なお、試験条件と１２でＤＣと２５［ｆ選び試験体全体
が十分その温度に到達ｉているの全確認しまた上で、そ
れぞれ５０個の試験を行った。

ハ、５０ｔｒ３ケ月の経時試験（漏洩および扱胴率）上
部体と底部体が離別し７たり、あるいはどちら４２− かが変形ｌ、て接合部にすき間の見られるものを扱胴と
し、た。捷た、２５Ｃでの内圧が、充填直後に比べて５
％以５］二低下ｌ〜でいるもの、そして、接合部近傍に
何らかの内容品のにじみ出［−７が観察されるものを漏
洩と見ＬＣシた、表には、５０個中の漏洩数と扱胴数の
総和を漏洩率（％）と１．で示し、カッコ内にはそのう
ちの扱胴率（％）を示し７た。

実施例１〜７　比較例１〜４ 素材厚０．２３ｍｍのアルミ板（３［］０４材、Ｆ１１
９）の内外面に変性ビニル系塗料をそれぞれ全体の塗膜
量が１５０１ｒｂ）／ｌ／ＩＩ＋２．６０　町／１ｂｎ
２となるように塗布、焼付を行った後に９４簾の径の円
板に打抜き、通常のプレス加工により成形を施し、接合
部端縁の内径が６４．２０ｘで中心部に直径２５ｍｍの
注ぎ口を有する上部体を作製Ｌ７た。

一方、素材厚０．３０ｍｍのアルミ板（３００４材。

Ｈ１９）を約１４２■の径に打抜き、絞りポンチと絞り
ダイスとの間で内径が約８５＃のコツプ状に成形する。

次いで、このコツプ状成形物を再絞り工程に賦した後直
径約６６．１　ｍのしごきポンチとダイスによりしごき
加工を施した。この外面に変性ビニル系塗料″ｆ塗膜量
が６０巧／、／Ｊ＋２になるようにマンドレルコーター
で塗布後焼付し２、更に内面にも同じ塗料を塗膜量１５
０　ｆｌｉｐ　／ｄｍ２Ｖｃなるようにスプレーコート
し、焼付を行った。次いでネックイン加工を行ってその
円周端縁の外径が６４．１４順の下部体を作製した。

この下部体の端縁全周にわたって、その外面４＋１１１
約４　ｗａｎ　ｒｌ］、内面制約１．５Ｍ巾で以下の、
１：うに接着剤を塗布し７た。すなわち、二塩基酸成分
と１．で、テ１／フタル酸とイソフタル酸がモル比で７
＝３、グリコール成分としてテトラメチレンダリコール
から成る共重合ポリエステルＡ（固化温度１４５Ｃ１体
積変化率６．０％、軟化点１７５Ｃ）のフィルム、膜厚
６Ｄμｍ、巾約６關、をあらかじめ高周波加熱し７た下
部体外面端縁全周にわｆｒ　Ｆ）約２ｍｍはみ出るよう
に貼Ｎ１７、Ｉ〜かる後１１工川′端縁を高周波加熱り
、　ｔｔからこのはみ出し部分を折り返１．で内面側に
貼着させ端縁が接着剤により被椀された下部体を作製り
、た。

以上のように作製した上部体と接着剤を塗布した下部体
とを嵌合した後、加熱工程そし７てこれと同一スチー・
ゾヨ／に於て冷却工程を施１．７て嵌合部の接着剤を浴
融、冷却固化させて接合を行い、上部体と下部体が接合
された容量約５００−の金属容器を作製した。ｌ【お、
加熱工程では被加熱部材を４８〔Ｊ回転／分で回転させ
つつ０．５秒間加熱し、冷却工程では加熱終了と同時に
圧縮エアー用ノズルを用いて、水吹付けの場合にはＱ、
３秒間、エアー吹付けの場合１秒間嵌合部に吹付け、冷
却を行った。

また、加熱工程における加熱コイルの形状は、第６図に
示されるように、加熱コイルの導体１５゜１６の径は３
ｗｎで上側部材２と下側部材１とに電磁結合１〜でいる
偏平渦巻加熱コイルの巻数は７ターンであり、その巾Ｊ
ｆｃは２５噺１中空部の巾２０日である。

外側部材の冷却用ノズルは容器の嵌合部に対し加熱コイ
ルに対応する反対側に嵌合部を囲むように設は内側部刺
の冷却用ノズルは外側部材の開口４５一 部より挿入され、外側のノズルと対応する位置を冷却す
るように設置されている。

各個で採用した加熱工程、冷却工程を詳述すると以下の
通りである。

実施例１゜ 外側部材と内側部材との温度上昇が等しくなるように、
加熱コイルの中心を嵌合部の中心より２間だけ下げた状
態（△ｔ　＝　２　ｗｎ　）に加熱コイルをセツトシた
。冷却工程では外側および内側部材にエアー吹付けを行
なった。このときの嵌合部の温度は第７図に示されてい
る。曲線ａは外側部材の嵌合部の温度、曲線すは内側部
材の嵌合部の温度、曲線Ｃは接着剤の温度である。

加熱終了時の外’Ｉ１１部材、内側部材の嵌合部の温度
はどちらも２６０Ｃであり、接着剤の温用は１９５Ｃで
あった。

接着剤が固化する温度１４５Ｃに至る寸での時間は加熱
終了から０．５秒後であった。

接着剤が固化する時刻での外側部材と内側部材との温度
は等しく’１１５ｔ：’であった。［７たがって、＝４
６− 接着剤には必要↓〕Ｉ［−の押圧力は働かず、接着剤は
嵌合部より押出されず、嵌合部が常温にｌｃつても接着
剤に引張り応力が１動くことはない。

実施例２゜ 外側部材の嵌合部の温度が内側部材のものより高＜　ｆ
ｃろように、加熱コイルの中心ｆＷＫ合部の中心より１
　ｎｎｎだけ−Ｆ−げた状態（△２＝＋１　ｒｎｍ　）
に加熱コイルを七ツｌ　ｌ−た。冷却工程は実施例１と
同様である。加熱終了時１−１−、の外側部材の温度は
２４５Ｃ１内仙部材の温度は２１５Ｃ接着剤の温度は１
９５ｃであった。

接着剤が固化する温度１４５Ｃに至る−までの時間は加
熱終了から０．５秒後であった。この時点１＝１２での
内側部材の温度は１１００、外側部材の温度は１２００
であり、若干外側部材の温度の方が高いので、接肩剤の
締伺力が弱くｆ、Ｃるが、この程度の温度差１ｄ実用上
支障ない。

実施例６゜ 加熱コイルのセット状態は実施例２の場合と同一とし、
接着剤の固化時の外側部材と内側部材との嵌合部の温度
が等しくなるように、外側の嵌合部を冷却する冷却用ノ
ズルのエアーの流量を内側のものよりも多くした。

加熱終了時（１＝１．）の外側部材の温度は２４５Ｃ１
内側部材の温度は２１５ｃ１接着剤の温ＩＶ′は１９５
ｒＪ：であった。接着剤が固化する温度１４５Ｃに至る
までの時間は加熱終了から０．４５秒後であった。この
時点（を二’２）での内ｆｌｌ１１部拐、外側部材の温
度は等り、、＜１１５′Ｃであった。

この場合には、加熱終了時には、外側部材の温度が内側
部材のものに比べ高いので接着剤ｒ（は締付力がほとん
ど働かないが、接着剤の同化時には、外側部材と内側部
材との温度が等しいので、十分な締付力が働き、良好な
接着が竹える。

実施例４゜ 外側部材の嵌合部の温度が内側部相のものより低くなる
ように、加熱コイルの中心を嵌合部の中心より３關だけ
下げた状態（Δ／−−−斜＋ｒｎ＋　）に加熱コイルを
セラ）　Ｌだ。冷却工程は実施例１と同様である。加熱
終了時（１＝１．）の外側部Ｉの温１すは２２０Ｃ１内
伊１部材の温度は２４０ｃ１接着剤の温度は１９５′Ｃ
であつＩ’ｃ−、。

接着剤が固化するまでに至る時間は加熱終了から０．５
秒後であった。このときの外側部材の温ｍ゛は１１５Ｃ
１内側部材の温度１ｄ１２０Ｕであった。

この場合には、若干外側部材の温度の方が内側部材のも
のより低いので、接着剤に締付力が働き、溶融状態の接
着剤が押出される恐れはあるが、実用上差１．障りない
。

比較例１゜ 加熱工程は実施例１と同一にし、冷却工程における圧縮
空気の吹付けを轍の外側からのみ行った。

そのときの温度を第８図に示す。曲線ｄは外側部材の嵌
合部の温度、曲線ｅは内側部材の嵌合部の温度、曲線ｆ
は接着剤の温度である。外側部材の温度の下降の様子は
実施例１の場合とほぼ同じであるが、接着剤が固化する
温度＜　１４５ｃ）に至る壕での時間は加熱終了後１．
０秒でありその時接着剤と内側部材との温度は等しく、
外側部材との差は７５ｒであった。

４９− この嵌合部の冷却曲線より明らかなように、接着剤が溶
融している状態で、内側部材の嵌合部の温度が外側部材
のものより高くなるので、接着剤には押圧力が働き、接
着剤は押出される。したがって、この時刻捷でにかなり
の接着剤が嵌合部より押出されるので、常温になったと
きには接着剤には、かなりの引張り応力が働く。この傾
向は接着剤の溶融時の粘ル゛が低い場合では特に名しい
。

実施例５　、６　、　Ｚ 加熱工程として実施例１と同一にしたもの（実施例５）
、加熱終了時に嵌合部の外側部旧と内（１１！１部材の
温度がそれぞれ２４５［，２１５７：となるように加熱
するもの（実施例６）、同じく嵌合部の外側部材と内側
部材の温度がそれぞれ２２５［。

２３５Ｃとなるように加熱するもの（実施例７）の各加
熱工程を採用し冷却工程において１縮空気のかわりに水
をスプレーした。すなわち加熱終了と同時に電磁弁を開
き圧力のある状態で水をノズルより出し外側部材および
内側部材の嵌合部に霧ｆｋの水を吹付けた。このときの
嵌合部の温度曲線＝５０− を第９図に示す。曲線ｑ＋、ｑａｙ“は外側部材の温度
、曲線り、ｈｚｈ／／は内側部材の温度、曲線２゜ｉ’
、ｉ“は接着剤の温１１ｆを表わし１．ｑ　、　ｈ、ｉ
は実施例５、グ’＋ｈ′、Ｌｉは実施例６、ｉ　、　ｉ
’、　ｉ“は実施例７の場合を示ｌ−でいる。

２３０ｒＫ加熱された外側部材および内側部材の嵌合部
の温１Ω′は急激に下降し、そのとき、接着剤の温度は
若干遅れて下降する。

加熱終了後、０，１秒経過したとき接着剤は固化する温
度１４５Ｃとなり、そのとき外側部材と内側部材の温度
は水温であった。

Ｌ、　ｉがって、このとき接着剤には圧縮応力が生１″
、るが、この接着剤の体積変化率が６．０％と小さいた
めに接着強度には殆んど影響はない。

この場合には、接着剤の冷却は外側部材、内側部材の嵌
合部の冷却よりも遅れるが、かなり急激に冷却され、接
着剤が特に結晶性である場合には、接着力が強固とＬ【
る。

比較例−２゜ 加熱工程は実施例１と同一とし、冷却工程における水の
スプレーを外側からのみ行い、製鑵した。

そのときの各部の温度は第１ｕ図に示される。曲線ノは
外側部材の嵌合部の温度、曲線には内１１１１１部材の
低合部の温度、曲線ｌは接着剤の温１０である。

図からみられるように外側部旧の嵌合部の温度は実施例
５の場合とほとんど同じであるが、接着剤および内側部
材の温度はかなり遅れて下降する。

接着剤が固化する温度１４５Ｃに至る時間は加熱終了後
０．６秒であった。この時の内部材の温度は接着剤の温
度より＾く、１６０Ｃであり、外部材の温度は水温（２
０Ｃ）付近゛まで下がった。この場合は、接着剤が固化
する−までの時間Ｃ１１″椿〈短いが、外側部材と内側
部拐との嵌合部の温１０−差が著しいので、接着剤が固
化される−までにかなりの接着剤が嵌合部より押出され
るので、嵌合１゛１１鋺’　ｌ’＋ｃ温になったときに
は、接着剤にはかなりの引張り応力が働く。

比較例６゜ 加熱工程における加熱コイルの位１ａを嵌合部に対し、
相対的に７ｒｒｍ下げた状態（△ｔ−７ｍｍ　）にＬ、
０．５秒間涙合部を加熱した。加熱終了時の外側部材の
嵌合部の温度は２００ｔ？、内側部材の嵌合部の温度は
２６　［Ｊ　Ｃであり、接着剤の温度は１９５Ｃであっ
た。冷却工程は実施例１と同一に１７た。このときの各
部の温度を第１１図に示す。

曲線ｍは外側部材の嵌合部の温度、曲線１ｂは内側部材
の嵌合部の温度、曲線Ｏは接着剤の温度である。接着剤
が固化する（１４５ｃ）までの時間ｔ１は加熱終了後０
．５秒経過したときであり、そのときの外側部材の温度
は１１５Ｃ１内側部拐の温度は１５０Ｃであった。

接着剤が固化する時刻での外部部材と内側部材との温度
差は３５Ｃであり、この場合には加熱終了時より接着剤
が固化する壕でに押出される接着剤の量は少ないが、加
熱終了時に内側部材の嵌合部の温度は外側部材のものよ
り６ＤＣ高いので、径は外側部材、内側部材の材質がア
ルミの場合にλ は外側部材の内径は６４．５０ｎｎ、内側部材の外径は
６４，５２ｒｕｎとなり、接着剤が溶融１−、でいる状
態でかなりの押圧力が接着剤に加わるので、かなり＝５
６− の接着剤が押出される。このために嵌合部が常温になっ
たときに、接着剤にはかなりの引張り応力が働くことに
なる。

比較例４゜ 冷却工程における圧縮空気の吹付けを外側からのみ行う
場合には、外側部旧の方が急速に冷えるので、嵌合部の
冷却時にも、接着剤にｒ１押圧力が働き、かなりの量の
接着剤が押出されてし斗い、嵌合部の温度が常温にｒｅ
つたときにｒ］、にり大きな引張り応力が接着剤に働く
ことにｆ【る。

これら金属容器の接合部の引張り応力ｔ［らびにビール
強度を測定し、史にコーラを充填］７注き゛［１を密栓
した後キャンウオーマ−により４２Ｃで殺菌を施し、５
０ｐでの経時試験を行うとともに、ＯＣと２５ｉＣでの
デンテイングテストヲ行って容器の実用強度を評価した
。表１ＶＣは、これらの結果を示す。

実施例８〜１１．比較例５，６゜ 素材厚０．２３　ｍのブライト錫メッキ鋼板（Ｔ−１材
、めっき量ｓ　５０　／　＃　５０　）の内列面にエボ
５４− キシフェノール系塗料をそれぞれ全体の塗膜量が１５０
　ｔｔａｔ　／ｒｔｍ２．６０　ｎｕｔ　／ｄｔｎ’と
なるように塗布、焼付を行った後に９４Ｍの径の円板に
拐抜き、通常のプレス加工により成形を施し、接合部端
縁の内径が６４．６’　Ｏａｒｍで中心部ＩＦ：、直径
２５龍の注ぎ口をイｊする上部体を作製１〜だ。

一方、素材厚ｒ）、３０腑の錫メッキ鋼板を約１４２咽
の径ｖＣＣ払抜、絞りポンチと絞りダイスとの間で内径
が約８５朧のコツプ状に成形する。次いで、このコツプ
状成形物を再絞り工程に賦【７た後直径約６６．１　ｍ
のしごきポンチとダイスによりし、どき加工を厩した。

この外面にエポキシフェノール系塗料を塗膜量が６０１
１ｕ１．／血２になるようにマンドレルコーターで塗布
後焼付し、更に内面にもエポキシフェノール系塗料を塗
膜量１５　［１ｍｆｌ、／ム２になるＬうにスプレーコ
ートＬ−１焼付を行った。次イテネツクイン加工を行っ
てその日周端縁の外径がそれぞれ６４．４５．６４．４
Ｂ、６４．５６，６４．６０ｍ（実施例８〜１１）、６
４．６８．（比較例５）、６４．３６＋ｏ＋（比較例６
）の６種の下部体を作製［７た。

この下部体の外面側端縁全周にわたって約４調巾、厚さ
８０μｍで、ダイマー酸とポリアルキレンポリアミン及
びヘキサメチレンジアミンより縮合重合させて得られた
ポリアミドＡを、ギ了−ボンブが付属されたホットメル
トアブリーケーグーにより塗布した。

この様に祝られた上部体と接着剤を塗布した下部体とを
嵌合した後、実施例１と同一の加熱および冷却条件にし
たがって上部体と下部体が接着剤を介［７て接合された
容量約５００１ｎｌの金属容器を作製し、た。なおここ
で、嵌合に際し７実施例１０では上部体を約１５０Ｃ１
比較例５でＱま上部体を約２３０Ｃに加熱１−で端縁を
拡げた上で嵌合を行い、比較例６では接合に際［２て注
錠口より空気を吹き込み内圧を約５Ｋｑ／ｃｒｉｔに保
ち両部体を拡げた十で接着剤を溶融イして冷却固化させ
た。

これら金属容器の接合部の引張り応力を測定し、更に、
これらの金属容器に合成炭酸飲）１を充填１２注ぎ口を
密栓り、た後ギャンウオーマーにより４２Ｃで殺菌を施
し、５０［での経時試験を行うとともに、０［と２５ｃ
でのデンテイングテストを行って容器の強度を評価した
。表２にはこれらの結果を示す。寸た接着剤の物性並び
に両部体端縁の寸法も併記した。

実施例１２〜１６　　比較例Ｚ 素板厚０．２３ｍ＋＋のアｌレミ板（３００４材　Ｈ１
９）の内外面に変性ビニル系塗料をそれぞれ全体の塗膜
量が１８０υし漬２．８０１ｎｆ　／ｒｈ”となるよう
に塗布、焼付を行った後に２５０＋ｍ＋の径の円板に打
抜き、通常のプレス加工により成形を施し、接合部端縁
の内径が１１０．６１Ｊｔｍで中心部に直径６０顛の注
き口を有する上部体を作製した。

一方、同じ塗装板よりやはり２５０關の径の円板を打抜
き、プレス加工により成形を行って接合部端縁の外径が
１１０．５０簡の下部体を作製シ１．た。

この下部体の端縁全周にわたって、その外面側約６１１
１１！Ｉ巾、内面側約２ｒｍ巾で以下のように接着剤ｆ
塗布した。すなわち、実施例１２ではナイロン１２の粉
末を下部体の端縁外面側６關、内面側２５７− ａｍのみが館山するようにマスキングし、た上で静電塗
装を行い、更にその部分を赤外線ヒーターにより加熱し
粉体を溶融させ約８５μｍの膜厚で接着剤皮膜を形成し
また。また実施例１６では、テレフタル酸を二塩基酸成
分として、グリコール成分としてテトラメチレングリコ
ールとトリエチレングリコールがモル比にして１０対１
ｔ、【る組成の共重合ポリエステルＢフィルム、膜厚８
０μｍ、中８咽、をあらかじめ高周波加熱し友下部体外
面端縁全周にわたり約２．５Ｂはみ出るように貼着し、
しかる後再度端縁を高周波加熱しながらこのはみ出し部
分を折り返して内面ｆｌｔｌＫ貼着させ端縁が接着剤に
より被覆された下部体を作製り、た。また実施例１４で
は、二塩酸成分としてテレフタルｃｔｔとイソフタル酸
が８．５：土５のモル」七のものとエチレングリコール
から成る共重合ポリエステル＜ＰＩＩＴ／Ｉ）、二塩酸
成分としてテレフタル酸とイソフタル酸が６．５：３．
５のモル比のものとテトラメチレングリコールから成る
共重合ポリエステル（ＰＢＴ／Ｉ）、更にアイオノマー
の６成分から成る５８− 共重合ポリＪステルブ１ノンド（ブレンド比ＰＥＴ／Ｉ
’、１）ＢＴ／Ｉ：アイオノマー−−１ニア：２）フィ
ルム、膜厚８Ｕμｙｎ巾８ｗ、を先の実施例１３と同様
の方法で所定の形状に塗布した。また、実施例１５では
、無水マレイン酸変性ポリプロピレン粉末、粒径約６０
μｍ、を先の実施例１２と同様の方法で下部体端縁に所
定の形状で塗布した。

更に実施例１６では塩化ビニル、酢酸ビニル共重合体、
塩ビニ酢ビー９：１、の６０％溶液が満たされた浴に、
下部体を垂直方向より約７０°傾斜させて、ゆるやかに
回転させながらその端縁の一部ｆ溶液に浸漬した後、熱
風オーブンで溶剤を飛散させ更に樹脂を溶融し、膜厚約
８０μｍの上記形状の接着剤皮膜を下部体端縁部に形成
した。一方、比較例７では、エチレン−酢酸ビニル共重
合体（ＥＶＡ、共重合比エチレン：酢ビー８．５：１．
５）と高密度ポリエチレン（ＨＤｐＥ）のブレンド、ブ
レンド比ＥＶＡ　：ＨＤＰＥ＝１：　９、の粒径約２５
μｍの粉末を先の実施例１２と同様の方法で下部体端縁
に所定の形状で塗布Ｌ７た。

以上のように作製した上部体と接着剤を塗布した下部体
とを嵌合した後、実施例５と同一の加熱および冷却条件
にしたがって上部体と下部体が接合された容量約２ｔの
金属容器を作製しまた。

これら金属容器の接合部の引張り応力を測定り、、更に
ずりせん断強度を、接合直後のものと、これに水を充填
１７で７０ｒ′で１【１時間軒時させたものについて測
定した。更に、これらにビールを光堝し、注ぎ口を密栓
【た稜、６５Ｃ３０３）の殺菌を施した上で、ＯＣおよ
び２５ｐでデンテイングテストを行い、更に５【］Ｃで
貯蔵して６ケ月拶の漏洩、信服の有無を観察Ｉ、た。表
６には、これらの結果を各接着剤の物性値とともに示す
。

【図面の簡単な説明】

第１図は嵌合前の下部体と上部体とを示す側面断面図、 第２図は本発明による金属製容器の一部断面側面図、 第６−Ａ図は、嵌合部の加熱工程及び冷却工程を説明す
るための側面断面図、 第３−Ｂ図は加熱及び伶却時における嵌合部の各部の温
度と時間との関係を示す線図 第４図は、２８Ｉ［の接着剤樹脂の比容と温度との関係
を示す線図、 第５図は、デンテイングテストの概略を説明するための
図、 第６図は、実施例における加熱コイルの嵌合部への配置
を示す図 第７図、第８図、第９図、第１０図及び第１１図は夫々
、実施例１、比較例１、実施例５〜７、比較例２及び比
較例６における加熱冷却工程の温度一時間曲線を示す線
図である。 引照数字１は下部体（内側部材）、２は上部体（外側部
材）、６及び４は開放端部、５は継目、５αは嵌合部、
１１は接着剤層、１３け被覆、１４は高周波誘導加熱コ
イル、２１　（１、２，１ｂは冷却ノズルを夫々示す。 特許出願人　　　岸　本　　昭 第１図 １ 第３−Ａ図

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）夫々が金属製の無継目カップ状成形体がら戊る外
   側部材と内側部材とを周状の開放端部同志で接着剤を介
   して重ね合せ接合することから成る金属容器の製造方法
   において、外側部材及び内側部材の開放端部間に接着剤
   層が介在する状態で両部材を恢合し、この嵌合部を該接
   着剤層が溶融するように加熱し、接着剤層が固化する＠
   前における嵌合部の両部材の温Ｎ゛が実質的に等し、い
   状態で一目つ両開放端部間に接着剤が充満している状態
   で嵌合部を冷却することを特徴とする金属容器の製造方
   法。
2. （２）前記嵌合部の加熱を、嵌合部の内側部材の温度が
   外側部材の温度と実質的に等しいか、或い６・すｌＡ側
   部拐の温１ｆＪ−よりも若干低くなるようｔｃ状態で行
   う特許請求の範囲第１項記載の方法。
3. （３）前記接着剤層は、内側部材の嵌合部の外径をＤＩ
   、外側部材の嵌合部の内径をり。、接着剤層の施用厚み
   をｄＡ　　としたと〜、下記式６式％：２１ を満足するような寸法関係で低合部に介在させる特許請
   求の範囲第１項記載の方法。
4. （４）前記接着剤は、実質的に固化する？Ｍ＃（７’８
   ）の前後±１０Ｃの温度節１７ｔ＋で下記式６式％［３ 式中、ＶａはｒＢ　＋１０　ｃの温度での比容（ｃ／Ｖ
   ）、Ｖ／）ＵＩＴ８−１【」ｃの温ル″での比容（頷／
   ２）ｆ表わす、で定義される体積変化率（δ）が１式％
   以下であり、軟化点が８０乃至２８０ｃの熱可塑性接着
   剤である特許請求の範１７ＪＩ第１項記載の方法。