JPS586706A - 熱間薄板の圧延方法 - Google Patents
熱間薄板の圧延方法Info
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- JPS586706A JPS586706A JP56103382A JP10338281A JPS586706A JP S586706 A JPS586706 A JP S586706A JP 56103382 A JP56103382 A JP 56103382A JP 10338281 A JP10338281 A JP 10338281A JP S586706 A JPS586706 A JP S586706A
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- tension
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B23D21/00—Machines or devices for shearing or cutting tubes
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/48—Tension control; Compression control
- B21B37/50—Tension control; Compression control by looper control
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Apparatuses For Bulk Treatment Of Fruits And Vegetables And Apparatuses For Preparing Feeds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、板クラウン（板厚の幅方向分布）を制御する
ようにした熱間薄板の圧延方法に関するものである。
ようにした熱間薄板の圧延方法に関するものである。
圧延材の製品品質を決定し、歩留まりに大きく影響する
因子の１つに板クラウンがあり、その改善が強く望まれ
ている。そして、この板クラウンを、大幅に改善するた
めには、圧延中、熱膨張や摩耗などによって生じるロー
ルクラウン（通常、ロール径の軸方向、すなわち板幅方
向の変化量で代表させる）の経時変化を補償し、圧下率
、板幅などの圧延条件の変更に対応できる、板クラウン
制御能力を有する圧延機を必要とする。この要求に応え
るべく板クラタン制御能力の極めて優れた圧延機として
、特公昭５０−１９５１０号公報に開示されるものが提
案され、大きな成果を発揮することが期待されている。
因子の１つに板クラウンがあり、その改善が強く望まれ
ている。そして、この板クラウンを、大幅に改善するた
めには、圧延中、熱膨張や摩耗などによって生じるロー
ルクラウン（通常、ロール径の軸方向、すなわち板幅方
向の変化量で代表させる）の経時変化を補償し、圧下率
、板幅などの圧延条件の変更に対応できる、板クラウン
制御能力を有する圧延機を必要とする。この要求に応え
るべく板クラタン制御能力の極めて優れた圧延機として
、特公昭５０−１９５１０号公報に開示されるものが提
案され、大きな成果を発揮することが期待されている。
一方、上述した圧延機の板クラウン制御機能を充分活か
し、良好な板クラウン制御を行なうためには、ストリッ
プの変形特性を充分把握し、その特性を上手に応用する
ことも欠くことのできない要件となる。
し、良好な板クラウン制御を行なうためには、ストリッ
プの変形特性を充分把握し、その特性を上手に応用する
ことも欠くことのできない要件となる。
一般に、熱間薄板圧延においては、第１図（ａ）、第２
図（荀に示すように、中高あるいは中低の板クラウン（
前者を凸クラウン、後者を凹クラウンと称す。）を矩形
（一様厚さ）に修正すると、その変化分はすべて幅方向
の変形に吸収されるとは限らず、圧延方向の変形（伸び
）にも幅方向で不均一な状態となって現われる。その結
果、ス） ＩＪツブは第１図中）、第２図（ｂ）に示す
ように、いわゆる波打ち状態となシ、平坦度が損なわれ
ることになる。そして、この平坦度を表わす状態を形状
と称す。このように、板クラウンと形状とは密接な関係
にあり、板クラウン制御を行なうに際しては、圧延に支
障をきたすことのないように、常に形状をも同時に考慮
しなければならない。
図（荀に示すように、中高あるいは中低の板クラウン（
前者を凸クラウン、後者を凹クラウンと称す。）を矩形
（一様厚さ）に修正すると、その変化分はすべて幅方向
の変形に吸収されるとは限らず、圧延方向の変形（伸び
）にも幅方向で不均一な状態となって現われる。その結
果、ス） ＩＪツブは第１図中）、第２図（ｂ）に示す
ように、いわゆる波打ち状態となシ、平坦度が損なわれ
ることになる。そして、この平坦度を表わす状態を形状
と称す。このように、板クラウンと形状とは密接な関係
にあり、板クラウン制御を行なうに際しては、圧延に支
障をきたすことのないように、常に形状をも同時に考慮
しなければならない。
今、上述した板クラウン修正に伴う形状の変化が、通常
（張力中０）の熱間薄板圧延ではどのようになるのか説
明する。
（張力中０）の熱間薄板圧延ではどのようになるのか説
明する。
第１図（ｂ）および第２図（ｂ）において、板クラウン
Ｃを板幅の中央位置での板厚ｈ８と端部位置での板厚り
、との差、 Ｃ＝ｈｅ −ｈｌｌ ・・・（
１）で代表させる。なお、Ｃ〉０の場合が凸クラウンで
、Ｃ〈０の場合が凹クラ９ンである。この板クラウンの
取扱い方を後述する形状と対応させるため、板厚に対す
る比率Ｋ（板クラウン比率と称ｔ。）、Ｋ＝−・・・（
２） を用い、板クラウンを（、ａ （入側板クラ９／）から
Ｃｂ （出側板クラタン）に修正する場合の変更量を板
クラウン比率変更量ΔＫ （＝Ｋｂ −Ｋｎ 。
Ｃを板幅の中央位置での板厚ｈ８と端部位置での板厚り
、との差、 Ｃ＝ｈｅ −ｈｌｌ ・・・（
１）で代表させる。なお、Ｃ〉０の場合が凸クラウンで
、Ｃ〈０の場合が凹クラ９ンである。この板クラウンの
取扱い方を後述する形状と対応させるため、板厚に対す
る比率Ｋ（板クラウン比率と称ｔ。）、Ｋ＝−・・・（
２） を用い、板クラウンを（、ａ （入側板クラ９／）から
Ｃｂ （出側板クラタン）に修正する場合の変更量を板
クラウン比率変更量ΔＫ （＝Ｋｂ −Ｋｎ 。
Ｋｈ、ＫＨ：出・入側の板クラウン比率）で表わす。
一方、形状を表わす尺−として伸び率差λ、で表わす。
なお、λ〉０の場合が端伸びで、λ〈０の場合が中伸び
である。入側の伸び率差をλ■、出側の伸び率差をλｈ
とし、また、板クラウン変更に伴う形状の変化量をΔλ
（＝λ−−λＨ）で表わす。なお、第３図は第１図（ｂ
）を■−■線で切断したときの断面図、第４図は第２図
（ｂ）の■−■矢視図である。
である。入側の伸び率差をλ■、出側の伸び率差をλｈ
とし、また、板クラウン変更に伴う形状の変化量をΔλ
（＝λ−−λＨ）で表わす。なお、第３図は第１図（ｂ
）を■−■線で切断したときの断面図、第４図は第２図
（ｂ）の■−■矢視図である。
このような定量化を行なった板クラウン、形状を用いて
、通常の熱間薄板圧延における板クラウン修正に伴う形
状変化を調べた代表例を第５図に示す。
、通常の熱間薄板圧延における板クラウン修正に伴う形
状変化を調べた代表例を第５図に示す。
板クラウン比率修正量Δにと伸び率差変化量Δλとの関
係は直線で表わされる。この直線の傾きηによって、板
クラウン修正による形状への影響度を定量的に評価でき
る。なお、ηを形状変化係数と称す。
係は直線で表わされる。この直線の傾きηによって、板
クラウン修正による形状への影響度を定量的に評価でき
る。なお、ηを形状変化係数と称す。
η＝１の場合は板クラウン比率の変更分はすべて形状と
なって現われ、η＝０の場合には板クラウン比率すなわ
ち板クラウンをどのように変えようとも、形状は常に７
ラツトとなる。このηが小さいほど、板クラウン変更に
よる形状の悪化度合が小さく、板クラウン制御を行ない
やすい。
なって現われ、η＝０の場合には板クラウン比率すなわ
ち板クラウンをどのように変えようとも、形状は常に７
ラツトとなる。このηが小さいほど、板クラウン変更に
よる形状の悪化度合が小さく、板クラウン制御を行ない
やすい。
第６図は第５−図に示したような関係から求められた形
状変化係数々と、板厚／板幅との関係を示すものである
。この図から、板厚が薄くなるほど、すなわち、熱間薄
板圧延機の後段スタンドに行くほど、板クラウンを大き
く変えることが困難となることがわかる。このことは圧
延機の板クラウン制御能力を充分発揮できなくなること
を示唆している。この状態を明確に表わしたのが第７図
である。この図は前記した圧延機で構成された熱間薄板
圧延機において、下記の第１表に示した板厚スケジュー
ルで圧延した場合、各スタンドにおける圧延機の板クラ
ウン制御量ΔＣｈ ｍ （＝ Ｃｈ、 ｍａＸ−Ｃｈ、
”ｊｒｌ） （二点鎖線で示す。）および圧延に支障を
きたさない許容限界形状の範囲内（伸び率差λ、＝±０
．２２％、波ピッチ１ｍあたシの波高さ約３０■）で変
更し得る板クラウン量Δｃｂｇ（＝１λ１／η）（点線
で示す。）をそれぞれ示したものである。
状変化係数々と、板厚／板幅との関係を示すものである
。この図から、板厚が薄くなるほど、すなわち、熱間薄
板圧延機の後段スタンドに行くほど、板クラウンを大き
く変えることが困難となることがわかる。このことは圧
延機の板クラウン制御能力を充分発揮できなくなること
を示唆している。この状態を明確に表わしたのが第７図
である。この図は前記した圧延機で構成された熱間薄板
圧延機において、下記の第１表に示した板厚スケジュー
ルで圧延した場合、各スタンドにおける圧延機の板クラ
ウン制御量ΔＣｈ ｍ （＝ Ｃｈ、 ｍａＸ−Ｃｈ、
”ｊｒｌ） （二点鎖線で示す。）および圧延に支障を
きたさない許容限界形状の範囲内（伸び率差λ、＝±０
．２２％、波ピッチ１ｍあたシの波高さ約３０■）で変
更し得る板クラウン量Δｃｂｇ（＝１λ１／η）（点線
で示す。）をそれぞれ示したものである。
第１表
素材厚＝ ２７．９ ｗｍ、板厚＝１５００ｍこの第７
図から、ＪＩ６１〜墓３スタンドでは圧延機の制御能力
を充分に発揮できるのに対し、Ｉ６４〜Ａ７スタ′ンド
ではその制御能力をもて余している状態にあることがわ
かる。特に、墓６〜屋７スタンドに至っては、圧延機は
１／３〜１／４の制御能力しか発揮できない。
図から、ＪＩ６１〜墓３スタンドでは圧延機の制御能力
を充分に発揮できるのに対し、Ｉ６４〜Ａ７スタ′ンド
ではその制御能力をもて余している状態にあることがわ
かる。特に、墓６〜屋７スタンドに至っては、圧延機は
１／３〜１／４の制御能力しか発揮できない。
本発明は上述した問題を解決するためになされたもので
、熱間薄板圧延において、良好な板クラウン制御を行な
わせるため、前記した圧延機の制御能力を充分発揮し得
る板クラウン制御方法を提供するものである。すなわち
、本発明は張力を付加した熱間薄板圧延を行なうことに
ょシ、ストリップ形状をあまり悪化させることなく、板
クラウン変更量を大きくとれるようにしたことを特徴と
する。
、熱間薄板圧延において、良好な板クラウン制御を行な
わせるため、前記した圧延機の制御能力を充分発揮し得
る板クラウン制御方法を提供するものである。すなわち
、本発明は張力を付加した熱間薄板圧延を行なうことに
ょシ、ストリップ形状をあまり悪化させることなく、板
クラウン変更量を大きくとれるようにしたことを特徴と
する。
従来、熱間薄板圧延では、圧下設定、速度設定の不適切
上よび板長方向の温度変化などに起因して発生する張力
は、板厚や板幅の変動原因となるため、零もしくは極力
小さくする努力がなされてきた。このようにストリップ
張力は、むしろ制御上外乱として処理されてきたのであ
る。
上よび板長方向の温度変化などに起因して発生する張力
は、板厚や板幅の変動原因となるため、零もしくは極力
小さくする努力がなされてきた。このようにストリップ
張力は、むしろ制御上外乱として処理されてきたのであ
る。
ところで、本発明者等は数多くの研究、実験によシ、従
来の考え方を打破し、ストリップに張力を付加させると
、形状を悪化させることなく板クラウン変更量を大きく
とれることを新たに見出し。
来の考え方を打破し、ストリップに張力を付加させると
、形状を悪化させることなく板クラウン変更量を大きく
とれることを新たに見出し。
たもので、この新知見は本発明に到達するために極めて
重要な基礎となっている。
重要な基礎となっている。
第８図は前記した形状変化係数ηに対するストリップ張
力の効果を明らかにしたものである。この図からηに対
して、後方張力（０は０．５ｋｇ／ｍ’。
力の効果を明らかにしたものである。この図からηに対
して、後方張力（０は０．５ｋｇ／ｍ’。
＾は１．０ ｋｇ／■２．・は３．Ｏｋｇ／■２の後方
張力）を変えても影響はなく、前方張力による減少効果
が極めて大きいことがわかる。また、前方張力が約１
ｋｇ／■２以上になると、ηがほとんど変わらず、前方
張力の小さい領域で大きな減少効果が得られていること
が本発明で有利な点で、このことは張力の板厚、板幅へ
の影響を小さく抑えることができるものである。
張力）を変えても影響はなく、前方張力による減少効果
が極めて大きいことがわかる。また、前方張力が約１
ｋｇ／■２以上になると、ηがほとんど変わらず、前方
張力の小さい領域で大きな減少効果が得られていること
が本発明で有利な点で、このことは張力の板厚、板幅へ
の影響を小さく抑えることができるものである。
第８図で、形状変化係数ηに減少が見られなくなシ始め
る前方張力（図中の限界前方張力ｔ、。）は約１ ｋｇ
／■２で、本発明はこの前方張力をストリップに付加し
た熱間薄板圧延を行なうことを特徴とする。
る前方張力（図中の限界前方張力ｔ、。）は約１ ｋｇ
／■２で、本発明はこの前方張力をストリップに付加し
た熱間薄板圧延を行なうことを特徴とする。
第９図は第６図と同様な関係を、ストリップに限界前方
張力を作用させた場合について求めた結果である。実線
が本発明の張力付加の場合で、点線が無張力の場合であ
る。この図から張力を作用させない場合に較べて、限界
前方張力の下では、形状変化係数を約１／３以下に小さ
くでき、その結果、許容板クラウン変更量は約３倍に増
大されることがわかる。
張力を作用させた場合について求めた結果である。実線
が本発明の張力付加の場合で、点線が無張力の場合であ
る。この図から張力を作用させない場合に較べて、限界
前方張力の下では、形状変化係数を約１／３以下に小さ
くでき、その結果、許容板クラウン変更量は約３倍に増
大されることがわかる。
第１０図は第７図と同様な関係をストリップに限界前方
張力を作用させた場合について求めたもので、第７図で
問題となるム４〜／Ｉ６７スタンドを対象としたもので
ある。実線が本発明の許容変更量、点線が従来の許容変
更量、二点鎖線が圧延機の制御量を示す。この図から、
本発明の限界前方張力圧延では、熱間薄板圧延機の各ス
タンドで、板クラウン制御能力を充分発揮できることが
わかる。
張力を作用させた場合について求めたもので、第７図で
問題となるム４〜／Ｉ６７スタンドを対象としたもので
ある。実線が本発明の許容変更量、点線が従来の許容変
更量、二点鎖線が圧延機の制御量を示す。この図から、
本発明の限界前方張力圧延では、熱間薄板圧延機の各ス
タンドで、板クラウン制御能力を充分発揮できることが
わかる。
第１１図はルーバを備えた熱間薄板圧延機において、本
発明の限界前方張力を薄板に作用させる装置である。圧
延機５は作業ロール２と補強ロール４との間に、軸方向
に移動調整可能な中間ロール３を挿入した６段圧延機で
、中間ロール３の軸方向移動と作業ロールベンディング
とによシ薄板１の板クラウンを修正するようにしたもの
であるすなわち、この第１１図において、符号１３は前
方張力を検出する張力検出器８、演算器９および限界前
方張力を設定した限界前方張力設定器１０とから成る前
方張力調節装置で１．この前方張力調節装置１３は、演
算器９において、ルーパ６に内蔵された張力検出器８で
検出された前方張力１゜と限界前方張力設定器１０から
の限界前方張力ｔｆ０とを用いて前方張力の修正量Δ１
、（＝ １、−１ 、、 、 ）を計算し、該Δ１．
をルーパ制御装置１１へ出力する。そして、とのルーパ
制御装置１１はこの信号Δ１．を受けて、ルーパ駆動装
置７を操作させてルーパ６の位置が所定の位置になるよ
う制御して、薄板１に作用する研芳躯力が常に限界前方
張力となるようにしている。また、第１２図は第１１図
の圧延機５．５間の速度差を調節して、薄板１に限界前
方張力を作用させるようにしたものである。すなわち、
この実施例においては、演算器９において、ルーパ６に
内蔵された張力検出器８で検出された前方張力１．と限
界前方張力設定器１０からの限界前方張力ｔｆ、を用い
て前方張力の修正量Δｔｆ （＝ｔｆ−１ｔ０）を計算
し、該Δ１．をΔＶＲに換算して、該ΔＶＲをロール駆
動装置１４へ出力する。そして、このロール駆動装置１
４はこの信号ΔＶＲを受けて作業ロール２２の回転速度
を調節し、これによって圧延機５゜５間の速度差を調節
して、薄板１に限界前方張力を作用させるようにしたも
のである。
発明の限界前方張力を薄板に作用させる装置である。圧
延機５は作業ロール２と補強ロール４との間に、軸方向
に移動調整可能な中間ロール３を挿入した６段圧延機で
、中間ロール３の軸方向移動と作業ロールベンディング
とによシ薄板１の板クラウンを修正するようにしたもの
であるすなわち、この第１１図において、符号１３は前
方張力を検出する張力検出器８、演算器９および限界前
方張力を設定した限界前方張力設定器１０とから成る前
方張力調節装置で１．この前方張力調節装置１３は、演
算器９において、ルーパ６に内蔵された張力検出器８で
検出された前方張力１゜と限界前方張力設定器１０から
の限界前方張力ｔｆ０とを用いて前方張力の修正量Δ１
、（＝ １、−１ 、、 、 ）を計算し、該Δ１．
をルーパ制御装置１１へ出力する。そして、とのルーパ
制御装置１１はこの信号Δ１．を受けて、ルーパ駆動装
置７を操作させてルーパ６の位置が所定の位置になるよ
う制御して、薄板１に作用する研芳躯力が常に限界前方
張力となるようにしている。また、第１２図は第１１図
の圧延機５．５間の速度差を調節して、薄板１に限界前
方張力を作用させるようにしたものである。すなわち、
この実施例においては、演算器９において、ルーパ６に
内蔵された張力検出器８で検出された前方張力１．と限
界前方張力設定器１０からの限界前方張力ｔｆ、を用い
て前方張力の修正量Δｔｆ （＝ｔｆ−１ｔ０）を計算
し、該Δ１．をΔＶＲに換算して、該ΔＶＲをロール駆
動装置１４へ出力する。そして、このロール駆動装置１
４はこの信号ΔＶＲを受けて作業ロール２２の回転速度
を調節し、これによって圧延機５゜５間の速度差を調節
して、薄板１に限界前方張力を作用させるようにしたも
のである。
一方、第１３図はルーパを使用しないで、圧延機５，５
間の速度差を調節して、薄板１に限界前方張力を作用さ
せるようにしたものである。すなわち、この実施例にお
いては、演算器９において、張力検出ローラ１２に内蔵
された張力検出器８で検出された前方張力１．と限界前
方張力設定器１０からの限界前方張力ｔｆ、を用いて前
方張力の修正量Δｔｆ（＝ｔｆ Ｆｅ）を計算し、該
ΔｔｆをΔｖｌに換算して、ロール駆動装置１４へ出力
する。そして、このロール駆動装置１４はこの信号Δｖ
Ｊｌを受けて作業ロール２，２０回転速度を調節し、こ
れによって圧延機５．５間の速度差を萬節して、薄板１
に限界前方張力を作用させるようにしたものである。
間の速度差を調節して、薄板１に限界前方張力を作用さ
せるようにしたものである。すなわち、この実施例にお
いては、演算器９において、張力検出ローラ１２に内蔵
された張力検出器８で検出された前方張力１．と限界前
方張力設定器１０からの限界前方張力ｔｆ、を用いて前
方張力の修正量Δｔｆ（＝ｔｆ Ｆｅ）を計算し、該
ΔｔｆをΔｖｌに換算して、ロール駆動装置１４へ出力
する。そして、このロール駆動装置１４はこの信号Δｖ
Ｊｌを受けて作業ロール２，２０回転速度を調節し、こ
れによって圧延機５．５間の速度差を萬節して、薄板１
に限界前方張力を作用させるようにしたものである。
なお、この第１１図ないし第１３図に示した熱間薄板圧
延機５は６段圧延機であるが、４段圧延機で構成されて
いても良いことは勿論である以上説明したように本発明
方法によれば、ストリップの形状を圧延作業に支障をき
たさない許容範囲内で板クラウン修正量を従来の約３倍
以上にできると共に、板クラウンを大きく修正可能な圧
延機の制御能力を充分に発揮きせることかできる。
延機５は６段圧延機であるが、４段圧延機で構成されて
いても良いことは勿論である以上説明したように本発明
方法によれば、ストリップの形状を圧延作業に支障をき
たさない許容範囲内で板クラウン修正量を従来の約３倍
以上にできると共に、板クラウンを大きく修正可能な圧
延機の制御能力を充分に発揮きせることかできる。
さらに、目標どおシの板クラウンのついたストリップを
容易に製造でき、加えて、ストリップ製品の歩留まシを
向上させることができる等多（ぐの効果が得られるもの
である。
容易に製造でき、加えて、ストリップ製品の歩留まシを
向上させることができる等多（ぐの効果が得られるもの
である。
第１図（ａ）、（ｂ）およｄ第２ 図（ａ）、 （ｂ）
ハソレソレストリップの圧延前後の状態を示す図、第３
図は第１図（ｂ）を■−■線で切断したときの断面図、
第４図は第２図（ｂ）の■−■矢視図、第５図は板クラ
ウン比率修正量と伸び率差変化量との関係線図、第６図
は板厚／板幅と形状変化係数との関係線図、第７図は熱
間薄板圧延において、圧延機の板クラウン制御量および
形状悪化にょシ圧延作業に支障を、きたさない範囲内で
許容できる板クラウラ変更量を示した図、第８５図は前
方張力の形状変化係数低減効果を示した図、第９図は本
発明の限界前方張力作用圧延での板厚／板幅と形状変化
係数との関係線図、第１０図は本発明の限界前方張力を
作用させた熱間薄板圧延において、後段スタンドでの圧
延機の板クラウン制御量および許容できる板クラウン変
更量を示した図、第１１図ないし第１３図は熱間薄板圧
延機において、本発明の限界前方張力をストリイプに作
用させる手段を示した簡略構成図である。 １・・・ストリップ、２・・・作業ロール、３・・・中
間ロール、４・・・補強ロール、５・・・圧延機、６・
・・ルーパ、７・・・ルーパ駆動装置、８・・・張力検
出器、９・・・演算器、１０・・・限界前方張力設定器
、１１・・・ルーパ制御装置、１２・・・張力検出ロー
ラ、１３・・・前方張力第１図 で３図 募′ｌｆ図 躬５図 祖厚／ａ幅 スタンド゛Ｎｏ。 第ｇ図 第ｑ図 躬１０図 スタンドＮｏ。
ハソレソレストリップの圧延前後の状態を示す図、第３
図は第１図（ｂ）を■−■線で切断したときの断面図、
第４図は第２図（ｂ）の■−■矢視図、第５図は板クラ
ウン比率修正量と伸び率差変化量との関係線図、第６図
は板厚／板幅と形状変化係数との関係線図、第７図は熱
間薄板圧延において、圧延機の板クラウン制御量および
形状悪化にょシ圧延作業に支障を、きたさない範囲内で
許容できる板クラウラ変更量を示した図、第８５図は前
方張力の形状変化係数低減効果を示した図、第９図は本
発明の限界前方張力作用圧延での板厚／板幅と形状変化
係数との関係線図、第１０図は本発明の限界前方張力を
作用させた熱間薄板圧延において、後段スタンドでの圧
延機の板クラウン制御量および許容できる板クラウン変
更量を示した図、第１１図ないし第１３図は熱間薄板圧
延機において、本発明の限界前方張力をストリイプに作
用させる手段を示した簡略構成図である。 １・・・ストリップ、２・・・作業ロール、３・・・中
間ロール、４・・・補強ロール、５・・・圧延機、６・
・・ルーパ、７・・・ルーパ駆動装置、８・・・張力検
出器、９・・・演算器、１０・・・限界前方張力設定器
、１１・・・ルーパ制御装置、１２・・・張力検出ロー
ラ、１３・・・前方張力第１図 で３図 募′ｌｆ図 躬５図 祖厚／ａ幅 スタンド゛Ｎｏ。 第ｇ図 第ｑ図 躬１０図 スタンドＮｏ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、熱間薄板の板クラウンを制御する圧延方法において
、薄板に、板−クラウン修正による形状への影響度合が
変わらなくなシ始める限界以上の前方張力を付与させる
ことによシ、形状を悪化させることなく、板クラウン修
正量を大きくとれるようにしたことを特徴とする熱間薄
板の圧延方法。 ２、薄板に限界前方張力を付与させる手段として、ルー
パ位置を調節するよう構成した前方張力調節装置を採用
した特許請求の範囲第１項記載の熱間薄板の圧延方法。 ３、前記前方張力調節装置は、限界前方張力を設定した
限界前方張力設定器と、前方張力を検出する張力検出器
と、該前方張力と前記限界前方張力とを用いて前方張力
の修正量を計算する演算器と、該演算器から前記修正量
に相当する信号を受けてルーパ位置が所定の位置になる
よう制御するルーパ制御装置とから成る特許請求の範囲
第２項記載の熱間薄板の圧延方法。 ４、薄板に限界前方張力を付与させる手段として、圧延
機間の速度差を調節するよう構成した前方張力調節装置
を採用した特許請求の範囲第１項記載の熱間薄板の圧延
方法。 ５、前記前方張力調節装置は、限界前方張力を設定した
限界前方張力設定器と、前方張力を検出する張力検出器
と、該前方張力と前記限界前方張力とを用いて前方張力
の修正量を計算する演算器と、該演算器から前記修正量
に相当する信号を受けて作業ロールの回転速度を調節し
、圧延機間の速度差を調節するロール駆動装置とから成
る特許請求の範囲第４項記載の熱間薄板の圧延方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56103382A JPS6049042B2 (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 熱間薄板の圧延方法 |
| KR1019820002289A KR830009833A (ko) | 1981-07-03 | 1982-05-24 | 파이프 커터 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56103382A JPS6049042B2 (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 熱間薄板の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586706A true JPS586706A (ja) | 1983-01-14 |
| JPS6049042B2 JPS6049042B2 (ja) | 1985-10-30 |
Family
ID=14352529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56103382A Expired JPS6049042B2 (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 熱間薄板の圧延方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6049042B2 (ja) |
| KR (1) | KR830009833A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0425553A1 (en) * | 1988-07-11 | 1991-05-08 | BLAZEVIC, David T. | Apparatus and method for dynamic high tension rolling in hot strips mills |
| JPH07322746A (ja) * | 1995-04-10 | 1995-12-12 | Iseki & Co Ltd | 脱穀装置 |
| JPH09103171A (ja) * | 1996-10-21 | 1997-04-22 | Iseki & Co Ltd | 脱穀装置 |
| JPH09103175A (ja) * | 1996-10-21 | 1997-04-22 | Iseki & Co Ltd | 脱穀装置 |
| JPH09103172A (ja) * | 1985-07-12 | 1997-04-22 | Iseki & Co Ltd | 脱穀装置 |
| WO2001091934A1 (en) * | 2000-05-26 | 2001-12-06 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited | Hot rolling thin strip |
| AU2001259943B2 (en) * | 2000-05-26 | 2006-07-27 | Bluescope Steel Limited | Hot rolling thin strip |
| RU2768955C1 (ru) * | 2018-10-08 | 2022-03-25 | Даньели И К. Оффичине Мекканике С.П.А | Способ производства полосного металла и установка для осуществления этого способа |
-
1981
- 1981-07-03 JP JP56103382A patent/JPS6049042B2/ja not_active Expired
-
1982
- 1982-05-24 KR KR1019820002289A patent/KR830009833A/ko unknown
Cited By (10)
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| US7093342B2 (en) | 2000-05-26 | 2006-08-22 | Castrip Llc | Hot rolling thin strip |
| KR100777505B1 (ko) | 2000-05-26 | 2007-11-20 | 카스트립 엘엘씨. | 박형 강 스트립을 연속 주조하는 방법 |
| RU2768955C1 (ru) * | 2018-10-08 | 2022-03-25 | Даньели И К. Оффичине Мекканике С.П.А | Способ производства полосного металла и установка для осуществления этого способа |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6049042B2 (ja) | 1985-10-30 |
| KR830009833A (ko) | 1983-12-23 |
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