JPS585846B2 - 湿式石灰石膏法排煙脱硫方法 - Google Patents
湿式石灰石膏法排煙脱硫方法Info
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- JPS585846B2 JPS585846B2 JP51045414A JP4541476A JPS585846B2 JP S585846 B2 JPS585846 B2 JP S585846B2 JP 51045414 A JP51045414 A JP 51045414A JP 4541476 A JP4541476 A JP 4541476A JP S585846 B2 JPS585846 B2 JP S585846B2
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- absorption liquid
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F11/00—Compounds of calcium, strontium, or barium
- C01F11/46—Sulfates
- C01F11/464—Sulfates of Ca from gases containing sulfur oxides
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は湿式石灰石膏法排煙脱硫方法の改良に関し、特
に処理すべき排ガス中の硫黄酸化物量の急激な変動に対
して容易に制御し得る上記排煙脱硫方法に関する。
に処理すべき排ガス中の硫黄酸化物量の急激な変動に対
して容易に制御し得る上記排煙脱硫方法に関する。
従来、湿式石灰石膏法排煙脱硫方法における吸収液は第
１図に示したようなフローに沿って循環すなわち、第１
図（→は排ガス流路）において、吸収液は吸収塔１と循
環ライン２とを循環中に排ガス中の硫黄酸化物を吸収し
て亜硫酸石灰、石膏を生成し、酸化塔３へ送られる。
１図に示したようなフローに沿って循環すなわち、第１
図（→は排ガス流路）において、吸収液は吸収塔１と循
環ライン２とを循環中に排ガス中の硫黄酸化物を吸収し
て亜硫酸石灰、石膏を生成し、酸化塔３へ送られる。
該酸化塔３において、ライン４から供給される硫酸とラ
イン５から吹込まれる圧縮空気とによって、吸収液中の
亜硫酸石灰および未反応炭酸カルシウムを石膏とし、ラ
イン６か抜き出される。
イン５から吹込まれる圧縮空気とによって、吸収液中の
亜硫酸石灰および未反応炭酸カルシウムを石膏とし、ラ
イン６か抜き出される。
抜き出された石膏スラリの一部は、吸収反応を促進する
種晶として、またスラリ閉塞トラブル防止のために、ラ
イン７から吸収塔１へ循環される。
種晶として、またスラリ閉塞トラブル防止のために、ラ
イン７から吸収塔１へ循環される。
このライン７には流量調節計８が設けられている。
上記石膏スラリの残りは石膏シツクナ９に送られて分級
される。
される。
シックナ９の底部から抜き出された固形分の高いスラリ
けライン１０から機械分離工程（図示せず）へ送られ、
固（石膏）液（低濃度石膏スラリ）分離された後、液分
はライン１１からシツクナ９へ戻される。
けライン１０から機械分離工程（図示せず）へ送られ、
固（石膏）液（低濃度石膏スラリ）分離された後、液分
はライン１１からシツクナ９へ戻される。
また、シックナ９上部の石膏を殆んど含まない上澄液は
ライン１２から抜き出され、上澄液槽１３に送られる。
ライン１２から抜き出され、上澄液槽１３に送られる。
該上澄液槽１３には液面制御計１４が設置されており、
不足の場合はライン１５から工場用水が供給される。
不足の場合はライン１５から工場用水が供給される。
オーバーフローする上澄液はライン１６から槽外へ排出
される。
される。
一方、上記上澄液槽１３に蓄えられた上澄液は、ライン
１７より後述する吸収液調整工程に送られて再利用され
ると共に、ライン１８より流量計１９にて制御され一定
量が廃水として系外へ排出される。
１７より後述する吸収液調整工程に送られて再利用され
ると共に、ライン１８より流量計１９にて制御され一定
量が廃水として系外へ排出される。
上記ライン１７の上澄液はライン１７′から石灰溶解槽
２０へ送られ、ライン２１から供給される石灰を溶解し
て石灰乳とする。
２０へ送られ、ライン２１から供給される石灰を溶解し
て石灰乳とする。
該石灰乳はライン２２から石灰乳稀釈槽２３へ送られ、
上記のライン１７から分岐するライン１７”の上澄液に
より稀釈される。
上記のライン１７から分岐するライン１７”の上澄液に
より稀釈される。
該石灰乳稀釈槽２３は、液面制御計２４により、先石灰
供給量計２５と上澄液流量計２６との比率制御で、上澄
液増減調整計２１を作動させて液面制御が行なわれる。
供給量計２５と上澄液流量計２６との比率制御で、上澄
液増減調整計２１を作動させて液面制御が行なわれる。
上記石灰乳稀釈槽２３内からライン２８に抜き出された
石灰乳は石灰シツクナ２９へ送られ、分級され、上澄液
が吸収液としてライン３０から吸収液係給槽３１へ送ら
れる。
石灰乳は石灰シツクナ２９へ送られ、分級され、上澄液
が吸収液としてライン３０から吸収液係給槽３１へ送ら
れる。
該吸収液供給槽３１は液面制御されて石灰乳稀釈槽２３
の抜出しライン２８の流量を増減する。
の抜出しライン２８の流量を増減する。
また、該吸収液供給槽３１内の吸収液はライン３２から
前記の吸収塔１へ送られる。
前記の吸収塔１へ送られる。
この時の供給量は、吸収塔循環ライン２内の吸収液のｐ
Ｈが一定となるように、ｐＨ調節計３３と吸収液流量制
御計３４により制御される。
Ｈが一定となるように、ｐＨ調節計３３と吸収液流量制
御計３４により制御される。
すなわち、吸収液の供給量は排ガス中の硫黄酸化物の濃
度に応じて増減される。
度に応じて増減される。
一方、上記の石灰溶解槽２０で分級された残査けライン
３５から石灰ミル３６へ、また上記の石灰シツクナ２９
で分級された固形分の高い石灰乳はライン３７から石灰
ミル３６へそれぞれ送られ、混合され、粉砕される。
３５から石灰ミル３６へ、また上記の石灰シツクナ２９
で分級された固形分の高い石灰乳はライン３７から石灰
ミル３６へそれぞれ送られ、混合され、粉砕される。
しかる後、一旦石灰貯槽３８に蓄えられ、ライン３９か
ら上記の石灰シツクナ２９へ循環される。
ら上記の石灰シツクナ２９へ循環される。
以上のように、排ガス中の硫黄酸化物の濃度、すなわち
吸収塔の負荷（以下、これを単に負荷と記す）の変動に
より吸収液の供給量が増減し、結果として再利用される
上澄液量が増減することになる。
吸収塔の負荷（以下、これを単に負荷と記す）の変動に
より吸収液の供給量が増減し、結果として再利用される
上澄液量が増減することになる。
一般に、系内の静的な水バランスは一定の負荷変動範囲
内であれば、常に水が不足するように廃水量を定めるこ
とによって成立し得るが、動的な水バランスを保証する
ことは困難である。
内であれば、常に水が不足するように廃水量を定めるこ
とによって成立し得るが、動的な水バランスを保証する
ことは困難である。
例えば、負荷が低下する場合、ライン３２を通る吸収液
が減少し、上澄液の利用量が減少するので、上澄液槽１
３内の水は過剰となり、ライン１６からオーバーフロー
し、逆に負荷が急激に上昇する場合、ライン３２を通る
吸収液が増加し、上澄液槽１３内のレベルは低下するの
で、これを補うべく工場用水が供給される。
が減少し、上澄液の利用量が減少するので、上澄液槽１
３内の水は過剰となり、ライン１６からオーバーフロー
し、逆に負荷が急激に上昇する場合、ライン３２を通る
吸収液が増加し、上澄液槽１３内のレベルは低下するの
で、これを補うべく工場用水が供給される。
すなわち、負荷変動により、系内の過剰水の排出、工場
用水の供給の繰返しが生じ、工場用水の浪費や、多量の
排水が生じていた。
用水の供給の繰返しが生じ、工場用水の浪費や、多量の
排水が生じていた。
そこで従来はこのような欠点を避けるために、上澄液槽
１３を必要以上に大きく設計しなければならなかった。
１３を必要以上に大きく設計しなければならなかった。
本装置の性格上、急激な負荷変動は避けられず、その影
響を上澄液槽のみにしわよせするという従来の液量制御
法は大きな欠点となっていた。
響を上澄液槽のみにしわよせするという従来の液量制御
法は大きな欠点となっていた。
本発明は、負荷急変時の上澄液槽からのオーバーフロー
、および必要以上の工場用水の使用を避け、運転容易な
系内液量制御系を構成することを目的とし、同時に該制
御計によって保証される静的・動的水バランスの安定化
によち上澄液槽の小型化を計ることを目的とするもので
ある。
、および必要以上の工場用水の使用を避け、運転容易な
系内液量制御系を構成することを目的とし、同時に該制
御計によって保証される静的・動的水バランスの安定化
によち上澄液槽の小型化を計ることを目的とするもので
ある。
本発明者等は、種々検討の結果、吸収塔から出て再び吸
収塔へ返る系内の循環経路に存在する総液量は負荷の大
小に拘りなくほぼ一定であるという水バランス上の知見
と、負荷急変時その影響が上澄液槽にしわよせされるの
は循環系路内の各種タンクの滞留時間による遅れ時間が
あるという応答時間上の知見とを得た。
収塔へ返る系内の循環経路に存在する総液量は負荷の大
小に拘りなくほぼ一定であるという水バランス上の知見
と、負荷急変時その影響が上澄液槽にしわよせされるの
は循環系路内の各種タンクの滞留時間による遅れ時間が
あるという応答時間上の知見とを得た。
本発明はこれらの知見に基づいてなされたものであって
、その要旨は石灰を吸収液として排ガス中の硫黄酸化物
を吸収して石膏を生成し、該石膏を含む吸収液の一部を
種晶として吸収塔へ循環させると共に、石膏分離後の吸
収液を吸収液調整工程へ循環させるようにした湿式石灰
石膏法排煙脱硫方法において、前記種晶用の吸収液循環
量を吸収除去すべき硫黄酸化物量の増減に対して反対に
減増させることを特徴とする湿式石灰石膏法排煙脱硫方
法にある。
、その要旨は石灰を吸収液として排ガス中の硫黄酸化物
を吸収して石膏を生成し、該石膏を含む吸収液の一部を
種晶として吸収塔へ循環させると共に、石膏分離後の吸
収液を吸収液調整工程へ循環させるようにした湿式石灰
石膏法排煙脱硫方法において、前記種晶用の吸収液循環
量を吸収除去すべき硫黄酸化物量の増減に対して反対に
減増させることを特徴とする湿式石灰石膏法排煙脱硫方
法にある。
すなわち本発明は、吸収塔（第１図中、１）→酸化塔（
第１図中、３）→（第１図中、ライン６→ライン７）→
吸収塔（第１図中、１）という種晶ライン系で負荷急変
時の影響を緩衝しようとするものであって、具体的には
、負荷変動時には吸収塔循環ライン（第１図中、２）の
吸収液のｐＨを一定に保つべくｐＨ調節計（第１図中、
３３）が動作し、吸収塔へ供給される吸収液（第１図中
、ライン３２を通る吸収液）量は負荷に応じて増減する
。
第１図中、３）→（第１図中、ライン６→ライン７）→
吸収塔（第１図中、１）という種晶ライン系で負荷急変
時の影響を緩衝しようとするものであって、具体的には
、負荷変動時には吸収塔循環ライン（第１図中、２）の
吸収液のｐＨを一定に保つべくｐＨ調節計（第１図中、
３３）が動作し、吸収塔へ供給される吸収液（第１図中
、ライン３２を通る吸収液）量は負荷に応じて増減する
。
すなわち負荷低下時には吸収液量が減少するので、これ
に見合うように種晶の流量を増加し、負荷上昇時には吸
収液量が増加するので、これに見合うように種晶の流量
を減少することによって、吸収塔への総流入章を負荷に
関係なくほぼ一定とするものであり、これによって吸収
塔内の液レベルは外乱を受けることがないので変動せず
、吸収塔の抜出し流量は一定となるのである（吸収塔の
液レベルを一定に制御するため忙、吸収塔１から酸化塔
３への抜出し流量を操作している）。
に見合うように種晶の流量を増加し、負荷上昇時には吸
収液量が増加するので、これに見合うように種晶の流量
を減少することによって、吸収塔への総流入章を負荷に
関係なくほぼ一定とするものであり、これによって吸収
塔内の液レベルは外乱を受けることがないので変動せず
、吸収塔の抜出し流量は一定となるのである（吸収塔の
液レベルを一定に制御するため忙、吸収塔１から酸化塔
３への抜出し流量を操作している）。
すなわち、吸収塔への総流入量と吸収塔からの流出流量
および酸化塔出口ライン（第１図中、６）からの酸化塔
出口流量とは負荷Ｋ関係なく、常にほぼ一定で等しくな
るのである。
および酸化塔出口ライン（第１図中、６）からの酸化塔
出口流量とは負荷Ｋ関係なく、常にほぼ一定で等しくな
るのである。
従って、負荷変動時においても、酸化塔からシックナ（
第１図中、９）へ流入する流量と、吸収塔へ供給される
吸収液（第１図中、ライン３２を通る吸収液）量とはほ
ぼ等しくなり、上澄液槽（第１図中、１３）の流入量と
流出量とをほぼ等しくすることができ、その結果、従来
法でみられる上澄液槽でのオーバーフロー、工業用水の
無駄使い等をなくシ、全系の運転を容易かつ安定化しよ
うとするものである。
第１図中、９）へ流入する流量と、吸収塔へ供給される
吸収液（第１図中、ライン３２を通る吸収液）量とはほ
ぼ等しくなり、上澄液槽（第１図中、１３）の流入量と
流出量とをほぼ等しくすることができ、その結果、従来
法でみられる上澄液槽でのオーバーフロー、工業用水の
無駄使い等をなくシ、全系の運転を容易かつ安定化しよ
うとするものである。
以下、第２図を用いて本発明方法を詳細に説明する。
第２図中第１図と同一符号は第１図と同一個所を示す。
種晶帰環ライン７に設置されている流量調節計８に、吸
収液流量信号４０または再利用上澄液流量信号４１を切
換えるスイッチ４２と、該スイッチ４２からの信号と種
晶流量信号とを処理する比率器（または加算器）４３と
を設け、該比率器（または加算器）４３の出力を上記種
晶流量調節計８に与える。
収液流量信号４０または再利用上澄液流量信号４１を切
換えるスイッチ４２と、該スイッチ４２からの信号と種
晶流量信号とを処理する比率器（または加算器）４３と
を設け、該比率器（または加算器）４３の出力を上記種
晶流量調節計８に与える。
あるいは、上記スイッチ４２を省略して、上記吸収液流
量信号４０または上記再利用上澄液流量信号４１のどち
らかの信号を直接上記種晶流量調節計８に与えてもよい
。
量信号４０または上記再利用上澄液流量信号４１のどち
らかの信号を直接上記種晶流量調節計８に与えてもよい
。
上記の吸収液流量信号４０と再利用上澄液流量信号４１
とは負荷信号に該当するものであって、これらの信号４
０，４１のいずれかをキャッチすれば負荷信号の変動を
キャッチすることができるので、結果的には種晶流量は
負荷変動に応じて制御することになる。
とは負荷信号に該当するものであって、これらの信号４
０，４１のいずれかをキャッチすれば負荷信号の変動を
キャッチすることができるので、結果的には種晶流量は
負荷変動に応じて制御することになる。
すなわち、吸収塔１の負荷が低下し、ライン ３２を通
る吸収液量が減少し、これに伴って上澄液槽１３からラ
イン１７への流出量が減少した時は、ライン７から吸収
塔１へ循環させる種晶の量を増大させて上澄液槽１３ヘ
ライン１２から流入させる量を減少させ、逆に吸収塔１
の負荷が上昇し、ライン３２を通る吸収液量が増加し、
これに伴って上澄液槽１３からライン１７への流出量が
増加した時は、ライン７から吸収塔１へ循環させる種晶
の量を減少させて上澄液槽１３ヘライン１２から流入さ
せる量を増加させることにより、負荷変動に応じてライ
ン３２を通る吸収液量が増減しても、上澄液槽１３の流
入量と流出量をほぼ等しくすることができる。
る吸収液量が減少し、これに伴って上澄液槽１３からラ
イン１７への流出量が減少した時は、ライン７から吸収
塔１へ循環させる種晶の量を増大させて上澄液槽１３ヘ
ライン１２から流入させる量を減少させ、逆に吸収塔１
の負荷が上昇し、ライン３２を通る吸収液量が増加し、
これに伴って上澄液槽１３からライン１７への流出量が
増加した時は、ライン７から吸収塔１へ循環させる種晶
の量を減少させて上澄液槽１３ヘライン１２から流入さ
せる量を増加させることにより、負荷変動に応じてライ
ン３２を通る吸収液量が増減しても、上澄液槽１３の流
入量と流出量をほぼ等しくすることができる。
従って、負荷変動があっても、上澄液槽１３からのオー
バーフローや上澄液槽１３への工場用水の補給は起り難
くなり、該槽１３の容量も小さくて済むのである。
バーフローや上澄液槽１３への工場用水の補給は起り難
くなり、該槽１３の容量も小さくて済むのである。
以上説明したように本発明によれば、負荷変動の影響を
種晶ライン系という極く一部の系内で緩衝することがで
きるので運転が容易となるぱかりでなく、上澄液槽１３
の流入量と流出量は負荷変動してもほぼ等しく、オーバ
ーフローや必要以上の工場用水の使用を避けることがで
き、その結果上澄液槽１３の容量を必要以上に大きく設
計するという従来法の欠点をも除去することができる。
種晶ライン系という極く一部の系内で緩衝することがで
きるので運転が容易となるぱかりでなく、上澄液槽１３
の流入量と流出量は負荷変動してもほぼ等しく、オーバ
ーフローや必要以上の工場用水の使用を避けることがで
き、その結果上澄液槽１３の容量を必要以上に大きく設
計するという従来法の欠点をも除去することができる。
第１図は従来の湿式石灰石膏法排煙脱硫法によるフロー
シート、第２図は本発明法によるフローシートを示す。 第１，２図中、実線は液の循環系路、点線は電気的な信
号経路を示す。
シート、第２図は本発明法によるフローシートを示す。 第１，２図中、実線は液の循環系路、点線は電気的な信
号経路を示す。
Claims (1)
- １ 石灰を吸収液として排ガス中の硫黄酸化物を吸収し
て石膏を生成し、該石膏を含む吸収液の一部を種晶とし
て吸収塔へ循環させると共に、石膏分離後の吸収液を吸
収液調整工程へ循環させるようにした湿式石灰石膏法排
煙脱硫方法において、前記種晶用の吸収液循環量を吸収
除去すべき硫黄酸化物量の増減に対して反対に減増させ
ることを特徴とする湿式石灰石膏法排煙脱硫方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51045414A JPS585846B2 (ja) | 1976-04-23 | 1976-04-23 | 湿式石灰石膏法排煙脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51045414A JPS585846B2 (ja) | 1976-04-23 | 1976-04-23 | 湿式石灰石膏法排煙脱硫方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS52128897A JPS52128897A (en) | 1977-10-28 |
| JPS585846B2 true JPS585846B2 (ja) | 1983-02-02 |
Family
ID=12718590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51045414A Expired JPS585846B2 (ja) | 1976-04-23 | 1976-04-23 | 湿式石灰石膏法排煙脱硫方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS585846B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6235543U (ja) * | 1985-08-20 | 1987-03-02 | ||
| JPS635830U (ja) * | 1986-06-30 | 1988-01-14 | ||
| JPS6336578U (ja) * | 1986-08-26 | 1988-03-09 | ||
| JPH02119831U (ja) * | 1989-03-13 | 1990-09-27 | ||
| JPH0577367U (ja) * | 1992-03-30 | 1993-10-22 | 富士夫 小泉 | 高さ調節自在の流し台 |
-
1976
- 1976-04-23 JP JP51045414A patent/JPS585846B2/ja not_active Expired
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6235543U (ja) * | 1985-08-20 | 1987-03-02 | ||
| JPS635830U (ja) * | 1986-06-30 | 1988-01-14 | ||
| JPS6336578U (ja) * | 1986-08-26 | 1988-03-09 | ||
| JPH02119831U (ja) * | 1989-03-13 | 1990-09-27 | ||
| JPH0577367U (ja) * | 1992-03-30 | 1993-10-22 | 富士夫 小泉 | 高さ調節自在の流し台 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS52128897A (en) | 1977-10-28 |
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