JPS5852919A - ヒ−トポンプ装置 - Google Patents
ヒ−トポンプ装置Info
- Publication number
- JPS5852919A JPS5852919A JP56149538A JP14953881A JPS5852919A JP S5852919 A JPS5852919 A JP S5852919A JP 56149538 A JP56149538 A JP 56149538A JP 14953881 A JP14953881 A JP 14953881A JP S5852919 A JPS5852919 A JP S5852919A
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- JP
- Japan
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- water
- heat
- heat exchanger
- circulating
- ejector
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B29/00—Combined heating and refrigeration systems, e.g. operating alternately or simultaneously
- F25B29/003—Combined heating and refrigeration systems, e.g. operating alternately or simultaneously of the compression type system
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はヒートポンプ装置に係り、特に外部熱源水量や
水循環量が少なくとも十分な交換熱量を得るのに好適な
水を熱輸送手段とするヒートポンプ装置に関するもので
ある。
水循環量が少なくとも十分な交換熱量を得るのに好適な
水を熱輸送手段とするヒートポンプ装置に関するもので
ある。
井戸水等を熱源水とし、ファンコイル等に温・冷水を循
環させて空調を行う、すなわち、水を熱輸送手段とする
ヒートポンプ装置においては、近年、都市部などで地下
水量の低下が見られ、地下水の汲み上げ量の制限あるい
は地下水量の激減による可能汲み上げ量低下などが起り
、熱交換能力を十分に発揮する水量の確保が困難になっ
てきている。そこで、熱源水とフレオンなどの冷媒との
熱交換を行う第１の熱交換器（暖房運転の場合は蒸発器
となる。）の性能を向上させて小水量でも十分な能力が
得られるようにしているが、これでは製品コストの上昇
を招くという問題を生ずる。
環させて空調を行う、すなわち、水を熱輸送手段とする
ヒートポンプ装置においては、近年、都市部などで地下
水量の低下が見られ、地下水の汲み上げ量の制限あるい
は地下水量の激減による可能汲み上げ量低下などが起り
、熱交換能力を十分に発揮する水量の確保が困難になっ
てきている。そこで、熱源水とフレオンなどの冷媒との
熱交換を行う第１の熱交換器（暖房運転の場合は蒸発器
となる。）の性能を向上させて小水量でも十分な能力が
得られるようにしているが、これでは製品コストの上昇
を招くという問題を生ずる。
また、ファンコイルの通水抵抗、ファンコイルの設置台
数等により水循環量が変わり、冷媒と循環水との熱交換
を行う第２の熱交換器（暖房運転の場合は凝縮器となる
。）の熱交換量を所定値以上に保持することが難しくな
り、ヒートポンプ装置の能力を十分に生かすことが困難
になる。また、最近、２〜５ｔ／＃程度の小水量をファ
ンコイルに循環させて空調を行う割合が増加しており、
特に少ない水循環量で十分な熱交換量を発揮させること
が必要になり、第２の熱交換器の性能も大幅に向上させ
るなどして、高価で大形の熱交換器を使用するようにし
ているが、必ずしも好しいことではない。
数等により水循環量が変わり、冷媒と循環水との熱交換
を行う第２の熱交換器（暖房運転の場合は凝縮器となる
。）の熱交換量を所定値以上に保持することが難しくな
り、ヒートポンプ装置の能力を十分に生かすことが困難
になる。また、最近、２〜５ｔ／＃程度の小水量をファ
ンコイルに循環させて空調を行う割合が増加しており、
特に少ない水循環量で十分な熱交換量を発揮させること
が必要になり、第２の熱交換器の性能も大幅に向上させ
るなどして、高価で大形の熱交換器を使用するようにし
ているが、必ずしも好しいことではない。
本発明は上記に鑑みてなされたもので、その第１の目的
は、外部熱源水量を少なくしても大水量用の第１の熱交
換器にて十分な熱交換量を得ることができるヒートポン
プ装置を提供することにあり、第２の目的は、さらに小
循環水量としても大循環水量用の第２の熱交換器にて熱
交換能力を低下しないようにできるヒートポンプ装置を
提供することにある。
は、外部熱源水量を少なくしても大水量用の第１の熱交
換器にて十分な熱交換量を得ることができるヒートポン
プ装置を提供することにあり、第２の目的は、さらに小
循環水量としても大循環水量用の第２の熱交換器にて熱
交換能力を低下しないようにできるヒートポンプ装置を
提供することにある。
本発明の第１の特徴は、第１の熱交換器の熱源水入口に
設けたエジェクタと上記第１の熱交換器からの排水を導
びく戻し水管との間に短絡水路を設け、排水の一部を上
記エジェクタのノズル出口に戻す構成とした点にある。
設けたエジェクタと上記第１の熱交換器からの排水を導
びく戻し水管との間に短絡水路を設け、排水の一部を上
記エジェクタのノズル出口に戻す構成とした点にある。
第２の特徴は、さらに第２の熱交換器の循環水入口に設
けた循環ポンプの吸込側と上記第２の熱交換器の循環水
出口側との間に絞り機構を有する短絡水路を設け、上記
第２の熱交換器から出た循環水の一部を上記循環ポンプ
を介して循環させる構成とした点にある。
けた循環ポンプの吸込側と上記第２の熱交換器の循環水
出口側との間に絞り機構を有する短絡水路を設け、上記
第２の熱交換器から出た循環水の一部を上記循環ポンプ
を介して循環させる構成とした点にある。
以下本発明を第１図、第４図に示した実施例および第２
図、第３図、第５図を用いて詳細に説明する。
図、第３図、第５図を用いて詳細に説明する。
第１図は本発明のヒートポンプ装置の一実施例を示す系
統図である。第１図において、１はヒートポンプ装置で
、ヒートポンプ装置１は、井戸２から井戸ポンプ３で吸
み上げた地下水をノズル４を有するエジェクタ５、吐出
管６を介して熱源水として供給してフレオンなどの冷媒
と熱交換させる第１の熱交換器７、第１の熱交換器７か
らの冷媒を膨張させる膨張弁８、膨張弁８がらの冷媒と
循環水との熱交換を行う第２の熱変換器９および第２の
熱交換器９からの冷媒を圧縮する圧縮機１０とよりなり
、圧縮機１０からの冷媒は、熱交換器７で熱源水と熱交
換され、また、熱交換器９からの循環水は、ファンコイ
ル１１を通り、循環ポンプ１２の作用により熱交換器９
へと循環する。
統図である。第１図において、１はヒートポンプ装置で
、ヒートポンプ装置１は、井戸２から井戸ポンプ３で吸
み上げた地下水をノズル４を有するエジェクタ５、吐出
管６を介して熱源水として供給してフレオンなどの冷媒
と熱交換させる第１の熱交換器７、第１の熱交換器７か
らの冷媒を膨張させる膨張弁８、膨張弁８がらの冷媒と
循環水との熱交換を行う第２の熱変換器９および第２の
熱交換器９からの冷媒を圧縮する圧縮機１０とよりなり
、圧縮機１０からの冷媒は、熱交換器７で熱源水と熱交
換され、また、熱交換器９からの循環水は、ファンコイ
ル１１を通り、循環ポンプ１２の作用により熱交換器９
へと循環する。
ところで、第１図に示す実施例においては、ノズル４に
て生じる外部熱源水としての井戸ポンプ３より与えられ
る井戸２よシの地下水の噴流により、吐出管６、熱交換
器７、戻水管１３、短絡水管１４を循環する２次流れを
生ずるようにしである。
て生じる外部熱源水としての井戸ポンプ３より与えられ
る井戸２よシの地下水の噴流により、吐出管６、熱交換
器７、戻水管１３、短絡水管１４を循環する２次流れを
生ずるようにしである。
そして戻水管１３には水栓１５を設け、熱源水量を調整
するようにしである。このようにして、熱交換器７にて
熱源水よシ与えられた熱量は、熱交換器９にて循環ポン
プ１２によシ生じる循環水に与えられ、ファンコイル１
１等より放熱されて使用される。
するようにしである。このようにして、熱交換器７にて
熱源水よシ与えられた熱量は、熱交換器９にて循環ポン
プ１２によシ生じる循環水に与えられ、ファンコイル１
１等より放熱されて使用される。
次に第１の熱交換器７における熱交換量を式により説明
する。外部放熱がない場合は、Ｑ ＝ ＣｐγＱ、ｏ
（Ｔｏ Ｔ＋ ） −・・”□（１）ｑ＝Ｋ
Ａ （Ｔ Ｉ、ｌＴＲ） ・・・・・・・・・・
・・・・・（２）ここに、ｑ ；交換熱量 Ｃ１；水の比熱 ｒ ；水の比重量 Ｑｏ ；熱源水量 Ｔｏ ；熱源水温度 Ｔ１ ；戻水管１３内の水温 Ｋ・；熱貫流率 Ａ ；熱交換器７の伝熱面積 Ｔ□；水の代表水温 ＴＲ；冷媒代表温度 であり、 ０．２ ＝Ｑｏ ＋Ｑ＋ ・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・（４）に＝（ｈｕ−’
十ｈｗ−’ ）−’ ・・・・・・・・・・・・・・
・・・・（５）ｈｗ＝ａＱ２ｂ （通常ｂ＝０．６〜
０．８３ −・・・・・（６）ここに、Ｔ２ ；吐水管
１３内の水温 Ｑ、＋ ｉ短絡水量 Ｑ２ ；熱交換器７への通水量 ｈＲ；冷媒側熱伝達率 ｈｗ；水側熱伝達率 ａ、ｂ；係数（温度変化が小さい範囲では定数］ で諸係数が表わされる。そして熱源水温度Ｔ。の変化が
小さい範囲では、 となるので、（Ｉ）〜（力式から、 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（
８）となる。ところで、エンジエクタ５の性能は、Ｑ、
、／Ｑ、２ とＰ２ ＰＩ／ＰＯＰＩ （ＰＯ；井戸
ポンプ３からの熱源水の圧力、Ｐｌ；短絡水路１４内の
熱源水の圧力、Ｐ２；エジェクタ５からの熱源水の圧力
）との関係が第２図に示すようになるので、熱交換器７
の通水抵抗が極めて小さいとすると、Ｐｌ 中Ｐ２であ
り、このとき、第２図より、Ｑｉ中ｍＱｏ
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（
９）となり、（８）式は、 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・０
０）となる。すなわち、エジェクタ特性のｍの効果によ
り交換熱量が増大し、 ｑｏ＝２ｏ（ｚ／珊］ ｈ＋ ＝６２ （Ｑｏ十〇、＋ ）０７（ＫＣａｔ／ｈ
Ｃ）ｈＲ＝２００ ＣＫＣａｌ／ｈＣ） Ａ＝１ （ｍ２） Ｔｏ＝１５ （Ｃ） ＴＲ＝５（Ｃ） の暖房運転時とすると、エジェクタ５を用いることによ
る効果は、第３図に示すようになる。
する。外部放熱がない場合は、Ｑ ＝ ＣｐγＱ、ｏ
（Ｔｏ Ｔ＋ ） −・・”□（１）ｑ＝Ｋ
Ａ （Ｔ Ｉ、ｌＴＲ） ・・・・・・・・・・
・・・・・（２）ここに、ｑ ；交換熱量 Ｃ１；水の比熱 ｒ ；水の比重量 Ｑｏ ；熱源水量 Ｔｏ ；熱源水温度 Ｔ１ ；戻水管１３内の水温 Ｋ・；熱貫流率 Ａ ；熱交換器７の伝熱面積 Ｔ□；水の代表水温 ＴＲ；冷媒代表温度 であり、 ０．２ ＝Ｑｏ ＋Ｑ＋ ・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・（４）に＝（ｈｕ−’
十ｈｗ−’ ）−’ ・・・・・・・・・・・・・・
・・・・（５）ｈｗ＝ａＱ２ｂ （通常ｂ＝０．６〜
０．８３ −・・・・・（６）ここに、Ｔ２ ；吐水管
１３内の水温 Ｑ、＋ ｉ短絡水量 Ｑ２ ；熱交換器７への通水量 ｈＲ；冷媒側熱伝達率 ｈｗ；水側熱伝達率 ａ、ｂ；係数（温度変化が小さい範囲では定数］ で諸係数が表わされる。そして熱源水温度Ｔ。の変化が
小さい範囲では、 となるので、（Ｉ）〜（力式から、 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（
８）となる。ところで、エンジエクタ５の性能は、Ｑ、
、／Ｑ、２ とＰ２ ＰＩ／ＰＯＰＩ （ＰＯ；井戸
ポンプ３からの熱源水の圧力、Ｐｌ；短絡水路１４内の
熱源水の圧力、Ｐ２；エジェクタ５からの熱源水の圧力
）との関係が第２図に示すようになるので、熱交換器７
の通水抵抗が極めて小さいとすると、Ｐｌ 中Ｐ２であ
り、このとき、第２図より、Ｑｉ中ｍＱｏ
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（
９）となり、（８）式は、 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・０
０）となる。すなわち、エジェクタ特性のｍの効果によ
り交換熱量が増大し、 ｑｏ＝２ｏ（ｚ／珊］ ｈ＋ ＝６２ （Ｑｏ十〇、＋ ）０７（ＫＣａｔ／ｈ
Ｃ）ｈＲ＝２００ ＣＫＣａｌ／ｈＣ） Ａ＝１ （ｍ２） Ｔｏ＝１５ （Ｃ） ＴＲ＝５（Ｃ） の暖房運転時とすると、エジェクタ５を用いることによ
る効果は、第３図に示すようになる。
すなわち、第１図に示した実施例によれば、少ない熱源
水量で熱交換器７で十分な熱交換能力を発揮させること
ができ、地下水量を節約し、かつ、熱交換器７自体の構
造、大きさを何ら変更することなく、大水量時と同様の
能力を発揮させることができる。
水量で熱交換器７で十分な熱交換能力を発揮させること
ができ、地下水量を節約し、かつ、熱交換器７自体の構
造、大きさを何ら変更することなく、大水量時と同様の
能力を発揮させることができる。
この効果は、冷房運転の場合にも同様に発揮でき、また
、熱源水が地下水でなく、クーリングタワー、蓄冷器、
ファンコイル循環水であっても同様である。また、水栓
１５によってＱｏの調整、すなわち、 ０．２−（１千ｍ） Ｑ、。
、熱源水が地下水でなく、クーリングタワー、蓄冷器、
ファンコイル循環水であっても同様である。また、水栓
１５によってＱｏの調整、すなわち、 ０．２−（１千ｍ） Ｑ、。
を調節できるので、エジェクタ固有の値ｍを利用すれば
、簡単に能力の調整を行うことができる。
、簡単に能力の調整を行うことができる。
また、井戸ポンプ３は比較的小容量のもので十分となる
。それに井戸ポンプ３は、ヒートポンプ装置１外のとこ
にあっても（例えば遠方）支し差えない。
。それに井戸ポンプ３は、ヒートポンプ装置１外のとこ
にあっても（例えば遠方）支し差えない。
第４図は本発明の他の実施例を示す系統図で、第１図と
同じ部分は同じ符号で示し、ここでは説明を省略する。
同じ部分は同じ符号で示し、ここでは説明を省略する。
第４図においては、第２の熱交換器９の循環水入口に設
けた循環ポンプ１２の吸込側と熱交換器９の循環水出口
側との間にも絞り１６を有する短絡水路１７を設けであ
る。
けた循環ポンプ１２の吸込側と熱交換器９の循環水出口
側との間にも絞り１６を有する短絡水路１７を設けであ
る。
次に第２の熱交換器９における熱交換器を式により説明
する。外部放熱がない場合は、上記と同様、 ｑ＝ＣｐｒＱ、ｏｃＴｌ Ｔｏ） ・・・・・・・
・・・・・・・・・・・（１１）Ｑ＝ＫＡ （’ｒｙ＋
Ｔ ｌＴ１３ ・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（１′２であり、 Ｑ２ ＝Ｑ、ｏ 十Ｑ、＋ ・・・・・
・・・・・・・・・・・・・０４）Ｋ”’ （ｈ Ｒ−
’ ＋１１ｗ−＋ ） −＋ ・・・・・・・・・
・・・・・・・・・αω１１ｗ＝ａＱ２ｂ（通常ｂ＝０
．６〜Ｏ１８） −・−・・・（１６）で諸係数が表
わされる。ただし、Ｔｏは戻り管１８内の水温、ＴＩは
吐出管、１９内の水温、Ｔ２は循環ポンプ１２から凝縮
器９に入る水の水温、Ａは熱交換器９の伝熱面積、Ｑｏ
は使用側循環水量、Ｑｌ は短絡水量、Ｑ２は熱交換器
９への通水量で、その他は上記と同様である。そしてＴ
Ｏの変化が小さい範囲では、 となるので、旧）〜０η式から ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・α
〜となる。ところで、短絡水路１７がない場合には、循
環水量をＱとすると、 となり、０秒式と（１９式とを比較すると、０８式は（
３９式において、水量ＱをＱ。十Ｑ１に置き換えたと同
じ式となり、Ｑｌだけ増加させたのと同じ効果を有して
いることを示している。このＱ、 ＋ による熱交換量
の変化を第５図に示す。第５図はシェルアンドコイルタ
イプ熱交換器の場合で、 Ｑｏ−２０（Ｌ／騙） １１ｗ＝１２３（θ。十θＩ） ０７（ＫＣａＡ／ｈＣ
）１１Ｒ＝１５００（Ｋｃａｔ／ｈｃ） Ａ＝１．０（ｍＪ Ｔ、 ＝４５ （Ｃ） ＴＲ＝５０（Ｃ） における暖房運転時のときの計算結果である。
する。外部放熱がない場合は、上記と同様、 ｑ＝ＣｐｒＱ、ｏｃＴｌ Ｔｏ） ・・・・・・・
・・・・・・・・・・・（１１）Ｑ＝ＫＡ （’ｒｙ＋
Ｔ ｌＴ１３ ・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（１′２であり、 Ｑ２ ＝Ｑ、ｏ 十Ｑ、＋ ・・・・・
・・・・・・・・・・・・・０４）Ｋ”’ （ｈ Ｒ−
’ ＋１１ｗ−＋ ） −＋ ・・・・・・・・・
・・・・・・・・・αω１１ｗ＝ａＱ２ｂ（通常ｂ＝０
．６〜Ｏ１８） −・−・・・（１６）で諸係数が表
わされる。ただし、Ｔｏは戻り管１８内の水温、ＴＩは
吐出管、１９内の水温、Ｔ２は循環ポンプ１２から凝縮
器９に入る水の水温、Ａは熱交換器９の伝熱面積、Ｑｏ
は使用側循環水量、Ｑｌ は短絡水量、Ｑ２は熱交換器
９への通水量で、その他は上記と同様である。そしてＴ
Ｏの変化が小さい範囲では、 となるので、旧）〜０η式から ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・α
〜となる。ところで、短絡水路１７がない場合には、循
環水量をＱとすると、 となり、０秒式と（１９式とを比較すると、０８式は（
３９式において、水量ＱをＱ。十Ｑ１に置き換えたと同
じ式となり、Ｑｌだけ増加させたのと同じ効果を有して
いることを示している。このＱ、 ＋ による熱交換量
の変化を第５図に示す。第５図はシェルアンドコイルタ
イプ熱交換器の場合で、 Ｑｏ−２０（Ｌ／騙） １１ｗ＝１２３（θ。十θＩ） ０７（ＫＣａＡ／ｈＣ
）１１Ｒ＝１５００（Ｋｃａｔ／ｈｃ） Ａ＝１．０（ｍＪ Ｔ、 ＝４５ （Ｃ） ＴＲ＝５０（Ｃ） における暖房運転時のときの計算結果である。
すなわち、第４図に示す実施例によれば、第１図に示す
実施例の効果のほか、少ない循環水量でも第２の熱交換
器９が十分な熱交換能力を発揮する。そしてファンコイ
ルｌｌａ、ｌｌｂは十分な仕事をすることができる。
実施例の効果のほか、少ない循環水量でも第２の熱交換
器９が十分な熱交換能力を発揮する。そしてファンコイ
ルｌｌａ、ｌｌｂは十分な仕事をすることができる。
この効果は、冷房運転の場合でも同様である。
また、ファンコイルｌｌａ、ｌｌｂが蓄熱槽、蓄冷水槽
、熱源水貯留槽などの場合でも同様である。
、熱源水貯留槽などの場合でも同様である。
また、絞り１６を可変式にしておけば、システムや用途
により、短絡水量を調節でき、システムに合った短絡水
量を選んで、循環ポンプ１２の大きさを変えることなく
十分な能力を発揮させるようにすることができる。
により、短絡水量を調節でき、システムに合った短絡水
量を選んで、循環ポンプ１２の大きさを変えることなく
十分な能力を発揮させるようにすることができる。
以上説明したように、本発明によれば、外部熱源水量を
少なくしても大水量用の第１の熱交換器にて十分な熱交
換量を得ることができ、さらに、小循環水量としても大
循環水量用の第２の熱交換器にて熱交換能力を低下しな
いようにできるという効果がある。
少なくしても大水量用の第１の熱交換器にて十分な熱交
換量を得ることができ、さらに、小循環水量としても大
循環水量用の第２の熱交換器にて熱交換能力を低下しな
いようにできるという効果がある。
第１図は本発明のヒートポンプ装置の一実施例を示す系
統図、第２図は第１図のエジェクタの性能を示す特性曲
線図、第３図は第１図の装置の効果の一例を示す線図、
第４図は本発明の他の実施例を示す系統図、第５図は第
４図の絞りを有する短絡水路を設けたことによる効果の
一例を示す線図である。
統図、第２図は第１図のエジェクタの性能を示す特性曲
線図、第３図は第１図の装置の効果の一例を示す線図、
第４図は本発明の他の実施例を示す系統図、第５図は第
４図の絞りを有する短絡水路を設けたことによる効果の
一例を示す線図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■、熱源水と冷媒間の熱交換を行う第１の熱交換器と、
前記冷媒と冷暖房機器への循環水との熱交換を行う第２
の熱交換器とを備えたヒートポンプ装置において、前記
第１の熱交換器の前記熱源水入口に設けたエジェクタと
前記第１の熱交換器からの排水を導ひく戻し水管との間
に短絡水路を設け、前記排水の一部を前記エジェクタの
ノズル出口に戻す構成としたことを特徴とするヒートポ
ンプ装置。 ２、熱源水と冷媒間の熱変換を行う第１の熱交換器と、
前記冷媒と冷暖房機器への循環水との熱交換を行う第２
の熱交換器とを備えたヒートポンプ装置において、前記
第１の熱交換器の前記熱源水入口に設けたエジェクタと
前記第１の熱交換器からの排水を導び〈戻し水管との間
に短絡水路を設け、前記排水の一部を前記ニジ゛エクタ
のノズル出口に戻す構成とし、前記第２の熱交換器の前
記循環水入口に設けた循環ポンプの吸込側と前記第２の
熱交換器の循環水出口側との間に絞り機構を有する短絡
水路を設け、前記第２の熱交換器から出た循環水の一部
を前記循環ポンプを介して循環させる構成としたことを
特徴とするヒートポンプ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56149538A JPS5852919A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | ヒ−トポンプ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56149538A JPS5852919A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | ヒ−トポンプ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5852919A true JPS5852919A (ja) | 1983-03-29 |
Family
ID=15477325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56149538A Pending JPS5852919A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | ヒ−トポンプ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852919A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006266522A (ja) * | 2005-03-22 | 2006-10-05 | Takasago Thermal Eng Co Ltd | 冷凍装置 |
| KR100743365B1 (ko) | 2006-09-13 | 2007-07-26 | 한국수자원공사 | 강변여과수를 사용하는 히트 펌프 시스템 |
| KR100953359B1 (ko) | 2009-08-31 | 2010-04-20 | 주식회사 이에스엔지니어링 | 부하 분산 방식의 건물 공조 시스템 |
| CN102734968A (zh) * | 2011-04-02 | 2012-10-17 | 苏州协鑫光伏科技有限公司 | 用于冷冻机的热交换系统及方法 |
| CN103028288A (zh) * | 2013-01-03 | 2013-04-10 | 青岛科创新能源科技有限公司 | 污水或地表水源热泵系统转轮式防堵装置 |
| CN106338158A (zh) * | 2016-04-01 | 2017-01-18 | 安徽新富地能源科技有限公司 | 一种地温能采集系统连接装置 |
-
1981
- 1981-09-24 JP JP56149538A patent/JPS5852919A/ja active Pending
Cited By (6)
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|---|---|---|---|---|
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| KR100953359B1 (ko) | 2009-08-31 | 2010-04-20 | 주식회사 이에스엔지니어링 | 부하 분산 방식의 건물 공조 시스템 |
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