JP2003232581A - 空気調和装置 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 エンジンの排熱を効率的に利用する、また、
運転の安定性を向上させる。 【解決手段】 室外機１１に装備される圧縮機１６がガ
スエンジン３０にて駆動され、ガスエンジン３０をエン
ジン冷却水により冷却するエンジン冷却装置４１を備え
た空気調和装置において、エンジン冷却装置４１は、圧
縮機１６の吸込冷媒とエンジン冷却水とを熱交換するプ
レート式熱交換器４４と、エンジン冷却水の熱を放出す
るラジエータ４６とを備え、プレート式熱交換器４４と
ラジエータ４６とをエンジン冷却水の循環経路に並列に
接続し、プレート式熱交換器４４にエンジン冷却水を導
く第１のポート４５Ｂと、ラジエータ４６にエンジン冷
却水を導く第２のポート４５Ｃとを有する三方弁４５を
備えた。
運転の安定性を向上させる。 【解決手段】 室外機１１に装備される圧縮機１６がガ
スエンジン３０にて駆動され、ガスエンジン３０をエン
ジン冷却水により冷却するエンジン冷却装置４１を備え
た空気調和装置において、エンジン冷却装置４１は、圧
縮機１６の吸込冷媒とエンジン冷却水とを熱交換するプ
レート式熱交換器４４と、エンジン冷却水の熱を放出す
るラジエータ４６とを備え、プレート式熱交換器４４と
ラジエータ４６とをエンジン冷却水の循環経路に並列に
接続し、プレート式熱交換器４４にエンジン冷却水を導
く第１のポート４５Ｂと、ラジエータ４６にエンジン冷
却水を導く第２のポート４５Ｃとを有する三方弁４５を
備えた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧縮機がエンジン
により駆動されると共に、このエンジンを冷却するエン
ジン冷却装置を備えた空気調和装置に関する。
により駆動されると共に、このエンジンを冷却するエン
ジン冷却装置を備えた空気調和装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】空気調和装置１００には、図４に示すよ
うに、圧縮機１６がエンジン（例えば、ガスエンジン３
０）により駆動されるガスヒートポンプ式空気調和装置
が知られている。このような空気調和装置１００では、
室外機１０３が、上記圧縮機１６、四方弁１８、室外熱
交換器１９及び室外膨張弁２４を備え、例えば、複数台
（例えば、２台）の室内機１２Ａ、１２Ｂがそれぞれ室
内熱交換器２１Ａ、２１Ｂ及び室内膨張弁２２Ａ、２２
Ｂを備えて構成される。
うに、圧縮機１６がエンジン（例えば、ガスエンジン３
０）により駆動されるガスヒートポンプ式空気調和装置
が知られている。このような空気調和装置１００では、
室外機１０３が、上記圧縮機１６、四方弁１８、室外熱
交換器１９及び室外膨張弁２４を備え、例えば、複数台
（例えば、２台）の室内機１２Ａ、１２Ｂがそれぞれ室
内熱交換器２１Ａ、２１Ｂ及び室内膨張弁２２Ａ、２２
Ｂを備えて構成される。
【０００３】四方弁１８の切り換えにより、冷房運転時
に室外熱交換器１９が凝縮器となり、室内熱交換器２１
Ａ、２１Ｂが蒸発器となって、冷媒の蒸発熱により室内
熱交換器２１Ａ、２１Ｂが室内を冷房する。また、四方
弁１８の切り換えによる暖房運転時には、室外熱交換器
２１Ａ、２１Ｂが蒸発器となり、室内熱交換器２１Ａ、
２１Ｂが凝縮器となって、冷媒の凝縮熱により室内熱交
換器２１Ａ、２１Ｂが室内を暖房する。
に室外熱交換器１９が凝縮器となり、室内熱交換器２１
Ａ、２１Ｂが蒸発器となって、冷媒の蒸発熱により室内
熱交換器２１Ａ、２１Ｂが室内を冷房する。また、四方
弁１８の切り換えによる暖房運転時には、室外熱交換器
２１Ａ、２１Ｂが蒸発器となり、室内熱交換器２１Ａ、
２１Ｂが凝縮器となって、冷媒の凝縮熱により室内熱交
換器２１Ａ、２１Ｂが室内を暖房する。
【０００４】冷媒を圧縮する圧縮機１６を駆動するガス
エンジン３０は、エンジン冷却装置１１０によって冷却
される。このエンジン冷却装置１１０は、一端がガスエ
ンジン３０に付設された排ガス熱交換器（不図示）にガ
スエンジン３０を介して接続されるとともに、他端がそ
の排ガス熱交換器に直接接続された略閉ループ状の冷却
水配管１１１にワックス三方弁４３、三方弁４５（電磁
式三方弁）、二重管式熱交換器１１４、ラジエータ４６
及び循環ポンプ４７が順次配設されて構成される。ガス
エンジン３０のエンジン冷却水の出口側であるガスエン
ジン３０とワックス三方弁４３との間の冷却水配管１１
１には、エンジン冷却水の温度を検出するための温度セ
ンサ５０が設けられている。
エンジン３０は、エンジン冷却装置１１０によって冷却
される。このエンジン冷却装置１１０は、一端がガスエ
ンジン３０に付設された排ガス熱交換器（不図示）にガ
スエンジン３０を介して接続されるとともに、他端がそ
の排ガス熱交換器に直接接続された略閉ループ状の冷却
水配管１１１にワックス三方弁４３、三方弁４５（電磁
式三方弁）、二重管式熱交換器１１４、ラジエータ４６
及び循環ポンプ４７が順次配設されて構成される。ガス
エンジン３０のエンジン冷却水の出口側であるガスエン
ジン３０とワックス三方弁４３との間の冷却水配管１１
１には、エンジン冷却水の温度を検出するための温度セ
ンサ５０が設けられている。
【０００５】ガスエンジン３０の排熱（排気ガスの熱）
を回収したエンジン冷却媒体（例えば、エンジン冷却
水）は、循環ポンプ４７の稼働により冷却水配管１１１
内を循環する間に、二重管式熱交換器１１４、ラジエー
タ４６にて冷却（放熱）され、これによりガスエンジン
３０を冷却する。
を回収したエンジン冷却媒体（例えば、エンジン冷却
水）は、循環ポンプ４７の稼働により冷却水配管１１１
内を循環する間に、二重管式熱交換器１１４、ラジエー
タ４６にて冷却（放熱）され、これによりガスエンジン
３０を冷却する。
【０００６】空気調和装置１００の暖房運転時には、三
方弁４５により、ワックス三方弁４３からのエンジン冷
却水が二重管式熱交換器１１４へと導かれる。この二重
管式熱交換器１１４が、四方弁１８を経て圧縮機１６の
冷媒吸込口１６Ａに流れる冷媒とエンジン冷却水とを熱
交換し、この冷媒を加熱（昇圧）するとともに、エンジ
ン冷却水を冷却する。この冷却されたエンジン冷却水
は、ラジエータ４６へと導かれ、更に、冷却（放熱）さ
れてガスエンジン３０へと導かれる。このラジエータ４
６から放熱された熱（ガスエンジン３０の排熱）の一部
は、蒸発器として機能する室外熱交換器１９に取り込ま
れ、蒸発器の熱源として利用される。
方弁４５により、ワックス三方弁４３からのエンジン冷
却水が二重管式熱交換器１１４へと導かれる。この二重
管式熱交換器１１４が、四方弁１８を経て圧縮機１６の
冷媒吸込口１６Ａに流れる冷媒とエンジン冷却水とを熱
交換し、この冷媒を加熱（昇圧）するとともに、エンジ
ン冷却水を冷却する。この冷却されたエンジン冷却水
は、ラジエータ４６へと導かれ、更に、冷却（放熱）さ
れてガスエンジン３０へと導かれる。このラジエータ４
６から放熱された熱（ガスエンジン３０の排熱）の一部
は、蒸発器として機能する室外熱交換器１９に取り込ま
れ、蒸発器の熱源として利用される。
【０００７】また、空気調和装置１００の冷房運転時に
は、三方弁４５により、ワックス三方弁４３からのエン
ジン冷却水が直接ラジエータ４６へと導かれる。そし
て、エンジン冷却水は、冷却（放熱）されてガスエンジ
ン３０へと導かれる。
は、三方弁４５により、ワックス三方弁４３からのエン
ジン冷却水が直接ラジエータ４６へと導かれる。そし
て、エンジン冷却水は、冷却（放熱）されてガスエンジ
ン３０へと導かれる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
空気調和装置１００の暖房運転時において、ラジエータ
４６から放熱されたエンジン冷却水の熱（ガスエンジン
３０の排熱）の一部は、蒸発器として機能する室外熱交
換器１９に取り込まれ、蒸発器の熱源として利用される
が、ラジエータ４６から放熱されたエンジン冷却水の熱
の残りは、室外熱交換器１９の熱源として利用されずに
外気へ放熱してしまい、ガスエンジン３０の排熱の利用
効率が低下するという問題がある。また、二重管式熱交
換器１１４及びラジエータ４６によりエンジン冷却水の
熱を放熱するため、エンジン冷却水を過剰に冷却してし
まう場合があるという問題がある。
空気調和装置１００の暖房運転時において、ラジエータ
４６から放熱されたエンジン冷却水の熱（ガスエンジン
３０の排熱）の一部は、蒸発器として機能する室外熱交
換器１９に取り込まれ、蒸発器の熱源として利用される
が、ラジエータ４６から放熱されたエンジン冷却水の熱
の残りは、室外熱交換器１９の熱源として利用されずに
外気へ放熱してしまい、ガスエンジン３０の排熱の利用
効率が低下するという問題がある。また、二重管式熱交
換器１１４及びラジエータ４６によりエンジン冷却水の
熱を放熱するため、エンジン冷却水を過剰に冷却してし
まう場合があるという問題がある。
【０００９】また、上述の空気調和装置１００の冷房運
転時又は暖房運転時に、例えば外気温度等の変化によ
り、圧縮機１６の吸込冷媒や吐出冷媒の圧力が、空気調
和装置１００の運転が不安定になる程度にまで低下又は
上昇する場合があるという問題がある。
転時又は暖房運転時に、例えば外気温度等の変化によ
り、圧縮機１６の吸込冷媒や吐出冷媒の圧力が、空気調
和装置１００の運転が不安定になる程度にまで低下又は
上昇する場合があるという問題がある。
【００１０】本発明の目的は、上述の事情を考慮してな
されたものであり、エンジンの排熱を効率的に利用する
ことができ、また、運転の安定性を向上させることがで
きる空気調和装置を提供することにある。
されたものであり、エンジンの排熱を効率的に利用する
ことができ、また、運転の安定性を向上させることがで
きる空気調和装置を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、室外機に装備される圧縮機がエンジンにて駆動さ
れ、前記エンジンをエンジン冷却媒体により冷却するエ
ンジン冷却装置を備えた空気調和装置において、前記エ
ンジン冷却装置は、前記圧縮機の吸込冷媒と前記エンジ
ン冷却媒体とを熱交換する熱交換器と、前記エンジン冷
却媒体の熱を放出するラジエータとを備え、前記熱交換
器と前記ラジエータとを前記エンジン冷却媒体の循環経
路に並列に接続し、前記熱交換器に前記エンジン冷却媒
体を導く第１のポートと、前記ラジエータに前記エンジ
ン冷却媒体を導く第２のポートとを有する三方弁を備え
たことを特徴とするものである。
は、室外機に装備される圧縮機がエンジンにて駆動さ
れ、前記エンジンをエンジン冷却媒体により冷却するエ
ンジン冷却装置を備えた空気調和装置において、前記エ
ンジン冷却装置は、前記圧縮機の吸込冷媒と前記エンジ
ン冷却媒体とを熱交換する熱交換器と、前記エンジン冷
却媒体の熱を放出するラジエータとを備え、前記熱交換
器と前記ラジエータとを前記エンジン冷却媒体の循環経
路に並列に接続し、前記熱交換器に前記エンジン冷却媒
体を導く第１のポートと、前記ラジエータに前記エンジ
ン冷却媒体を導く第２のポートとを有する三方弁を備え
たことを特徴とするものである。
【００１２】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、前記三方弁は、電磁式三方弁であり、
暖房運転時は前記熱交換器側に、冷房運転時は前記ラジ
エータ側に前記エンジン冷却媒体を導くようにしたこと
を特徴とするものである。
の発明において、前記三方弁は、電磁式三方弁であり、
暖房運転時は前記熱交換器側に、冷房運転時は前記ラジ
エータ側に前記エンジン冷却媒体を導くようにしたこと
を特徴とするものである。
【００１３】請求項３に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、前記三方弁は、電動式三方弁であり、
前記圧縮機の冷媒吸込側又は／及び冷媒吐出側に冷媒の
圧力を検出する圧力センサを設け、この圧力センサによ
る検出結果に基づいて前記電動式三方弁の弁開度を調整
する弁開度調整手段を備えたことを特徴とするものであ
る。
の発明において、前記三方弁は、電動式三方弁であり、
前記圧縮機の冷媒吸込側又は／及び冷媒吐出側に冷媒の
圧力を検出する圧力センサを設け、この圧力センサによ
る検出結果に基づいて前記電動式三方弁の弁開度を調整
する弁開度調整手段を備えたことを特徴とするものであ
る。
【００１４】請求項４に記載の発明は、請求項３に記載
の発明において、前記弁開度調整手段は、通常の冷房運
転時は前記ラジエータ側にのみ前記エンジン冷却媒体を
導くように前記電動式三方弁の弁開度を調整し、前記圧
力センサによる検出の結果、所定の下限圧力を下回る場
合の冷房運転時は、前記エンジン冷却媒体の一部を前記
熱交換器側に導くように前記電動式三方弁の弁開度を調
整することを特徴とするものである。
の発明において、前記弁開度調整手段は、通常の冷房運
転時は前記ラジエータ側にのみ前記エンジン冷却媒体を
導くように前記電動式三方弁の弁開度を調整し、前記圧
力センサによる検出の結果、所定の下限圧力を下回る場
合の冷房運転時は、前記エンジン冷却媒体の一部を前記
熱交換器側に導くように前記電動式三方弁の弁開度を調
整することを特徴とするものである。
【００１５】請求項５に記載の発明は、請求項３又は４
に記載の発明において、前記弁開度調整手段は、通常の
暖房運転時は前記熱交換器側にのみ前記エンジン冷却媒
体を導くように前記電動式三方弁の弁開度を調整し、前
記圧力センサによる検出の結果、所定の上限圧力を上回
る場合の暖房運転時は、前記エンジン冷却媒体の一部を
前記ラジエータ側に導くように前記電動式三方弁の弁開
度を調整することを特徴とするものである。
に記載の発明において、前記弁開度調整手段は、通常の
暖房運転時は前記熱交換器側にのみ前記エンジン冷却媒
体を導くように前記電動式三方弁の弁開度を調整し、前
記圧力センサによる検出の結果、所定の上限圧力を上回
る場合の暖房運転時は、前記エンジン冷却媒体の一部を
前記ラジエータ側に導くように前記電動式三方弁の弁開
度を調整することを特徴とするものである。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、図
面に基づき説明する。
面に基づき説明する。
【００１７】〔Ａ〕第１の実施の形態
図１は、本発明に係る空気調和装置の第１の実施の形態
における冷媒回路等を示す回路図である。
における冷媒回路等を示す回路図である。
【００１８】この図１に示すように、冷凍装置としての
ヒートポンプ式空気調和装置１０は、室外機１１、例え
ば複数台（例えば２台）の室内機１２Ａ、１２Ｂ及び制
御装置１３を有してなり、室外機１１の室外冷媒配管１
４と室内機１２Ａ、１２Ｂの各室内冷媒配管１５Ａ、１
５Ｂとが連結されている。
ヒートポンプ式空気調和装置１０は、室外機１１、例え
ば複数台（例えば２台）の室内機１２Ａ、１２Ｂ及び制
御装置１３を有してなり、室外機１１の室外冷媒配管１
４と室内機１２Ａ、１２Ｂの各室内冷媒配管１５Ａ、１
５Ｂとが連結されている。
【００１９】室外機１１は室外に設置され、室外冷媒配
管１４には圧縮機１６が配設されるとともに、この圧縮
機１６の吸込側にアキュムレータ１７が、吐出側に四方
弁１８がそれぞれ配設され、この四方弁１８側に室外熱
交換器１９、室外膨張弁２４、ドライコア２５が順次配
設されて構成される。室外熱交換器１９には、この室外
熱交換器１９側から空気を吸引する室外ファン２０が隣
接して配置されている。また、圧縮機１６は、フレキシ
ブルカップリング２７等を介してガスエンジン３０に連
結され、このガスエンジン３０により駆動される。更
に、室外膨張弁２４をバイパスしてバイパス管２６が配
設されている。
管１４には圧縮機１６が配設されるとともに、この圧縮
機１６の吸込側にアキュムレータ１７が、吐出側に四方
弁１８がそれぞれ配設され、この四方弁１８側に室外熱
交換器１９、室外膨張弁２４、ドライコア２５が順次配
設されて構成される。室外熱交換器１９には、この室外
熱交換器１９側から空気を吸引する室外ファン２０が隣
接して配置されている。また、圧縮機１６は、フレキシ
ブルカップリング２７等を介してガスエンジン３０に連
結され、このガスエンジン３０により駆動される。更
に、室外膨張弁２４をバイパスしてバイパス管２６が配
設されている。
【００２０】一方、室内機１２Ａ、１２Ｂはそれぞれ室
内に設置され、それぞれ、室内冷媒配管１５Ａ、１５Ｂ
に室内熱交換器２１Ａ、２１Ｂが配設されるとともに、
室内冷媒配管１５Ａ、１５Ｂのそれぞれにおいて室内熱
交換器２１Ａ、２１Ｂの近傍に室内膨張弁２２Ａ、２２
Ｂが配設されて構成される。上記室内熱交換器２１Ａ、
２１Ｂには、これらの室内熱交換器２１Ａ、２１Ｂから
室内へ送風する室内ファン２３Ａ、２３Ｂが隣接して配
置されている。
内に設置され、それぞれ、室内冷媒配管１５Ａ、１５Ｂ
に室内熱交換器２１Ａ、２１Ｂが配設されるとともに、
室内冷媒配管１５Ａ、１５Ｂのそれぞれにおいて室内熱
交換器２１Ａ、２１Ｂの近傍に室内膨張弁２２Ａ、２２
Ｂが配設されて構成される。上記室内熱交換器２１Ａ、
２１Ｂには、これらの室内熱交換器２１Ａ、２１Ｂから
室内へ送風する室内ファン２３Ａ、２３Ｂが隣接して配
置されている。
【００２１】尚、図１中の符号２８はストレーナを示
す。また、符号２９は、圧縮機１６の吐出側の冷媒圧力
を圧縮機１６の吸込側へ逃す安全弁である。
す。また、符号２９は、圧縮機１６の吐出側の冷媒圧力
を圧縮機１６の吸込側へ逃す安全弁である。
【００２２】また、上記制御装置１３は室外機１１に設
置され、室外機１１及び室内機１２Ａ、１２Ｂの運転を
制御する。具体的には、制御装置１３は、室外機１１に
おけるガスエンジン３０（即ち圧縮機１６）、四方弁１
８、室外ファン２０及び室外膨張弁２４、並びに室内機
１２Ａ、１２Ｂにおける室内膨張弁２２Ａ、２２Ｂ、及
び室内ファン２３Ａ、２３Ｂをそれぞれ制御する。更
に、制御装置１３は、後述するエンジン冷却装置４１の
循環ポンプ４７、三方弁４５等を制御する。
置され、室外機１１及び室内機１２Ａ、１２Ｂの運転を
制御する。具体的には、制御装置１３は、室外機１１に
おけるガスエンジン３０（即ち圧縮機１６）、四方弁１
８、室外ファン２０及び室外膨張弁２４、並びに室内機
１２Ａ、１２Ｂにおける室内膨張弁２２Ａ、２２Ｂ、及
び室内ファン２３Ａ、２３Ｂをそれぞれ制御する。更
に、制御装置１３は、後述するエンジン冷却装置４１の
循環ポンプ４７、三方弁４５等を制御する。
【００２３】制御装置１３により四方弁１８が切り換え
られることにより、ヒートポンプ式空気調和装置１０が
冷房運転又は暖房運転に設定される。つまり、制御装置
１３が四方弁１８を冷房側に切り換えたときには、冷媒
が実線矢印の如く流れ、室外熱交換器１９が凝縮器に、
室内熱交換器２１Ａ、２１Ｂが蒸発器になって冷房運転
状態となり、各室内熱交換器２１Ａ、２１Ｂが室内を冷
房する。また、制御装置１３が四方弁１８を暖房側に切
り換えたときには、冷媒が破線矢印の如く流れ、室内熱
交換器２１Ａ、２１Ｂが凝縮器に、室外熱交換器１９が
蒸発器になって暖房運転状態となり、各室内熱交換器２
１Ａ、２１Ｂが室内を暖房する。
られることにより、ヒートポンプ式空気調和装置１０が
冷房運転又は暖房運転に設定される。つまり、制御装置
１３が四方弁１８を冷房側に切り換えたときには、冷媒
が実線矢印の如く流れ、室外熱交換器１９が凝縮器に、
室内熱交換器２１Ａ、２１Ｂが蒸発器になって冷房運転
状態となり、各室内熱交換器２１Ａ、２１Ｂが室内を冷
房する。また、制御装置１３が四方弁１８を暖房側に切
り換えたときには、冷媒が破線矢印の如く流れ、室内熱
交換器２１Ａ、２１Ｂが凝縮器に、室外熱交換器１９が
蒸発器になって暖房運転状態となり、各室内熱交換器２
１Ａ、２１Ｂが室内を暖房する。
【００２４】また、制御装置１３は、冷房運転時には、
室内膨張弁２２Ａ、２２Ｂのそれぞれの弁開度を空調負
荷に応じて制御する。暖房運転時には、制御装置１３
は、室外膨張弁２４及び室内膨張弁２２Ａ、２２Ｂのそ
れぞれの弁開度を空調負荷に応じて制御する。
室内膨張弁２２Ａ、２２Ｂのそれぞれの弁開度を空調負
荷に応じて制御する。暖房運転時には、制御装置１３
は、室外膨張弁２４及び室内膨張弁２２Ａ、２２Ｂのそ
れぞれの弁開度を空調負荷に応じて制御する。
【００２５】一方、圧縮機１６を駆動するガスエンジン
３０の燃焼室（不図示）には、エンジン燃料供給装置３
１から混合気が供給される。このエンジン燃料供給装置
３１は、燃料供給配管３２に、２個の燃料遮断弁３３、
ゼロガバナ３４、燃料調整弁３５及びアクチュエータ３
６が順次配設され、この燃料供給配管３２のアクチュエ
ータ３６側端部がガスエンジン３０の上記燃焼室に接続
されて構成される。
３０の燃焼室（不図示）には、エンジン燃料供給装置３
１から混合気が供給される。このエンジン燃料供給装置
３１は、燃料供給配管３２に、２個の燃料遮断弁３３、
ゼロガバナ３４、燃料調整弁３５及びアクチュエータ３
６が順次配設され、この燃料供給配管３２のアクチュエ
ータ３６側端部がガスエンジン３０の上記燃焼室に接続
されて構成される。
【００２６】燃料遮断弁３３は、直列に２個配設されて
２閉鎖型の燃料遮断弁機構を構成し、２個の燃料遮断弁
３３が連動して全閉または全開し、燃料ガスの漏れのな
い遮断と連通とを択一に実施する。
２閉鎖型の燃料遮断弁機構を構成し、２個の燃料遮断弁
３３が連動して全閉または全開し、燃料ガスの漏れのな
い遮断と連通とを択一に実施する。
【００２７】ゼロガバナ３４は、燃料供給配管３２内に
おける当該ゼロガバナ３４の前後の１次側燃料ガス圧力
（一次圧ａ）と２次側燃料ガス圧力（二次圧ｂ）とのう
ち、一次圧ａの変動によっても二次圧ｂを一定の所定圧
に調整して、ガスエンジン３０の運転を安定化させる。
おける当該ゼロガバナ３４の前後の１次側燃料ガス圧力
（一次圧ａ）と２次側燃料ガス圧力（二次圧ｂ）とのう
ち、一次圧ａの変動によっても二次圧ｂを一定の所定圧
に調整して、ガスエンジン３０の運転を安定化させる。
【００２８】燃料調整弁３５は、アクチュエータ３６の
上流側から空気が導入されることで生成される混合気の
空燃比を最適に調整するものである。また、アクチュエ
ータ３６は、ガスエンジン３０の燃焼室へ供給される混
合気の供給量を調整して、ガスエンジン３０の回転数を
制御する。
上流側から空気が導入されることで生成される混合気の
空燃比を最適に調整するものである。また、アクチュエ
ータ３６は、ガスエンジン３０の燃焼室へ供給される混
合気の供給量を調整して、ガスエンジン３０の回転数を
制御する。
【００２９】ガスエンジン３０には、エンジンオイル供
給装置３７が接続されている。このエンジンオイル供給
装置３７は、オイル供給配管３８にオイル遮断弁３９及
びオイル供給ポンプ４０等が配設されたものであり、ガ
スエンジン３０へエンジンオイルを適宜供給する。
給装置３７が接続されている。このエンジンオイル供給
装置３７は、オイル供給配管３８にオイル遮断弁３９及
びオイル供給ポンプ４０等が配設されたものであり、ガ
スエンジン３０へエンジンオイルを適宜供給する。
【００３０】前記制御装置１３によるガスエンジン３０
の制御は、具体的には、エンジン燃料供給装置３１の燃
料遮断弁３３、ゼロガバナ３４、燃料調整弁３５及びア
クチュエータ３６、並びにエンジンオイル供給装置３７
のオイル遮断弁３９及びオイル供給ポンプ４０を制御装
置１３が制御することによってなされる。
の制御は、具体的には、エンジン燃料供給装置３１の燃
料遮断弁３３、ゼロガバナ３４、燃料調整弁３５及びア
クチュエータ３６、並びにエンジンオイル供給装置３７
のオイル遮断弁３９及びオイル供給ポンプ４０を制御装
置１３が制御することによってなされる。
【００３１】さて、上記ガスエンジン３０は、室外機１
１に設置されたエンジン冷却装置４１内を循環するエン
ジン冷却媒体（例えば、エンジン冷却水）により冷却さ
れる。このエンジン冷却装置４１は、一端がガスエンジ
ン３０に付設された図示しない排ガス熱交換器にガスエ
ンジン３０を介して接続されると共に、他端がその排ガ
ス熱交換器に直接接続された略閉ループ形状の冷却水配
管４２にワックス三方弁４３、三方弁４５、熱交換器と
してのプレート式熱交換器４４、ラジエータ４６及び循
環ポンプ４７が順次配設されて構成される。尚、プレー
ト式熱交換器４４とラジエータ４６とは、エンジン冷却
水の循環経路である冷却水配管４２に並列に配設され
る。
１に設置されたエンジン冷却装置４１内を循環するエン
ジン冷却媒体（例えば、エンジン冷却水）により冷却さ
れる。このエンジン冷却装置４１は、一端がガスエンジ
ン３０に付設された図示しない排ガス熱交換器にガスエ
ンジン３０を介して接続されると共に、他端がその排ガ
ス熱交換器に直接接続された略閉ループ形状の冷却水配
管４２にワックス三方弁４３、三方弁４５、熱交換器と
してのプレート式熱交換器４４、ラジエータ４６及び循
環ポンプ４７が順次配設されて構成される。尚、プレー
ト式熱交換器４４とラジエータ４６とは、エンジン冷却
水の循環経路である冷却水配管４２に並列に配設され
る。
【００３２】上記循環ポンプ４７は、稼働時にエンジン
冷却水を昇圧して、このエンジン冷却水を冷却水配管４
２内で循環させる。
冷却水を昇圧して、このエンジン冷却水を冷却水配管４
２内で循環させる。
【００３３】上記ワックス三方弁４３は、ガスエンジン
３０を速やかに暖機させるためのものである。このワッ
クス三方弁４３は、入口側ポート４３Ａが、冷却水配管
４２におけるガスエンジン３０に付設の排ガス熱交換器
側に、低温側ポート４３Ｂが冷却水配管４２における循
環ポンプ４７の吸込側に、高温側ポート４３Ｃが冷却水
配管４２における三方弁４５側にそれぞれ接続される。
３０を速やかに暖機させるためのものである。このワッ
クス三方弁４３は、入口側ポート４３Ａが、冷却水配管
４２におけるガスエンジン３０に付設の排ガス熱交換器
側に、低温側ポート４３Ｂが冷却水配管４２における循
環ポンプ４７の吸込側に、高温側ポート４３Ｃが冷却水
配管４２における三方弁４５側にそれぞれ接続される。
【００３４】また、三方弁４５は、三方弁４５の入口側
のポート４５Ａが冷却水配管４２におけるワックス三方
弁４３側に接続され、三方弁４５の第１のポート４５Ｂ
が冷却水配管４２におけるプレート式熱交換器４４側に
接続され、三方弁４５の第２のポート４５Ｃが冷却水配
管４２におけるラジエータ４６側に接続される。
のポート４５Ａが冷却水配管４２におけるワックス三方
弁４３側に接続され、三方弁４５の第１のポート４５Ｂ
が冷却水配管４２におけるプレート式熱交換器４４側に
接続され、三方弁４５の第２のポート４５Ｃが冷却水配
管４２におけるラジエータ４６側に接続される。
【００３５】この三方弁４５は、電磁式三方弁である。
これにより、この三方弁４５を切り替えるだけで、プレ
ート式熱交換器４４側又はラジエータ４６側へエンジン
冷却水を択一に導くことができる。
これにより、この三方弁４５を切り替えるだけで、プレ
ート式熱交換器４４側又はラジエータ４６側へエンジン
冷却水を択一に導くことができる。
【００３６】尚、この三方弁４５は、ワックス三方弁４
３から流入したエンジン冷却水が、暖房運転時は三方弁
４５の第１のポート４５Ｂを経てプレート式熱交換器４
４側へ、冷房運転時は三方弁４５の第２のポート４５Ｃ
を経てラジエータ４６側へ流れるように制御装置１３に
より切り替えられる（切替手段）。
３から流入したエンジン冷却水が、暖房運転時は三方弁
４５の第１のポート４５Ｂを経てプレート式熱交換器４
４側へ、冷房運転時は三方弁４５の第２のポート４５Ｃ
を経てラジエータ４６側へ流れるように制御装置１３に
より切り替えられる（切替手段）。
【００３７】また、プレート式熱交換器４４は、圧縮機
１６の冷媒吸込側に設置され、四方弁１８を経て圧縮機
１６の冷媒吸込口１６Ａへと流れる冷媒と、三方弁４５
から流入したエンジン冷却水とを熱交換して、この冷媒
をガスエンジン３０の排熱により加熱して昇温（昇圧）
させるとともに、エンジン冷却水を冷却するものであ
る。
１６の冷媒吸込側に設置され、四方弁１８を経て圧縮機
１６の冷媒吸込口１６Ａへと流れる冷媒と、三方弁４５
から流入したエンジン冷却水とを熱交換して、この冷媒
をガスエンジン３０の排熱により加熱して昇温（昇圧）
させるとともに、エンジン冷却水を冷却するものであ
る。
【００３８】また、ラジエータ４６は、このラジエータ
４６に流入するエンジン冷却水の熱を放出するものであ
り、室外熱交換器１９に隣接して配置される。従って、
室外ファン２０により放熱が促進される。このラジエー
タ４６は、この室外熱交換器１９の風下側に設置され
る。
４６に流入するエンジン冷却水の熱を放出するものであ
り、室外熱交換器１９に隣接して配置される。従って、
室外ファン２０により放熱が促進される。このラジエー
タ４６は、この室外熱交換器１９の風下側に設置され
る。
【００３９】ガスエンジン３０のエンジン冷却水の出口
側であるガスエンジン３０とワックス三方弁４３との間
の冷却水配管４２には、エンジン冷却水の温度を検出す
るための温度センサ５０が設けられている。この温度セ
ンサ５０により検出された温度を示す信号は、制御装置
１３に送られる。
側であるガスエンジン３０とワックス三方弁４３との間
の冷却水配管４２には、エンジン冷却水の温度を検出す
るための温度センサ５０が設けられている。この温度セ
ンサ５０により検出された温度を示す信号は、制御装置
１３に送られる。
【００４０】エンジン冷却水は、循環ポンプ４７の吐出
側から、ガスエンジン３０の排ガス熱交換器へ流入し、
ガスエンジン３０の排熱（排気ガスの熱）を回収した後
にガスエンジン３０内を流れてこのガスエンジン３０を
冷却し、加熱される。例えば、エンジン冷却水は、循環
ポンプ４７の吐出側から、約７０℃でガスエンジン３０
の排ガス熱交換器へ流入した場合、ガスエンジン３０の
排熱（排気ガスの熱）を回収した後にガスエンジン３０
内を流れてこのガスエンジン３０を冷却し、約８０℃に
加熱される。
側から、ガスエンジン３０の排ガス熱交換器へ流入し、
ガスエンジン３０の排熱（排気ガスの熱）を回収した後
にガスエンジン３０内を流れてこのガスエンジン３０を
冷却し、加熱される。例えば、エンジン冷却水は、循環
ポンプ４７の吐出側から、約７０℃でガスエンジン３０
の排ガス熱交換器へ流入した場合、ガスエンジン３０の
排熱（排気ガスの熱）を回収した後にガスエンジン３０
内を流れてこのガスエンジン３０を冷却し、約８０℃に
加熱される。
【００４１】ガスエンジン３０からワックス三方弁４３
に流入したエンジン冷却水は、低温（例えば８０℃以
下）のときにはワックス三方弁４３の高温側ポート４３
Ｃから三方弁４５へ流れる流量よりもワックス三方弁４
３の低温側ポート４３Ｂから循環ポンプ４７に戻される
流量が多く、ガスエンジン３０を速やかに暖機し、高温
（例えば８０℃以上）のときにはワックス三方弁４３の
低温側ポート４３Ｂから循環ポンプ４７に戻される流量
よりもワックス三方弁４３の高温側ポート４３Ｃから三
方弁４５へ流れる流量が多い。
に流入したエンジン冷却水は、低温（例えば８０℃以
下）のときにはワックス三方弁４３の高温側ポート４３
Ｃから三方弁４５へ流れる流量よりもワックス三方弁４
３の低温側ポート４３Ｂから循環ポンプ４７に戻される
流量が多く、ガスエンジン３０を速やかに暖機し、高温
（例えば８０℃以上）のときにはワックス三方弁４３の
低温側ポート４３Ｂから循環ポンプ４７に戻される流量
よりもワックス三方弁４３の高温側ポート４３Ｃから三
方弁４５へ流れる流量が多い。
【００４２】次に、空気調和装置１０の冷暖房運転時の
エンジン冷却装置４１の動作について説明する。
エンジン冷却装置４１の動作について説明する。
【００４３】暖房運転時において、三方弁４５は、制御
装置１３によりプレート式熱交換器４４側に切り替えら
れる。これにより、ワックス三方弁４３の高温側ポート
４３Ｃから三方弁４５へ流れたエンジン冷却水は、三方
弁４５の第１のポート４５Ｂからプレート式熱交換器４
４に導かれて冷媒と熱交換して冷却（放熱）され、循環
ポンプ４７の吸込側を経てガスエンジン３０の排ガス熱
交換器へ導かれる。これによって、ラジエータ４６側に
エンジン冷却水が流入することはない。
装置１３によりプレート式熱交換器４４側に切り替えら
れる。これにより、ワックス三方弁４３の高温側ポート
４３Ｃから三方弁４５へ流れたエンジン冷却水は、三方
弁４５の第１のポート４５Ｂからプレート式熱交換器４
４に導かれて冷媒と熱交換して冷却（放熱）され、循環
ポンプ４７の吸込側を経てガスエンジン３０の排ガス熱
交換器へ導かれる。これによって、ラジエータ４６側に
エンジン冷却水が流入することはない。
【００４４】また、冷房運転時において、三方弁４５
は、制御装置１３によりラジエータ４６側に切り替えら
れる。これにより、ワックス三方弁４３の高温側ポート
４３Ｃから三方弁４５へ流れたエンジン冷却水は、三方
弁４５の第２のポート４５Ｃからラジエータ４６に導か
れて冷却（放熱）され、循環ポンプ４７の吸込側を経て
ガスエンジン３０の排ガス熱交換器へ導かれる。これに
よって、プレート式熱交換器４４側にエンジン冷却水が
流入することはない。
は、制御装置１３によりラジエータ４６側に切り替えら
れる。これにより、ワックス三方弁４３の高温側ポート
４３Ｃから三方弁４５へ流れたエンジン冷却水は、三方
弁４５の第２のポート４５Ｃからラジエータ４６に導か
れて冷却（放熱）され、循環ポンプ４７の吸込側を経て
ガスエンジン３０の排ガス熱交換器へ導かれる。これに
よって、プレート式熱交換器４４側にエンジン冷却水が
流入することはない。
【００４５】次に、空気調和装置１０（図１）を暖房運
転した場合の温度センサ５０が検出するエンジン冷却水
の温度の推移を説明する。この温度は、図２において、
実線ａで示すように、運転開始後、ガスエンジン３０
（図１）が速やかに暖機されて、エンジン冷却水の温度
が上昇し、上限温度Ｔ１まで上昇する。そして、エンジ
ン冷却水の温度の上昇により、ワックス三方弁４３（図
１）を経てプレート式熱交換器４４（図１）にて冷却さ
れてガスエンジン３０に戻されるエンジン冷却水の流量
が増加して、下限温度Ｔ２まで下降する。次に、エンジ
ン冷却水の温度の下降により、ワックス三方弁４３を経
てプレート式熱交換器４４にて冷却されてガスエンジン
３０に戻されるエンジン冷却水の流量が減少し、ワック
ス三方弁４３を経て直接ガスエンジン３０に戻されるエ
ンジン冷却水の流量が増加するので、再び、エンジン冷
却水の温度が上昇する。これによって、ガスエンジン３
０から吐出されるエンジン冷却水の温度は、上限温度Ｔ
１から下限温度Ｔ２の間で変化する。
転した場合の温度センサ５０が検出するエンジン冷却水
の温度の推移を説明する。この温度は、図２において、
実線ａで示すように、運転開始後、ガスエンジン３０
（図１）が速やかに暖機されて、エンジン冷却水の温度
が上昇し、上限温度Ｔ１まで上昇する。そして、エンジ
ン冷却水の温度の上昇により、ワックス三方弁４３（図
１）を経てプレート式熱交換器４４（図１）にて冷却さ
れてガスエンジン３０に戻されるエンジン冷却水の流量
が増加して、下限温度Ｔ２まで下降する。次に、エンジ
ン冷却水の温度の下降により、ワックス三方弁４３を経
てプレート式熱交換器４４にて冷却されてガスエンジン
３０に戻されるエンジン冷却水の流量が減少し、ワック
ス三方弁４３を経て直接ガスエンジン３０に戻されるエ
ンジン冷却水の流量が増加するので、再び、エンジン冷
却水の温度が上昇する。これによって、ガスエンジン３
０から吐出されるエンジン冷却水の温度は、上限温度Ｔ
１から下限温度Ｔ２の間で変化する。
【００４６】従来の空気調和装置１００（図４）を暖房
運転した場合の温度センサ５０が検出するエンジン冷却
水の温度は、破線ｂの如く推移する。空気調和装置１０
（図１）を暖房運転した場合のエンジン冷却水の下限温
度Ｔ２は、空気調和装置１００（図４）を暖房運転した
場合のエンジン冷却水の下限温度Ｔ３と比較して、ラジ
エータ４６による放熱（熱の損失）がないため、温度差
ΔＴ（＝Ｔ２−Ｔ３）だけ温度が高い。したがって、プ
レート式熱交換器４４では、より高い温度で圧縮機１６
の吸込冷媒が加熱されるので、暖房能力が増加する。ま
た、ガスエンジン３０（図１）から吐出されるエンジン
冷却水の温度の変動が小さくなる。
運転した場合の温度センサ５０が検出するエンジン冷却
水の温度は、破線ｂの如く推移する。空気調和装置１０
（図１）を暖房運転した場合のエンジン冷却水の下限温
度Ｔ２は、空気調和装置１００（図４）を暖房運転した
場合のエンジン冷却水の下限温度Ｔ３と比較して、ラジ
エータ４６による放熱（熱の損失）がないため、温度差
ΔＴ（＝Ｔ２−Ｔ３）だけ温度が高い。したがって、プ
レート式熱交換器４４では、より高い温度で圧縮機１６
の吸込冷媒が加熱されるので、暖房能力が増加する。ま
た、ガスエンジン３０（図１）から吐出されるエンジン
冷却水の温度の変動が小さくなる。
【００４７】尚、図２において、温度Ｘは、ガスエンジ
ン３０（図１、図４）から吐出されるエンジン冷却水の
温度がこの温度Ｘを上回れば、ガスエンジン３０におけ
るエンジンオイルの劣化が早くなる温度である。また、
温度Ｙは、ガスエンジン３０から吐出されるエンジン冷
却水の温度がこの温度Ｙを下回れば、ガスエンジン３０
におけるエンジンオイルの劣化が早くなる温度である。
したがって、空気調和装置１００（図１）を暖房運転し
た場合のエンジン冷却水の下限温度Ｔ２は、空気調和装
置１００（図４）を暖房運転した場合のエンジン冷却水
の下限温度Ｔ３と比較して、温度差ΔＴ（＝Ｔ２−Ｔ
３）だけ温度が高くなるので、ガスエンジン３０におけ
るエンジンオイルの劣化が早くなる温度Ｙから遠ざか
り、よりガスエンジン３０におけるエンジンオイルが劣
化しにくくなる。
ン３０（図１、図４）から吐出されるエンジン冷却水の
温度がこの温度Ｘを上回れば、ガスエンジン３０におけ
るエンジンオイルの劣化が早くなる温度である。また、
温度Ｙは、ガスエンジン３０から吐出されるエンジン冷
却水の温度がこの温度Ｙを下回れば、ガスエンジン３０
におけるエンジンオイルの劣化が早くなる温度である。
したがって、空気調和装置１００（図１）を暖房運転し
た場合のエンジン冷却水の下限温度Ｔ２は、空気調和装
置１００（図４）を暖房運転した場合のエンジン冷却水
の下限温度Ｔ３と比較して、温度差ΔＴ（＝Ｔ２−Ｔ
３）だけ温度が高くなるので、ガスエンジン３０におけ
るエンジンオイルの劣化が早くなる温度Ｙから遠ざか
り、よりガスエンジン３０におけるエンジンオイルが劣
化しにくくなる。
【００４８】例えば、エンジンオイル供給装置３７によ
りガスエンジン３０に供給されるエンジンオイルは、約
１００℃を上回ると劣化が早くなり、また、約６０℃を
下回ると劣化が早くなるため、ガスエンジン３０におけ
るエンジンオイルの温度は、約７０℃〜８０℃付近が適
している。このガスエンジン３０におけるエンジンオイ
ルの温度は、ガスエンジン３０の吐出側のエンジン冷却
水の温度とほぼ同様に変化する。エンジン冷却水の温度
は、ガスエンジン３０におけるエンジンオイルが劣化し
にくい温度が好ましい。したがって、エンジン冷却水の
温度も約７０℃〜８０℃付近が適している。
りガスエンジン３０に供給されるエンジンオイルは、約
１００℃を上回ると劣化が早くなり、また、約６０℃を
下回ると劣化が早くなるため、ガスエンジン３０におけ
るエンジンオイルの温度は、約７０℃〜８０℃付近が適
している。このガスエンジン３０におけるエンジンオイ
ルの温度は、ガスエンジン３０の吐出側のエンジン冷却
水の温度とほぼ同様に変化する。エンジン冷却水の温度
は、ガスエンジン３０におけるエンジンオイルが劣化し
にくい温度が好ましい。したがって、エンジン冷却水の
温度も約７０℃〜８０℃付近が適している。
【００４９】図２中、温度Ｔ１は、例えば、７５℃〜７
９℃程度であり、空気調和装置１０（図１）を暖房運転
した場合のエンジン冷却水の温度Ｔ２は、空気調和装置
１００（図４）を暖房運転した場合のエンジン冷却水の
温度Ｔ３よりも、温度差ΔＴだけ７０℃に近づいている
ので、よりガスエンジン３０におけるエンジンオイルが
劣化しにくくなる。
９℃程度であり、空気調和装置１０（図１）を暖房運転
した場合のエンジン冷却水の温度Ｔ２は、空気調和装置
１００（図４）を暖房運転した場合のエンジン冷却水の
温度Ｔ３よりも、温度差ΔＴだけ７０℃に近づいている
ので、よりガスエンジン３０におけるエンジンオイルが
劣化しにくくなる。
【００５０】上記の第１の実施の形態によれば、空気調
和装置１０の暖房運転時において、三方弁４５が、制御
装置１３によりプレート式熱交換器４４側に切り替えら
れることにより、ラジエータ４６側にエンジン冷却水が
流入しないので、ラジエータ４６からのエンジン冷却水
の外気への放熱を防ぐことができ、ガスエンジン３０の
排熱を効率的に利用することができる。
和装置１０の暖房運転時において、三方弁４５が、制御
装置１３によりプレート式熱交換器４４側に切り替えら
れることにより、ラジエータ４６側にエンジン冷却水が
流入しないので、ラジエータ４６からのエンジン冷却水
の外気への放熱を防ぐことができ、ガスエンジン３０の
排熱を効率的に利用することができる。
【００５１】また、上記の第１の実施の形態によれば、
ラジエータ４６からのエンジン冷却水の放熱を防ぐこと
ができるので、エンジン冷却水が過剰に冷却されること
がなくなる。これによって、プレート式熱交換器４４で
は、より高い温度で圧縮機１６の吸込冷媒が加熱される
ので、暖房能力を増加させることができる。また、ガス
エンジン３０から吐出されるエンジン冷却水の温度の変
動が小さくなり、プレート式熱交換器４４における冷媒
の温度（圧力）が安定するので、運転の安定性を向上さ
せることができる。
ラジエータ４６からのエンジン冷却水の放熱を防ぐこと
ができるので、エンジン冷却水が過剰に冷却されること
がなくなる。これによって、プレート式熱交換器４４で
は、より高い温度で圧縮機１６の吸込冷媒が加熱される
ので、暖房能力を増加させることができる。また、ガス
エンジン３０から吐出されるエンジン冷却水の温度の変
動が小さくなり、プレート式熱交換器４４における冷媒
の温度（圧力）が安定するので、運転の安定性を向上さ
せることができる。
【００５２】また、上記の第１の実施の形態によれば、
プレート式熱交換器４４は、二重管式熱交換器１１４
（図４）と比べて熱交換効率がよいので、ガスエンジン
３０の排熱をより効率的に利用することができる。
プレート式熱交換器４４は、二重管式熱交換器１１４
（図４）と比べて熱交換効率がよいので、ガスエンジン
３０の排熱をより効率的に利用することができる。
【００５３】〔Ｂ〕第２の実施の形態
図３は、本発明に係る空気調和装置の第２の実施の形態
における冷媒回路等を示す回路図である。この第２の実
施の形態において、前記第１の実施の形態と同様な部分
は、同一の符号を付すことにより説明を省略する。
における冷媒回路等を示す回路図である。この第２の実
施の形態において、前記第１の実施の形態と同様な部分
は、同一の符号を付すことにより説明を省略する。
【００５４】図３に示す第２の実施の形態の空気調和装
置８０では、図１に示す第１の実施の形態の空気調和装
置１０における電磁式の三方弁４５を電動式の三方弁４
８に換えたことを特徴とする。三方弁４８は、三方弁４
８の入口側のポート４８Ａが冷却水配管４２におけるワ
ックス三方弁４３側に接続され、三方弁４８の第１のポ
ート４８Ｂが冷却水配管４２におけるプレート式熱交換
器４４側に接続され、三方弁４８の第２のポート４８Ｃ
が冷却水配管４２におけるラジエータ４６側に接続され
る。
置８０では、図１に示す第１の実施の形態の空気調和装
置１０における電磁式の三方弁４５を電動式の三方弁４
８に換えたことを特徴とする。三方弁４８は、三方弁４
８の入口側のポート４８Ａが冷却水配管４２におけるワ
ックス三方弁４３側に接続され、三方弁４８の第１のポ
ート４８Ｂが冷却水配管４２におけるプレート式熱交換
器４４側に接続され、三方弁４８の第２のポート４８Ｃ
が冷却水配管４２におけるラジエータ４６側に接続され
る。
【００５５】圧縮機１６の冷媒吸込側（低圧側）には、
圧縮機１６の吸込冷媒の圧力を検出する低圧側圧力セン
サ５１が設けられている。また、圧縮機１６の冷媒吐出
側（高圧側）には、圧縮機１６の吐出冷媒の圧力を検出
する高圧側圧力センサ５２が設けられている。これら圧
力センサ５１、５２の検出した圧力を示す信号は、制御
装置５３に送られる。尚、この制御装置５３は、室外機
１１に設置され、室外機１１及び室内機１２Ａ、１２Ｂ
の運転を制御する。具体的には、制御装置５３は、室外
機１１におけるガスエンジン３０（即ち圧縮機１６）、
四方弁１８、室外ファン２０及び室外膨張弁２４、並び
に室内機１２Ａ、１２Ｂにおける室内膨張弁２２Ａ、２
２Ｂ、及び室内ファン２３Ａ、２３Ｂをそれぞれ制御す
る。更に、制御装置５３は、エンジン冷却装置４１の循
環ポンプ４７、三方弁４８等を制御する。
圧縮機１６の吸込冷媒の圧力を検出する低圧側圧力セン
サ５１が設けられている。また、圧縮機１６の冷媒吐出
側（高圧側）には、圧縮機１６の吐出冷媒の圧力を検出
する高圧側圧力センサ５２が設けられている。これら圧
力センサ５１、５２の検出した圧力を示す信号は、制御
装置５３に送られる。尚、この制御装置５３は、室外機
１１に設置され、室外機１１及び室内機１２Ａ、１２Ｂ
の運転を制御する。具体的には、制御装置５３は、室外
機１１におけるガスエンジン３０（即ち圧縮機１６）、
四方弁１８、室外ファン２０及び室外膨張弁２４、並び
に室内機１２Ａ、１２Ｂにおける室内膨張弁２２Ａ、２
２Ｂ、及び室内ファン２３Ａ、２３Ｂをそれぞれ制御す
る。更に、制御装置５３は、エンジン冷却装置４１の循
環ポンプ４７、三方弁４８等を制御する。
【００５６】この制御装置５３は、圧力センサ５１、５
２による検出結果に基づいて三方弁４８の弁開度を調整
する（弁開度調整手段）。この三方弁４８は、例えば、
比例式の三方弁である。
２による検出結果に基づいて三方弁４８の弁開度を調整
する（弁開度調整手段）。この三方弁４８は、例えば、
比例式の三方弁である。
【００５７】この弁開度調整手段として、空気調和装置
８０の通常の冷房運転時は、第１の実施の形態の空気調
和装置１０（図１）と同様に、プレート式熱交換器４４
とラジエータ４６との内、ラジエータ４６側にのみエン
ジン冷却水を導き、プレート式熱交換器４４側にはエン
ジン冷却水を導かないように、制御装置５３により三方
弁４８の弁開度が調整される。
８０の通常の冷房運転時は、第１の実施の形態の空気調
和装置１０（図１）と同様に、プレート式熱交換器４４
とラジエータ４６との内、ラジエータ４６側にのみエン
ジン冷却水を導き、プレート式熱交換器４４側にはエン
ジン冷却水を導かないように、制御装置５３により三方
弁４８の弁開度が調整される。
【００５８】この空気調和装置８０の冷房運転時に、例
えば、低外気温度（例えば、０℃以下）となる場合、圧
縮機１６の冷媒吸込側（低圧側）の冷媒圧力が低下する
場合がある。この冷媒圧力が低下すると、室内熱交換器
２１Ａ、２１Ｂの蒸発温度が低下し、運転の安定性が損
なわれることがある。従って、低圧側圧力センサ５１に
より検出された冷媒圧力が、第１の所定の下限圧力を下
回る場合、エンジン冷却水の一部をプレート式熱交換器
４４に導くように三方弁４８の弁開度が制御装置５３に
より調整される。これによって、エンジン冷却水は、プ
レート式熱交換器４４とラジエータ４６とに分配され
る。例えば、エンジン冷却水が、ラジエータ４６側に７
割、プレート式熱交換器４４側に３割導かれるように三
方弁４８の弁開度が調整される。これによって、プレー
ト式熱交換器４４にエンジン冷却水の一部が流れて、プ
レート式熱交換器４４により冷媒とエンジン冷却水とが
熱交換することで冷媒が昇温（昇圧）され、室内熱交換
器２１Ａ、２１Ｂの蒸発温度が上昇する。
えば、低外気温度（例えば、０℃以下）となる場合、圧
縮機１６の冷媒吸込側（低圧側）の冷媒圧力が低下する
場合がある。この冷媒圧力が低下すると、室内熱交換器
２１Ａ、２１Ｂの蒸発温度が低下し、運転の安定性が損
なわれることがある。従って、低圧側圧力センサ５１に
より検出された冷媒圧力が、第１の所定の下限圧力を下
回る場合、エンジン冷却水の一部をプレート式熱交換器
４４に導くように三方弁４８の弁開度が制御装置５３に
より調整される。これによって、エンジン冷却水は、プ
レート式熱交換器４４とラジエータ４６とに分配され
る。例えば、エンジン冷却水が、ラジエータ４６側に７
割、プレート式熱交換器４４側に３割導かれるように三
方弁４８の弁開度が調整される。これによって、プレー
ト式熱交換器４４にエンジン冷却水の一部が流れて、プ
レート式熱交換器４４により冷媒とエンジン冷却水とが
熱交換することで冷媒が昇温（昇圧）され、室内熱交換
器２１Ａ、２１Ｂの蒸発温度が上昇する。
【００５９】ここで、第１の所定の下限圧力とは、空気
調和装置８０が安定して冷房運転する下限の圧力であ
る。つまり、圧縮機１６の低圧側の冷媒圧力が、この第
１の所定の下限圧力を下回ると、空気調和装置８０の冷
房運転が不安定となる。
調和装置８０が安定して冷房運転する下限の圧力であ
る。つまり、圧縮機１６の低圧側の冷媒圧力が、この第
１の所定の下限圧力を下回ると、空気調和装置８０の冷
房運転が不安定となる。
【００６０】また、弁開度調整手段として、空気調和装
置８０の通常の暖房運転時は、第１の実施の形態の空気
調和装置１０（図１）と同様に、プレート式熱交換器４
４とラジエータ４６との内、プレート式熱交換器４４側
にのみエンジン冷却水を導き、ラジエータ４６側にはエ
ンジン冷却水を導かないように、制御装置５３により三
方弁４８の弁開度が調整される。
置８０の通常の暖房運転時は、第１の実施の形態の空気
調和装置１０（図１）と同様に、プレート式熱交換器４
４とラジエータ４６との内、プレート式熱交換器４４側
にのみエンジン冷却水を導き、ラジエータ４６側にはエ
ンジン冷却水を導かないように、制御装置５３により三
方弁４８の弁開度が調整される。
【００６１】この空気調和装置８０の暖房運転時に、例
えば、室内機１２Ａ、１２Ｂの運転台数が減少する場合
（例えば、室内機１２Ａのみの運転となる場合）、圧縮
機１６の冷媒吸込側（低圧側）の冷媒圧力が上昇し、運
転の安定性が損なわれることがある。従って、低圧側圧
力センサ５１により検出された冷媒圧力が、第１の所定
の下限圧力よりも高い第１の所定の上限圧力を上回る場
合、エンジン冷却水の一部をラジエータ４６に導くよう
に三方弁４８の弁開度が制御装置５３により調整され
る。これによって、エンジン冷却水は、プレート式熱交
換器４４とラジエータ４６とに分配される。例えば、エ
ンジン冷却水が、プレート式熱交換器４４側に７割、ラ
ジエータ４６側に３割導かれるように三方弁４８の弁開
度が調整される。これによって、ラジエータ４６にエン
ジン冷却水の一部が流れてエンジン冷却水が放熱される
ので、このプレート式熱交換器４４により冷媒が過剰に
昇温（昇圧）されるのが防止される。
えば、室内機１２Ａ、１２Ｂの運転台数が減少する場合
（例えば、室内機１２Ａのみの運転となる場合）、圧縮
機１６の冷媒吸込側（低圧側）の冷媒圧力が上昇し、運
転の安定性が損なわれることがある。従って、低圧側圧
力センサ５１により検出された冷媒圧力が、第１の所定
の下限圧力よりも高い第１の所定の上限圧力を上回る場
合、エンジン冷却水の一部をラジエータ４６に導くよう
に三方弁４８の弁開度が制御装置５３により調整され
る。これによって、エンジン冷却水は、プレート式熱交
換器４４とラジエータ４６とに分配される。例えば、エ
ンジン冷却水が、プレート式熱交換器４４側に７割、ラ
ジエータ４６側に３割導かれるように三方弁４８の弁開
度が調整される。これによって、ラジエータ４６にエン
ジン冷却水の一部が流れてエンジン冷却水が放熱される
ので、このプレート式熱交換器４４により冷媒が過剰に
昇温（昇圧）されるのが防止される。
【００６２】ここで、第１の所定の上限圧力とは、空気
調和装置８０が安定して暖房運転する上限の圧力であ
る。つまり、圧縮機１６の低圧側の冷媒圧力が、この第
１の所定の上限圧力を上回ると、空気調和装置８０の暖
房運転が不安定となる。
調和装置８０が安定して暖房運転する上限の圧力であ
る。つまり、圧縮機１６の低圧側の冷媒圧力が、この第
１の所定の上限圧力を上回ると、空気調和装置８０の暖
房運転が不安定となる。
【００６３】尚、ラジエータ４６は、室外熱交換器１９
の風下側に設置されるので、蒸発器として機能した場合
の室外熱交換器１９により回収される熱は僅かであり、
ほとんどは外気に放熱される。
の風下側に設置されるので、蒸発器として機能した場合
の室外熱交換器１９により回収される熱は僅かであり、
ほとんどは外気に放熱される。
【００６４】更に、弁開度調整手段として、空気調和装
置８０の冷房運転時に、例えば、低外気温度（例えば、
０℃以下）となる場合、圧縮機１６の冷媒吸込側（低圧
側）の冷媒圧力が低下することにより、圧縮機１６の冷
媒吐出側（高圧側）の冷媒圧力が低下することがある。
この冷媒圧力が低下すると、室内熱交換器２１Ａ、２１
Ｂの蒸発温度が低下し、運転の安定性が損なわれること
がある。従って、高圧側圧力センサ５２により検出され
た冷媒圧力が、第２の所定の下限圧力を下回る場合、エ
ンジン冷却水の一部をプレート式熱交換器４４に導くよ
うに三方弁４８の弁開度が制御装置５３により調整され
る。これによって、エンジン冷却水は、プレート式熱交
換器４４とラジエータ４６とに分配される。例えば、エ
ンジン冷却水が、ラジエータ４６側に７割、プレート式
熱交換器４４側に３割導かれるように三方弁４８の弁開
度が調整される。これによって、プレート式熱交換器４
４にエンジン冷却水の一部が流れて、プレート式熱交換
器４４により冷媒とエンジン冷却水とが熱交換すること
で冷媒が昇温（昇圧）され、室内熱交換器２１Ａ、２１
Ｂの蒸発温度が上昇する。
置８０の冷房運転時に、例えば、低外気温度（例えば、
０℃以下）となる場合、圧縮機１６の冷媒吸込側（低圧
側）の冷媒圧力が低下することにより、圧縮機１６の冷
媒吐出側（高圧側）の冷媒圧力が低下することがある。
この冷媒圧力が低下すると、室内熱交換器２１Ａ、２１
Ｂの蒸発温度が低下し、運転の安定性が損なわれること
がある。従って、高圧側圧力センサ５２により検出され
た冷媒圧力が、第２の所定の下限圧力を下回る場合、エ
ンジン冷却水の一部をプレート式熱交換器４４に導くよ
うに三方弁４８の弁開度が制御装置５３により調整され
る。これによって、エンジン冷却水は、プレート式熱交
換器４４とラジエータ４６とに分配される。例えば、エ
ンジン冷却水が、ラジエータ４６側に７割、プレート式
熱交換器４４側に３割導かれるように三方弁４８の弁開
度が調整される。これによって、プレート式熱交換器４
４にエンジン冷却水の一部が流れて、プレート式熱交換
器４４により冷媒とエンジン冷却水とが熱交換すること
で冷媒が昇温（昇圧）され、室内熱交換器２１Ａ、２１
Ｂの蒸発温度が上昇する。
【００６５】ここで、第２の所定の下限圧力とは、空気
調和装置８０が安定して冷房運転する下限の圧力であ
る。つまり、圧縮機１６の高圧側の冷媒圧力が、この第
２の所定の下限圧力を下回ると、空気調和装置８０の冷
房運転が不安定となる。
調和装置８０が安定して冷房運転する下限の圧力であ
る。つまり、圧縮機１６の高圧側の冷媒圧力が、この第
２の所定の下限圧力を下回ると、空気調和装置８０の冷
房運転が不安定となる。
【００６６】また、弁開度調整手段として、空気調和装
置８０の暖房運転時に、例えば、室内機１２Ａ、１２Ｂ
の運転台数が減少する場合、圧縮機１６の冷媒吸込側
（低圧側）の冷媒圧力が上昇することにより、圧縮機１
６の冷媒吐出側（高圧側）の冷媒圧力が上昇し、運転の
安定性が損なわれることがある。従って、高圧側圧力セ
ンサ５２により検出された冷媒圧力が、第２の所定の下
限圧力よりも高い第２の所定の上限圧力を上回る場合、
エンジン冷却水の一部をラジエータ４６に導くように三
方弁４８の弁開度が制御装置５３により調整される。こ
れによって、エンジン冷却水は、プレート式熱交換器４
４とラジエータ４６とに分配される。例えば、エンジン
冷却水が、プレート式熱交換器４４側に７割、ラジエー
タ４６側に３割導かれるように三方弁４８の弁開度が調
整される。これによって、ラジエータ４６にエンジン冷
却水の一部が流れてエンジン冷却水が放熱されるので、
このプレート式熱交換器４４により冷媒が過剰に昇温
（昇圧）されるのが防止される。
置８０の暖房運転時に、例えば、室内機１２Ａ、１２Ｂ
の運転台数が減少する場合、圧縮機１６の冷媒吸込側
（低圧側）の冷媒圧力が上昇することにより、圧縮機１
６の冷媒吐出側（高圧側）の冷媒圧力が上昇し、運転の
安定性が損なわれることがある。従って、高圧側圧力セ
ンサ５２により検出された冷媒圧力が、第２の所定の下
限圧力よりも高い第２の所定の上限圧力を上回る場合、
エンジン冷却水の一部をラジエータ４６に導くように三
方弁４８の弁開度が制御装置５３により調整される。こ
れによって、エンジン冷却水は、プレート式熱交換器４
４とラジエータ４６とに分配される。例えば、エンジン
冷却水が、プレート式熱交換器４４側に７割、ラジエー
タ４６側に３割導かれるように三方弁４８の弁開度が調
整される。これによって、ラジエータ４６にエンジン冷
却水の一部が流れてエンジン冷却水が放熱されるので、
このプレート式熱交換器４４により冷媒が過剰に昇温
（昇圧）されるのが防止される。
【００６７】ここで、第２の所定の上限圧力とは、空気
調和装置８０が安定して暖房運転する上限の圧力であ
る。つまり、圧縮機１６の高圧側の冷媒圧力が、この第
２の所定の上限圧力を上回ると、空気調和装置８０の暖
房運転が不安定となる。
調和装置８０が安定して暖房運転する上限の圧力であ
る。つまり、圧縮機１６の高圧側の冷媒圧力が、この第
２の所定の上限圧力を上回ると、空気調和装置８０の暖
房運転が不安定となる。
【００６８】この、第２の実施の形態の空気調和装置８
０においても、第１の実施の形態と同様の効果を奏し、
更に、この第２の実施の形態によれば、低圧側圧力セン
サ５１により検出された圧縮機１６の吸込冷媒の圧力
が、第１の所定の下限圧力を下回る場合、エンジン冷却
水の一部をプレート式熱交換器４４に導くように三方弁
４８の弁開度が制御装置５３により調整されることか
ら、プレート式熱交換器４４により冷媒とエンジン冷却
水とが熱交換することで圧縮機１６の吸込冷媒が昇温
（昇圧）されるので、空気調和装置８０の運転の安定性
を向上させることができる。
０においても、第１の実施の形態と同様の効果を奏し、
更に、この第２の実施の形態によれば、低圧側圧力セン
サ５１により検出された圧縮機１６の吸込冷媒の圧力
が、第１の所定の下限圧力を下回る場合、エンジン冷却
水の一部をプレート式熱交換器４４に導くように三方弁
４８の弁開度が制御装置５３により調整されることか
ら、プレート式熱交換器４４により冷媒とエンジン冷却
水とが熱交換することで圧縮機１６の吸込冷媒が昇温
（昇圧）されるので、空気調和装置８０の運転の安定性
を向上させることができる。
【００６９】また、上記の第２の実施の形態によれば、
低圧側圧力センサ５１により検出された圧縮機１６の吸
込冷媒の圧力が、第１の所定の上限圧力を上回る場合、
エンジン冷却水の一部をラジエータ４６に導くように三
方弁４８の弁開度が制御装置５３により調整されること
から、プレート式熱交換器４４へのエンジン冷却水の流
量が減少し、圧縮機１６の吸込冷媒が過剰に昇温（昇
圧）されるのが防止されるので、空気調和装置８０の運
転の安定性を向上させることができる。
低圧側圧力センサ５１により検出された圧縮機１６の吸
込冷媒の圧力が、第１の所定の上限圧力を上回る場合、
エンジン冷却水の一部をラジエータ４６に導くように三
方弁４８の弁開度が制御装置５３により調整されること
から、プレート式熱交換器４４へのエンジン冷却水の流
量が減少し、圧縮機１６の吸込冷媒が過剰に昇温（昇
圧）されるのが防止されるので、空気調和装置８０の運
転の安定性を向上させることができる。
【００７０】また、上記の第２の実施の形態によれば、
高圧側圧力センサ５２により検出された圧縮機１６の吐
出冷媒の圧力が、第２の所定の下限圧力を下回る場合、
エンジン冷却水の一部をプレート式熱交換器４４に導く
ように三方弁４８の弁開度が制御装置５３により調整さ
れることから、プレート式熱交換器４４により冷媒とエ
ンジン冷却水とが熱交換することで圧縮機１６の吸込冷
媒が昇温（昇圧）されるので、空気調和装置８０の運転
の安定性を向上させることができる。
高圧側圧力センサ５２により検出された圧縮機１６の吐
出冷媒の圧力が、第２の所定の下限圧力を下回る場合、
エンジン冷却水の一部をプレート式熱交換器４４に導く
ように三方弁４８の弁開度が制御装置５３により調整さ
れることから、プレート式熱交換器４４により冷媒とエ
ンジン冷却水とが熱交換することで圧縮機１６の吸込冷
媒が昇温（昇圧）されるので、空気調和装置８０の運転
の安定性を向上させることができる。
【００７１】また、上記の第２の実施の形態によれば、
高圧側圧力センサ５２により検出された圧縮機１６の吐
出冷媒の圧力が、第２の所定の上限圧力を上回る場合、
エンジン冷却水の一部をラジエータ４６に導くように三
方弁４８の弁開度が制御装置５３により調整されること
から、プレート式熱交換器４４へのエンジン冷却水の流
量が減少し、圧縮機１６の吸込冷媒が過剰に昇温（昇
圧）されるのが防止されるので、空気調和装置８０の運
転の安定性を向上させることができる。
高圧側圧力センサ５２により検出された圧縮機１６の吐
出冷媒の圧力が、第２の所定の上限圧力を上回る場合、
エンジン冷却水の一部をラジエータ４６に導くように三
方弁４８の弁開度が制御装置５３により調整されること
から、プレート式熱交換器４４へのエンジン冷却水の流
量が減少し、圧縮機１６の吸込冷媒が過剰に昇温（昇
圧）されるのが防止されるので、空気調和装置８０の運
転の安定性を向上させることができる。
【００７２】また、上記の第２の実施の形態によれば、
三方弁４８が電動式三方弁であるので、この三方弁４８
の弁開度を調整することにより、エンジン冷却水をプレ
ート式熱交換器４４側と、ラジエータ４６側と、プレー
ト式熱交換器４４側及びラジエータ４６側とに切り替え
て流すことができる。
三方弁４８が電動式三方弁であるので、この三方弁４８
の弁開度を調整することにより、エンジン冷却水をプレ
ート式熱交換器４４側と、ラジエータ４６側と、プレー
ト式熱交換器４４側及びラジエータ４６側とに切り替え
て流すことができる。
【００７３】尚、上記の第２の実施の形態では、低圧側
圧力センサ５１及び高圧側圧力センサ５２の検出結果に
基づいて三方弁４８の弁開度を調整する場合について説
明したが、これに限るものではなく、低圧側圧力センサ
５１と高圧側圧力センサ５２のいずれかの検出結果に基
づいて三方弁４８の弁開度を調整する場合であってもよ
い。この場合、低圧側圧力センサ５１と高圧側圧力セン
サ５２のいずれかは、省略可能である。
圧力センサ５１及び高圧側圧力センサ５２の検出結果に
基づいて三方弁４８の弁開度を調整する場合について説
明したが、これに限るものではなく、低圧側圧力センサ
５１と高圧側圧力センサ５２のいずれかの検出結果に基
づいて三方弁４８の弁開度を調整する場合であってもよ
い。この場合、低圧側圧力センサ５１と高圧側圧力セン
サ５２のいずれかは、省略可能である。
【００７４】以上、本発明を上記実施の形態に基づいて
説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。
説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００７５】
【発明の効果】本発明によれば、エンジンの排熱を効率
的に利用することができ、また、運転の安定性を向上さ
せることができる。
的に利用することができ、また、運転の安定性を向上さ
せることができる。
【図１】本発明に係る空気調和装置の第１の実施の形態
における冷媒回路等を示す回路図である。
における冷媒回路等を示す回路図である。
【図２】空気調和装置の暖房運転時のエンジン冷却水の
温度の推移を示す図である。
温度の推移を示す図である。
【図３】本発明に係る空気調和装置の第２の実施の形態
における冷媒回路等を示す回路図である。
における冷媒回路等を示す回路図である。
【図４】従来の空気調和装置の冷媒回路等を示す回路図
である。
である。
１０ 空気調和装置
１１ 室外機
１２Ａ、１２Ｂ 室内機
１３ 制御装置
１６ 圧縮機
１９ 室外熱交換器
２１Ａ、２１Ｂ 室内熱交換器
３０ ガスエンジン（エンジン）
４１ エンジン冷却装置
４４ プレート式熱交換器（熱交換器）
４５ 三方弁（電磁式三方弁）
４５Ｂ 第１のポート
４５Ｃ 第２のポート
４６ ラジエータ
４８ 三方弁（電動式三方弁）
４８Ｂ 第１のポート
４８Ｃ 第２のポート
５０ 温度センサ
５１ 低圧側圧力センサ（圧力センサ）
５２ 高圧側圧力センサ（圧力センサ）
５３ 制御装置（弁開度調整手段）
８０ 空気調和装置
Claims (5)
- 【請求項１】 室外機に装備される圧縮機がエンジンに
て駆動され、前記エンジンをエンジン冷却媒体により冷
却するエンジン冷却装置を備えた空気調和装置におい
て、 前記エンジン冷却装置は、前記圧縮機の吸込冷媒と前記
エンジン冷却媒体とを熱交換する熱交換器と、前記エン
ジン冷却媒体の熱を放出するラジエータとを備え、前記
熱交換器と前記ラジエータとを前記エンジン冷却媒体の
循環経路に並列に接続し、前記熱交換器に前記エンジン
冷却媒体を導く第１のポートと、前記ラジエータに前記
エンジン冷却媒体を導く第２のポートとを有する三方弁
を備えたことを特徴とする空気調和装置。 - 【請求項２】 前記三方弁は、電磁式三方弁であり、暖
房運転時は前記熱交換器側に、冷房運転時は前記ラジエ
ータ側に前記エンジン冷却媒体を導くようにしたことを
特徴とする請求項１に記載の空気調和装置。 - 【請求項３】 前記三方弁は、電動式三方弁であり、前
記圧縮機の冷媒吸込側又は／及び冷媒吐出側に冷媒の圧
力を検出する圧力センサを設け、この圧力センサによる
検出結果に基づいて前記電動式三方弁の弁開度を調整す
る弁開度調整手段を備えたことを特徴とする請求項１に
記載の空気調和装置。 - 【請求項４】 前記弁開度調整手段は、通常の冷房運転
時は前記ラジエータ側にのみ前記エンジン冷却媒体を導
くように前記電動式三方弁の弁開度を調整し、前記圧力
センサによる検出の結果、所定の下限圧力を下回る場合
の冷房運転時は、前記エンジン冷却媒体の一部を前記熱
交換器側に導くように前記電動式三方弁の弁開度を調整
することを特徴とする請求項３に記載の空気調和装置。 - 【請求項５】 前記弁開度調整手段は、通常の暖房運転
時は前記熱交換器側にのみ前記エンジン冷却媒体を導く
ように前記電動式三方弁の弁開度を調整し、前記圧力セ
ンサによる検出の結果、所定の上限圧力を上回る場合の
暖房運転時は、前記エンジン冷却媒体の一部を前記ラジ
エータ側に導くように前記電動式三方弁の弁開度を調整
することを特徴とする請求項３又は４に記載の空気調和
装置。
Priority Applications (4)
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|---|---|---|---|
| JP2002031964A JP3973441B2 (ja) | 2002-02-08 | 2002-02-08 | 空気調和装置 |
| CNB021584559A CN1223802C (zh) | 2002-02-08 | 2002-12-26 | 空气调节装置 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002031964A JP3973441B2 (ja) | 2002-02-08 | 2002-02-08 | 空気調和装置 |
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|---|---|
| JP2003232581A true JP2003232581A (ja) | 2003-08-22 |
| JP3973441B2 JP3973441B2 (ja) | 2007-09-12 |
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ID=27606529
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| JP2002031964A Expired - Lifetime JP3973441B2 (ja) | 2002-02-08 | 2002-02-08 | 空気調和装置 |
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| KR100735777B1 (ko) * | 2005-05-16 | 2007-07-06 | 산요덴키가부시키가이샤 | 공기 조화 장치 |
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| JP2022044576A (ja) * | 2020-09-07 | 2022-03-17 | エルジー エレクトロニクス インコーポレイティド | 空気調和機 |
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| CN100381762C (zh) * | 2004-07-26 | 2008-04-16 | 三洋电机株式会社 | 发动机驱动式空调装置及其控制方法 |
| CN100504245C (zh) * | 2004-08-02 | 2009-06-24 | 大金工业株式会社 | 冷冻装置 |
| CN1309997C (zh) * | 2005-06-10 | 2007-04-11 | 东南大学 | 蓄能式燃气热泵复合空调 |
| KR100790378B1 (ko) * | 2006-06-22 | 2008-01-02 | 주식회사 한두아이펨 | 엔진개조형 냉매압축기 및 이를 구비하는 냉난방장치 |
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| EP3182037B1 (en) * | 2015-12-14 | 2018-10-24 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Air conditioner |
| CN106525440A (zh) * | 2016-12-13 | 2017-03-22 | 中国船舶重工集团公司第七研究所 | 一种单缸发动机的进气边界控制装置和方法 |
| CN111688443A (zh) * | 2020-06-15 | 2020-09-22 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种汽车空调系统及控制方法 |
| CN115164427B (zh) * | 2022-08-04 | 2023-12-19 | 南京天加环境科技有限公司 | 一种燃气热泵装置、其控制方法及空调系统 |
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| JPH0420751A (ja) * | 1990-05-15 | 1992-01-24 | Toshiba Corp | 冷凍サイクル |
| JP2698735B2 (ja) * | 1992-10-12 | 1998-01-19 | サンデン株式会社 | エンジンヒートポンプシステム |
| JP3059601B2 (ja) * | 1992-12-29 | 2000-07-04 | ヤンマーディーゼル株式会社 | 冷暖房混在型エンジン駆動ヒートポンプシステム |
| JP2001221531A (ja) * | 2000-02-04 | 2001-08-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 空気調和装置 |
-
2002
- 2002-02-08 JP JP2002031964A patent/JP3973441B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2002-12-26 CN CNB021584559A patent/CN1223802C/zh not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-01-31 EP EP03002214A patent/EP1334852B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-02-07 KR KR10-2003-0007650A patent/KR100511242B1/ko active IP Right Grant
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| CN1436978A (zh) | 2003-08-20 |
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