JPS5851243A - 内燃機関の燃焼状態検出方法 - Google Patents
内燃機関の燃焼状態検出方法Info
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- JPS5851243A JPS5851243A JP14932581A JP14932581A JPS5851243A JP S5851243 A JPS5851243 A JP S5851243A JP 14932581 A JP14932581 A JP 14932581A JP 14932581 A JP14932581 A JP 14932581A JP S5851243 A JPS5851243 A JP S5851243A
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- JP
- Japan
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- combustion engine
- internal combustion
- rotational speed
- value
- speed fluctuation
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1497—With detection of the mechanical response of the engine
- F02D41/1498—With detection of the mechanical response of the engine measuring engine roughness
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D2200/00—Input parameters for engine control
- F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
- F02D2200/10—Parameters related to the engine output, e.g. engine torque or engine speed
- F02D2200/1015—Engines misfires
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Testing Of Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の燃焼状態検出方法に関する。
近年、自動車産業においては、石油価格の高騰により燃
費の向上というユーザからの要求があり、このために、
空燃比ヲ・リーンにして燃焼を行う方法がある。この場
合に、空燃比?リーンにすると、内燃機関の燃焼状態が
悪化しやすいので、その燃焼状態を検出することが必要
となる。
費の向上というユーザからの要求があり、このために、
空燃比ヲ・リーンにして燃焼を行う方法がある。この場
合に、空燃比?リーンにすると、内燃機関の燃焼状態が
悪化しやすいので、その燃焼状態を検出することが必要
となる。
従来の内燃機関の燃焼状態検出方法としては、シリンダ
ベッドに穴管形成し、指圧センサによってシリンダ内の
圧力を直接検出し、この検出された圧力(以下、指圧と
する)のピーク値の変動あるいはピーク値を示すクラン
ク角度により燃焼状態分検出していた。
ベッドに穴管形成し、指圧センサによってシリンダ内の
圧力を直接検出し、この検出された圧力(以下、指圧と
する)のピーク値の変動あるいはピーク値を示すクラン
ク角度により燃焼状態分検出していた。
しかしながら、上述の従来方法においては、シリンダヘ
ッドに穴を形成する必要があることに加えて、指圧セン
サが高温にされるために信頼性が低く、シかも特定のシ
リンダしか燃焼状態?検出できないという問題点がある
。
ッドに穴を形成する必要があることに加えて、指圧セン
サが高温にされるために信頼性が低く、シかも特定のシ
リンダしか燃焼状態?検出できないという問題点がある
。
本発明は、上述の従来方法における問題点に鑑み、たと
えば、第1図に示すように、4気筒エンジンの場合、上
死点(’l”DC’)より前θ1で点火を行うとTDC
付近から燃焼による膨張エネルギーにより内燃機関の回
転速度(数)が上昇し、その後、その膨張エネルギー全
便い果たし、上死点後90°クランク角(ATDに’
906CA)近傍で内燃機関の回転速度がピーク値管
示した後に、次の気筒の圧縮の力により内燃機関の回転
速度が低下する内燃機関の回転速度の変動に着目し、1
点火サイクル内の少なくとも2点以上で内燃機関の瞬時
回転速度を検出し、その瞬時の回転速度の差(回転速度
変動値) VCより1点火サイクル内における内燃機関
の回転変動を求め、逐次求めら11だ回転変動値を統計
的演算処理して燃焼状態r検出することにより、シリン
ダヘッドの穴加工を伴う指圧センサを不要にすると共に
、特定の気筒の燃焼状態に限らずすべての気筒の燃焼状
態分検出することにある。
えば、第1図に示すように、4気筒エンジンの場合、上
死点(’l”DC’)より前θ1で点火を行うとTDC
付近から燃焼による膨張エネルギーにより内燃機関の回
転速度(数)が上昇し、その後、その膨張エネルギー全
便い果たし、上死点後90°クランク角(ATDに’
906CA)近傍で内燃機関の回転速度がピーク値管
示した後に、次の気筒の圧縮の力により内燃機関の回転
速度が低下する内燃機関の回転速度の変動に着目し、1
点火サイクル内の少なくとも2点以上で内燃機関の瞬時
回転速度を検出し、その瞬時の回転速度の差(回転速度
変動値) VCより1点火サイクル内における内燃機関
の回転変動を求め、逐次求めら11だ回転変動値を統計
的演算処理して燃焼状態r検出することにより、シリン
ダヘッドの穴加工を伴う指圧センサを不要にすると共に
、特定の気筒の燃焼状態に限らずすべての気筒の燃焼状
態分検出することにある。
以下、第2図ないし第8図により本発明の詳細な説明す
る。
る。
第2図は本発明に係る方法を実行する内燃機関の全体構
成図である。第2図において、11′i内燃機関、2は
クランク軸(図示せず)に取付けられたクランクプーリ
であって、基準となるクランク位置の突起2aおよび所
定クランク角毎の突起2bi有する。3は内燃機関ブロ
ックに取付けられたクランク位置センサであって、クラ
ンクグーI72の突起2aによりクランク軸の1回転@
に1つの信号を発生して基準クランク位置を検出するも
のである。4は内燃機関ブロックに取付けられ六クラン
ク角センサであって、クランクプーリ2の突起2bによ
り所定クランク角毎に1つの信号そ発生してクランク角
を検出するものでるる。5は内燃機関1に吸入される空
気量を検出する空気量センサ、6は、クランク位置セン
サ3、クランク角センサ4および空気量センサ5からの
信号なもとKffi料噴射量全演算する演算回路、7は
演算回路6の演算結果により燃料11!J射するインジ
ェクタである。
成図である。第2図において、11′i内燃機関、2は
クランク軸(図示せず)に取付けられたクランクプーリ
であって、基準となるクランク位置の突起2aおよび所
定クランク角毎の突起2bi有する。3は内燃機関ブロ
ックに取付けられたクランク位置センサであって、クラ
ンクグーI72の突起2aによりクランク軸の1回転@
に1つの信号を発生して基準クランク位置を検出するも
のである。4は内燃機関ブロックに取付けられ六クラン
ク角センサであって、クランクプーリ2の突起2bによ
り所定クランク角毎に1つの信号そ発生してクランク角
を検出するものでるる。5は内燃機関1に吸入される空
気量を検出する空気量センサ、6は、クランク位置セン
サ3、クランク角センサ4および空気量センサ5からの
信号なもとKffi料噴射量全演算する演算回路、7は
演算回路6の演算結果により燃料11!J射するインジ
ェクタである。
第3図は第2図の演算回路6の詳細なブロック回路図で
おる。第3図に示すように、演算回路6は、中央処理ユ
ニット600、AD変換回路601、記憶装N602、
入出力装置603、波形整形回路604、およびインジ
ェクタ駆動回路605からなる。
おる。第3図に示すように、演算回路6は、中央処理ユ
ニット600、AD変換回路601、記憶装N602、
入出力装置603、波形整形回路604、およびインジ
ェクタ駆動回路605からなる。
第4図の動作流れ図?参照して第3図を含めて第2図の
動作全説明するaまず、ステップ401において、読み
込んだ瞬時内燃機関回転速度の変化量ΔNi の和SU
M(i70とする。なお、ΔNiにつhては後に述べる
。次に、ステップ402において、△Nj の積算の回
数を計数するカウンタMの値を0にする。次に、ステッ
プ403で内燃機関の回転速度N全貌み込み、ステップ
404で吸入空気量Q?読み込む。ステップ405にお
いては、NおよびQにより基本燃料噴射量τ 全潰算す
る。ステップ406では、定常か否か?判別し、定常で
あればステップ408に移り、TDC全待つ。TDCに
到着したら、ステップ409において、TDCでの瞬時
の内燃機関の回転速度N、1 k読み込み、ステップ
4 t o vc$ p、ATDC90°CAを待つ。
動作全説明するaまず、ステップ401において、読み
込んだ瞬時内燃機関回転速度の変化量ΔNi の和SU
M(i70とする。なお、ΔNiにつhては後に述べる
。次に、ステップ402において、△Nj の積算の回
数を計数するカウンタMの値を0にする。次に、ステッ
プ403で内燃機関の回転速度N全貌み込み、ステップ
404で吸入空気量Q?読み込む。ステップ405にお
いては、NおよびQにより基本燃料噴射量τ 全潰算す
る。ステップ406では、定常か否か?判別し、定常で
あればステップ408に移り、TDC全待つ。TDCに
到着したら、ステップ409において、TDCでの瞬時
の内燃機関の回転速度N、1 k読み込み、ステップ
4 t o vc$ p、ATDC90°CAを待つ。
ATDC90°CAに到達したら、ステップ411にお
いてATDC90’CAでの瞬時の内燃機関の回転速度
N21(i−読み込む。
いてATDC90’CAでの瞬時の内燃機関の回転速度
N21(i−読み込む。
次に、ステップ412において、TDCでの瞬時回転速
度N、I とATDCq o″CAでの瞬時回転速度N
2M との差ΔNi = N2 i −N11を求め
、ステップ413に移り、内燃機関の回転速度偏差ΔN
、の和?示すSUMにΔNi 1に加える。
度N、I とATDCq o″CAでの瞬時回転速度N
2M との差ΔNi = N2 i −N11を求め
、ステップ413に移り、内燃機関の回転速度偏差ΔN
、の和?示すSUMにΔNi 1に加える。
次に、ステップ4141Cおいて、カウンタMの値に1
を加える。次に、ステップ415において、ΔN1 の
積算回数を示すカウンタMの値が所定値mに到達したか
否かを判別する。所定値に到達していなければ、ステッ
プ416に移り、燃料噴射量補正係数Ktケ前回の値K
a−1と同一にし、ステップ417において燃料噴射量
を演算する。次に、ステップ418に移り、燃料を噴射
してステ、ブ403に戻る。
を加える。次に、ステップ415において、ΔN1 の
積算回数を示すカウンタMの値が所定値mに到達したか
否かを判別する。所定値に到達していなければ、ステッ
プ416に移り、燃料噴射量補正係数Ktケ前回の値K
a−1と同一にし、ステップ417において燃料噴射量
を演算する。次に、ステップ418に移り、燃料を噴射
してステ、ブ403に戻る。
他方、ステップ415でM z mに到達したらステッ
プ419に移り、回転速度偏差の平均値XN?求メる。
プ419に移り、回転速度偏差の平均値XN?求メる。
ステップ420vC移り、カウンタjの値@ i−m
+1 にセットし、ステップ421で後述するSUMX
O値會0に初期設定する。ステップ422では、回転速
度偏差ΔNJ と回転速度偏差平均値XNとの偏差ΔN
Xj f求める。ステップ423では、ΔNXj の二
乗?積算し、この積算値(HSUMXとし、ステ、ブ4
24に移りカウンタ」の値に1全加える□。ステップ4
25に移りカウンタ」の値がiに等しいか否かを判定し
、カウンタjの値が五に等しくなければステップ422
に移り、同様の操作をくり返す。カウンタ」の値が量に
等しくなれは、ステップ426に移り積算値SUMXの
平均値MSUMXi求める。
+1 にセットし、ステップ421で後述するSUMX
O値會0に初期設定する。ステップ422では、回転速
度偏差ΔNJ と回転速度偏差平均値XNとの偏差ΔN
Xj f求める。ステップ423では、ΔNXj の二
乗?積算し、この積算値(HSUMXとし、ステ、ブ4
24に移りカウンタ」の値に1全加える□。ステップ4
25に移りカウンタ」の値がiに等しいか否かを判定し
、カウンタjの値が五に等しくなければステップ422
に移り、同様の操作をくり返す。カウンタ」の値が量に
等しくなれは、ステップ426に移り積算値SUMXの
平均値MSUMXi求める。
ステップ427で[MSUMXの平方根を求めることに
より回転速度偏差の標準偏差σ會求める。
より回転速度偏差の標準偏差σ會求める。
ステップ428に移り、第5図に示す燃焼状態判定値マ
ツプより判定値αヲ診煎じ、ステップ429でσとαと
ケ比較する。ここで、αは燃焼状態が安定か否か?判定
するための判定値であり、σがαより大であることは回
転速度変動のばらつきが大きいことを意味し、逆に、σ
がαより小であることは回転速度変動のばらつきが小さ
いことを意味する。すなわち、ステップ429でσ〈α
であれば燃焼状態は安定しており、未だ空燃比を大すな
わちリーンできる。従って、ステップ430において、
燃料噴射量?減少させるために、燃料噴射量補正係数K
を前回の補正係数Kt−4よりΔにだけ減少させる。
ツプより判定値αヲ診煎じ、ステップ429でσとαと
ケ比較する。ここで、αは燃焼状態が安定か否か?判定
するための判定値であり、σがαより大であることは回
転速度変動のばらつきが大きいことを意味し、逆に、σ
がαより小であることは回転速度変動のばらつきが小さ
いことを意味する。すなわち、ステップ429でσ〈α
であれば燃焼状態は安定しており、未だ空燃比を大すな
わちリーンできる。従って、ステップ430において、
燃料噴射量?減少させるために、燃料噴射量補正係数K
を前回の補正係数Kt−4よりΔにだけ減少させる。
逆に、ステ、プ429でσ≧αであれば、燃焼状態は不
安定であるので空燃比を小すなわちリッチにする必要が
ある。従って、ステップ431において、燃料噴射量を
増加させるために、燃料噴射補正係数Ktを前回の補正
係数に、、、よりΔにだけ増加させる。ステップ432
では、燃料噴射量τ=τ、 x Kt 2行い、ステッ
プ433で燃料噴射を行う。
安定であるので空燃比を小すなわちリッチにする必要が
ある。従って、ステップ431において、燃料噴射量を
増加させるために、燃料噴射補正係数Ktを前回の補正
係数に、、、よりΔにだけ増加させる。ステップ432
では、燃料噴射量τ=τ、 x Kt 2行い、ステッ
プ433で燃料噴射を行う。
また、ステップ406において、定常でない、すなわち
過渡であると判別された場合には、ステップ407 V
Cおいて、過渡時の空燃比補正係数Ka を基本燃料噴
射量τ、に乗算して過渡時燃料噴射量τを求め、ステッ
プ424vc移って燃料を噴射する。
過渡であると判別された場合には、ステップ407 V
Cおいて、過渡時の空燃比補正係数Ka を基本燃料噴
射量τ、に乗算して過渡時燃料噴射量τを求め、ステッ
プ424vc移って燃料を噴射する。
このように、TDCおよびATDC90°CAの2点の
瞬時の内燃機関回転速度の差を逐次求めて統計的に処理
して燃焼状態の安定、不安定全判別し、燃料噴射量を調
整することにより空燃比ケできるだけリーンにしている
。従って、内燃機関を安定な燃焼状態に制御できると共
に、燃費の向上も計れる。
瞬時の内燃機関回転速度の差を逐次求めて統計的に処理
して燃焼状態の安定、不安定全判別し、燃料噴射量を調
整することにより空燃比ケできるだけリーンにしている
。従って、内燃機関を安定な燃焼状態に制御できると共
に、燃費の向上も計れる。
なお、上述の実施例において、TDCおよびATDCq
oQCAの2点の内燃機関回転速度変動値の標準偏差
の代りに、内燃機関回転速度の変動値の最大値と最小値
との差26る値と比較して燃焼状態の安定、不安定?判
別することも可能である。また、逐次求められた各回転
速度変動値がある値より大きくなるか否か、あるいはめ
る値より小さくなるか否かによって燃焼状態の安定、不
安定全判別することもできる。
oQCAの2点の内燃機関回転速度変動値の標準偏差
の代りに、内燃機関回転速度の変動値の最大値と最小値
との差26る値と比較して燃焼状態の安定、不安定?判
別することも可能である。また、逐次求められた各回転
速度変動値がある値より大きくなるか否か、あるいはめ
る値より小さくなるか否かによって燃焼状態の安定、不
安定全判別することもできる。
第6図に本発明に係る方法を美行する他の内燃機関の全
体構成図である。第6図において、第2図の構成要素と
同一の要素については同一の診照番号?付しである。す
なわち、第6図に2いては、要素8〜11が第2図の構
成要素と異な乙。8ぽ内燃機関1の吸気圧力?検出する
圧力センサ、9に、クランク位置センサ3、クランク角
センサ4および圧力センサ8からの匍号會もとに点火時
期に演算する演算回路、10は点火を行うための点火コ
イル、11はディストリビュー夕である。
体構成図である。第6図において、第2図の構成要素と
同一の要素については同一の診照番号?付しである。す
なわち、第6図に2いては、要素8〜11が第2図の構
成要素と異な乙。8ぽ内燃機関1の吸気圧力?検出する
圧力センサ、9に、クランク位置センサ3、クランク角
センサ4および圧力センサ8からの匍号會もとに点火時
期に演算する演算回路、10は点火を行うための点火コ
イル、11はディストリビュー夕である。
第7図は第6図の演算回路9の詳細なブロック回路図で
ある。第7図に示すようVC1演算回路9は、中央処理
ユニッ)900、AD変換回路901、記憶装置902
、入出力装置903、波形整形回路904および点火装
置駆動回路905からなる。
ある。第7図に示すようVC1演算回路9は、中央処理
ユニッ)900、AD変換回路901、記憶装置902
、入出力装置903、波形整形回路904および点火装
置駆動回路905からなる。
第8図の動作流れ図會か照して第7図全台めて第6図の
動作を説明する。まず、ステップ801で内燃機関の回
転速度Nを藺み込み、ステップ802で吸気圧力pを読
み込む。次に、ステップ803において、Nj=−よび
pにより基本点火時期θi會演算する。次に、ステップ
804において、定常か否か?判別する。定常でないと
判別されたときには、ステップ815にて、基本点火時
期θl&点火時期θ1とし、ステップ816で点火全行
う。他方、ステップ804にて定常と判別されたときに
は、ステップ805に移り、TDCを得つ。’1”DC
に到達したら、ステ、プf306V?lおいて、Ti)
Cでの瞬時の内燃機関の回転速度N11i読み込み、ス
テップ807に移り、ATDCqaoCAlに待つ。A
TDo 90°OAに到達したら、ステップ868にお
いて、ATDC90’CAでの瞬時の内燃機関の回転速
度N21を読み込む。次に、ステップ809において、
TDCでの瞬時回転速度N11とATDC9゜’CAで
の瞬時回転速度N21との差ΔNi = N21− N
1 j?求め、ステップ810に移る。ステップ810
においては、今回の瞬時回転速度偏差ΔNi と前回
の偏差ΔN1−1との偏差ΔN′を求める。次に、ステ
ップ811において、ΔN′とOとt比較する。
動作を説明する。まず、ステップ801で内燃機関の回
転速度Nを藺み込み、ステップ802で吸気圧力pを読
み込む。次に、ステップ803において、Nj=−よび
pにより基本点火時期θi會演算する。次に、ステップ
804において、定常か否か?判別する。定常でないと
判別されたときには、ステップ815にて、基本点火時
期θl&点火時期θ1とし、ステップ816で点火全行
う。他方、ステップ804にて定常と判別されたときに
は、ステップ805に移り、TDCを得つ。’1”DC
に到達したら、ステ、プf306V?lおいて、Ti)
Cでの瞬時の内燃機関の回転速度N11i読み込み、ス
テップ807に移り、ATDCqaoCAlに待つ。A
TDo 90°OAに到達したら、ステップ868にお
いて、ATDC90’CAでの瞬時の内燃機関の回転速
度N21を読み込む。次に、ステップ809において、
TDCでの瞬時回転速度N11とATDC9゜’CAで
の瞬時回転速度N21との差ΔNi = N21− N
1 j?求め、ステップ810に移る。ステップ810
においては、今回の瞬時回転速度偏差ΔNi と前回
の偏差ΔN1−1との偏差ΔN′を求める。次に、ステ
ップ811において、ΔN′とOとt比較する。
ここで、ΔN′〉0であれば、点火時期を前回と同一方
向に補正した方が燃焼状態がより安定し、て最適状態に
近づくと考えられ、他方、ΔN′〈0であれば、点火時
期ケ前回と逆の方向に補正した方が燃焼状態がより安定
して最適状態に近づくと考えらねる。従って、ΔN′〉
0であれば、ステップ812において、前回が進角させ
ていれば、点火時期を進角側に、1なわち、θi−θ1
−1+Δθに補正し、逆に、前回が遅角させていれば、
点火時期全遅角側に、すなわち、θムーθムー、−Δθ
に補正する。!1′だ、ΔN′〈0であれば、ステップ
813において、前回が進角させていれば、点火時期を
遅角側に、すなわち、θi=θi−Δθにに補正し、逆
に、前回が遅角させていれば、点火時期?進角側に、す
なわち、θi−θl+Δθ に補正する。脣た、ステッ
プ811においてΔN′=口であれば、最適な燃焼状態
と考えられ、ステップ814において、点火時期θiは
前回と同じ点火時期θ1−1とされ、ステップ816に
おいて、点火?行ってステップ801に戻る。このよう
にして、燃焼状IJAをより安定した最適状態に彦るよ
うに点火時期をフィードバック制御できる。
向に補正した方が燃焼状態がより安定し、て最適状態に
近づくと考えられ、他方、ΔN′〈0であれば、点火時
期ケ前回と逆の方向に補正した方が燃焼状態がより安定
して最適状態に近づくと考えらねる。従って、ΔN′〉
0であれば、ステップ812において、前回が進角させ
ていれば、点火時期を進角側に、1なわち、θi−θ1
−1+Δθに補正し、逆に、前回が遅角させていれば、
点火時期全遅角側に、すなわち、θムーθムー、−Δθ
に補正する。!1′だ、ΔN′〈0であれば、ステップ
813において、前回が進角させていれば、点火時期を
遅角側に、すなわち、θi=θi−Δθにに補正し、逆
に、前回が遅角させていれば、点火時期?進角側に、す
なわち、θi−θl+Δθ に補正する。脣た、ステッ
プ811においてΔN′=口であれば、最適な燃焼状態
と考えられ、ステップ814において、点火時期θiは
前回と同じ点火時期θ1−1とされ、ステップ816に
おいて、点火?行ってステップ801に戻る。このよう
にして、燃焼状IJAをより安定した最適状態に彦るよ
うに点火時期をフィードバック制御できる。
なお、上述の第2の実施例においては、おる状態と他の
状態における各々2個以上の回転変動の平均値、最大値
あるいは最小値で比較してもよい。
状態における各々2個以上の回転変動の平均値、最大値
あるいは最小値で比較してもよい。
また、第2の実施例においては、点火時期を制御させた
が、EGRあるいは空燃比(A/F)?変化させてもよ
い。
が、EGRあるいは空燃比(A/F)?変化させてもよ
い。
本発明によれば、前回の点火から今回の点火までの1点
火サイクル内の少々くとも2点以上で内燃機関の瞬時回
転速度に検出し、その差により1点火す1クル内におけ
る内燃機関の回転変動金求め、その回転変動から燃焼状
態を検出しているので、シリンダヘッドに穴をあける必
要がありしかも高温にさらされて信頼性の面から好まし
くない指圧センサを不要とすることがでキ、マた、特定
の気筒だけでなくすべての気筒の燃焼状態を検出できる
という効果を奏する。さらに、本発明に係る内燃機関の
燃焼方法?用いて内燃機関の作動状態たとえば燃料噴射
量?調整して空燃比會できるだけリーンにすることによ
り、内炉に関ン安定な燃焼状態に制御できると共に、燃
費も大幅に向上するという効果もある。
火サイクル内の少々くとも2点以上で内燃機関の瞬時回
転速度に検出し、その差により1点火す1クル内におけ
る内燃機関の回転変動金求め、その回転変動から燃焼状
態を検出しているので、シリンダヘッドに穴をあける必
要がありしかも高温にさらされて信頼性の面から好まし
くない指圧センサを不要とすることがでキ、マた、特定
の気筒だけでなくすべての気筒の燃焼状態を検出できる
という効果を奏する。さらに、本発明に係る内燃機関の
燃焼方法?用いて内燃機関の作動状態たとえば燃料噴射
量?調整して空燃比會できるだけリーンにすることによ
り、内炉に関ン安定な燃焼状態に制御できると共に、燃
費も大幅に向上するという効果もある。
第1図は一般的なりランク角と回転速度との関係會示す
図、第2図は本発明に係る方法ケ実行する内燃機関の全
体構成図、第3図は第2図の演算回路6の詳卸jなブロ
ック回路図、第4図は第2図および第3図の装置動作を
説明するための流れ図、餓5図は燃焼安定判別係数のマ
、ブ図、第6図は本発明に係る方法葡実行する他の内燃
機関の全体構成図、m7図は第6図の演算回路9の詳細
なブロック回路図、第8図は第6図および第7図の装置
動作音説明するための流れ図である。 1:内燃機関 2:クランクプーリ 5:クランク位置センサ 4:クランク角センサ 5:空気量センサ 6.9:演鼻回路 7:インジェクタ 8:圧力センサ 10:点火コイル 11:ディストリビュータ l持rト出願人 日本電装株式会社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士 西 舘 和 之 弁理士 山 口 昭 之 屹1ツ クランク角
図、第2図は本発明に係る方法ケ実行する内燃機関の全
体構成図、第3図は第2図の演算回路6の詳卸jなブロ
ック回路図、第4図は第2図および第3図の装置動作を
説明するための流れ図、餓5図は燃焼安定判別係数のマ
、ブ図、第6図は本発明に係る方法葡実行する他の内燃
機関の全体構成図、m7図は第6図の演算回路9の詳細
なブロック回路図、第8図は第6図および第7図の装置
動作音説明するための流れ図である。 1:内燃機関 2:クランクプーリ 5:クランク位置センサ 4:クランク角センサ 5:空気量センサ 6.9:演鼻回路 7:インジェクタ 8:圧力センサ 10:点火コイル 11:ディストリビュータ l持rト出願人 日本電装株式会社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士 西 舘 和 之 弁理士 山 口 昭 之 屹1ツ クランク角
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1゜ 前回の点火から今回の点火までの1点火サイクル
内の少なくとも2点以上で内燃機関の回転速度を検出し
、該回転速度の差により前記1点火サイクル内における
前記内燃機関の回転速度変動値?求め、逐次求められた
該回転速度変動値を統計的に演算処理し、該演算処理の
結果を用いて前記内燃機関の燃焼状態の判別?行う、内
燃機関の燃焼状態検出方法。 2、 前記演算処理が、逐次求められた回転速度変動値
の標準偏差ケ演算し演算結果全所定値と比較することで
ある特許請求の範囲第1項に記載の内燃機関の燃焼状態
検出方法。 五 前記演算処理が、逐次求められた回転速度変動値か
ら最大値と最小値?演算して該最大値と最小値との差?
所定値と比較することである特許請求の範囲第1項に記
載の内燃機関の燃焼状態検出方法。 4、 前記演算処理が、逐次求められた各回転速度変動
値を所定値と比較することである特許請求の範囲第1項
に記載の内燃機関の燃焼状態検出方法。 5、 前記演算処理が、前回の回転速度変動値と今回の
回転速度変動値との比較である特許請求の範囲第1項に
記載の内燃機関の燃焼状態検出方法5.6、 前記演算
処理が、ある状態で逐次求められた回転速度変動値と他
の状態で逐次求められた回転速度変動値とを比較するこ
とである特許請求の範囲第1項に記載の内燃機関の燃焼
状態検出方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14932581A JPS5851243A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 内燃機関の燃焼状態検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14932581A JPS5851243A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 内燃機関の燃焼状態検出方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5851243A true JPS5851243A (ja) | 1983-03-25 |
Family
ID=15472640
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14932581A Pending JPS5851243A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 内燃機関の燃焼状態検出方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5851243A (ja) |
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-
1981
- 1981-09-24 JP JP14932581A patent/JPS5851243A/ja active Pending
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