JPS5850497A - 高速増殖炉 - Google Patents
高速増殖炉Info
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- JPS5850497A JPS5850497A JP56149880A JP14988081A JPS5850497A JP S5850497 A JPS5850497 A JP S5850497A JP 56149880 A JP56149880 A JP 56149880A JP 14988081 A JP14988081 A JP 14988081A JP S5850497 A JPS5850497 A JP S5850497A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coolant
- reactor
- mixing cylinder
- flow
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Semiconductor Lasers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ナトリウムのような液体金属による冷却材を
使用する高速増殖炉に係り、特に、この高速増殖炉のポ
ンプ) IJツ2′時に炉心上部ブレナムに冷却材の層
化流動を生じた時、炉容器内に設けられた混合筒体の7
0−ホールから流出する冷却材の噴流による熱衝撃を防
止する炉容器の採掘装置に関する。
使用する高速増殖炉に係り、特に、この高速増殖炉のポ
ンプ) IJツ2′時に炉心上部ブレナムに冷却材の層
化流動を生じた時、炉容器内に設けられた混合筒体の7
0−ホールから流出する冷却材の噴流による熱衝撃を防
止する炉容器の採掘装置に関する。
従来の高速増殖炉は、第1図乃至第3図に示されるよう
に、遮蔽構造物/に炉容器(原子炉容器)コを設置し、
この炉容器λに冷却材3の入口ノズルa 及ヒ出口ノズ
ルjを附設し、この人ロノズルグと出口ノズルjとを繋
ぐ循環系乙に熱交換器7及びポンプ系(再循環ポンプ系
)rを内1股したものである。又、上記炉容器λ内には
炉心支持構造物りが水平にして架設されており、この炉
心支持構造物りにはウラン23jの燃料集合体による炉
心10が設けられている。又、この炉心10の外周には
ウラン23gの燃刺年合体によるブランクノド領域//
が同心的にR殺されており、このプランケント領域//
の上部と上配出ロノズルjの位置する一F記炉容器コと
の間には、冷却部材の出ロプレナムlコを備えた混合筒
体/3が降下流路/7を形成するようにして設けられて
いる。さらに、上H1′J出口ノズルjの位置する上記
混合筒体/3の外周には+に数のフローホール(流出孔
)lψが穿設されており、上記炉容器λの上部開口部2
aには小回転プラグと大回転プラグとで構成された回転
プラグ/Sが不活付ガス/6を充填して気密を保持1、
て閉塞されており、この回転プラグ71勺にはfljl
l炉11俸駆動機措(図示されず)設置されている。
に、遮蔽構造物/に炉容器(原子炉容器)コを設置し、
この炉容器λに冷却材3の入口ノズルa 及ヒ出口ノズ
ルjを附設し、この人ロノズルグと出口ノズルjとを繋
ぐ循環系乙に熱交換器7及びポンプ系(再循環ポンプ系
)rを内1股したものである。又、上記炉容器λ内には
炉心支持構造物りが水平にして架設されており、この炉
心支持構造物りにはウラン23jの燃料集合体による炉
心10が設けられている。又、この炉心10の外周には
ウラン23gの燃刺年合体によるブランクノド領域//
が同心的にR殺されており、このプランケント領域//
の上部と上配出ロノズルjの位置する一F記炉容器コと
の間には、冷却部材の出ロプレナムlコを備えた混合筒
体/3が降下流路/7を形成するようにして設けられて
いる。さらに、上H1′J出口ノズルjの位置する上記
混合筒体/3の外周には+に数のフローホール(流出孔
)lψが穿設されており、上記炉容器λの上部開口部2
aには小回転プラグと大回転プラグとで構成された回転
プラグ/Sが不活付ガス/6を充填して気密を保持1、
て閉塞されており、この回転プラグ71勺にはfljl
l炉11俸駆動機措(図示されず)設置されている。
従って、高速増殖炉は、ポンプ系rをu17Y動し。
制御棒を徐々に引き抜くことに、Lす、冷却オ、イ3を
入ロノズルグからIh’2 客器ノの下部の計、汗ブレ
ナムに流入し、しかる稜、この詳圧プレナムから上Ml
fl炉心支持4ニア/1造物9の(ff−庄ブレナムを
通1゜て炉心10に下方かF)?#スt7、ζ\で、冷
却材3は核分裂で発生1.t−熱エネルギーど〃(文物
i l、、−上記詮1.11枳川ロプレナム/。?か2
1tN下?−Ilf路/7を通1て出[1ノズルタへ流
出17、さらに、高幻度の冷却材は上記循環系tの桔交
換器7で熱交1φして、例えば、タービン駆動用の蒸気
を生成12、他方、仕事を了えた冷却t1’ tit、
pIび、l−Fr1’、 ポンプ系g ヘ黄流”f’
;s si−’) l−なっている。
入ロノズルグからIh’2 客器ノの下部の計、汗ブレ
ナムに流入し、しかる稜、この詳圧プレナムから上Ml
fl炉心支持4ニア/1造物9の(ff−庄ブレナムを
通1゜て炉心10に下方かF)?#スt7、ζ\で、冷
却材3は核分裂で発生1.t−熱エネルギーど〃(文物
i l、、−上記詮1.11枳川ロプレナム/。?か2
1tN下?−Ilf路/7を通1て出[1ノズルタへ流
出17、さらに、高幻度の冷却材は上記循環系tの桔交
換器7で熱交1φして、例えば、タービン駆動用の蒸気
を生成12、他方、仕事を了えた冷却t1’ tit、
pIび、l−Fr1’、 ポンプ系g ヘ黄流”f’
;s si−’) l−なっている。
特に、上述した高速増殖炉は、炉心10で発生した中性
子とブランケット領域//のウラン、231に吸収させ
て、人工的に核分裂性物性としてのプルトニウム、23
りに変換するようになっている。
子とブランケット領域//のウラン、231に吸収させ
て、人工的に核分裂性物性としてのプルトニウム、23
りに変換するようになっている。
従ッて、炉心10の中央部における燃料集合体(燃料)
の発熱量は、運転開始前に犬といけれども、熱効率及び
炉心支持構造物りの強度上、各燃料集合体による冷却材
の出口温度を一宇に仇持オる関係−ト、炉心10におけ
る燃料発熱量”に比例12て、冷却材3はその流量′を
加減して各燃料化合体に流すようになっている。
の発熱量は、運転開始前に犬といけれども、熱効率及び
炉心支持構造物りの強度上、各燃料集合体による冷却材
の出口温度を一宇に仇持オる関係−ト、炉心10におけ
る燃料発熱量”に比例12て、冷却材3はその流量′を
加減して各燃料化合体に流すようになっている。
又一方、胛子炉が長1.11に9って3111転!、た
時、炉心10の中央部はど、燃焼度が十永くなり、発熱
量が徐々に減少すると共に、プランケラ1liiTh域
//の・燃料集合体によるウラン、23gが中性子を吸
11y、 L、、てプルトニウム、239を多く牛成し
、これによってブランケット領域//が脅執判−ろよう
になっている。
時、炉心10の中央部はど、燃焼度が十永くなり、発熱
量が徐々に減少すると共に、プランケラ1liiTh域
//の・燃料集合体によるウラン、23gが中性子を吸
11y、 L、、てプルトニウム、239を多く牛成し
、これによってブランケット領域//が脅執判−ろよう
になっている。
このため、原子炉運転中、燃焼度に応じて冷却材の流量
を変す−しない場合、各燃料集合体による冷却材の出口
温度は略一定になるよう(二流僧配分して制御されるよ
うになっている。
を変す−しない場合、各燃料集合体による冷却材の出口
温度は略一定になるよう(二流僧配分して制御されるよ
うになっている。
一方、上記ブランケット領域//の燃料集合体は、運転
初期時、プルトニウム、232の蓄積が少いため、小発
熱量であるけれども、運転末期になると、プルトニウム
23りの蓄積が徐々に増大して、発熱量も大きくなる。
初期時、プルトニウム、232の蓄積が少いため、小発
熱量であるけれども、運転末期になると、プルトニウム
23りの蓄積が徐々に増大して、発熱量も大きくなる。
このため、ブランケット領域//の燃和支持棉造物りの
42シ棹的な強度上、i割映糾了時の除熱がで六るよう
な冷却材の流量1lI−分(イ!1給)が行われる。
42シ棹的な強度上、i割映糾了時の除熱がで六るよう
な冷却材の流量1lI−分(イ!1給)が行われる。
又、運転初期時、ブランケット領域//の燃料集合体に
よる冷却材θ)出口温度は、炉心10の燃料集合体の温
度、1:リイバい#A度とt「る。しか■、て、制御棒
の挿入又は、何等かの原因により制御棒の引抜六■故が
発生すると、j炉容器lに対してゞコールドショック”
木しくけゝポットショック“が発生することも予it+
llさり、る4、と→]、らが、炉容器λに熱的l「悪
影響を及ば才門係十、上紀出「1ブレナム/、2によっ
て冷却材3を4ノ合!−/rがら浴出1.て降下流!l
18/7内を流下し、出「1ノズルjから熱交換器7へ
流出するようになっている。
よる冷却材θ)出口温度は、炉心10の燃料集合体の温
度、1:リイバい#A度とt「る。しか■、て、制御棒
の挿入又は、何等かの原因により制御棒の引抜六■故が
発生すると、j炉容器lに対してゞコールドショック”
木しくけゝポットショック“が発生することも予it+
llさり、る4、と→]、らが、炉容器λに熱的l「悪
影響を及ば才門係十、上紀出「1ブレナム/、2によっ
て冷却材3を4ノ合!−/rがら浴出1.て降下流!l
18/7内を流下し、出「1ノズルjから熱交換器7へ
流出するようになっている。
このよう(二冷却材混合手段としては、出口プレナム7
.2を備えた混合筒体/3を設け、この混合筒体/3の
外周に複数のフローホール/lを穿設L5ている。
.2を備えた混合筒体/3を設け、この混合筒体/3の
外周に複数のフローホール/lを穿設L5ている。
この各フローホール/<(は、出ロノズルj等による配
管系が破損した時、健全なループを構成し7た補助冷却
系を用いての流路パスや冷却材の自然循環流路パスを行
えるようにすると共に、燃料交換時、ナトリウム液面(
冷却材液面)を下げて、崩壊熱除去に必要な冷却材の滝
川を確保するためのボニモータ運転時の冷却H流路を兼
ねるようになっている。
管系が破損した時、健全なループを構成し7た補助冷却
系を用いての流路パスや冷却材の自然循環流路パスを行
えるようにすると共に、燃料交換時、ナトリウム液面(
冷却材液面)を下げて、崩壊熱除去に必要な冷却材の滝
川を確保するためのボニモータ運転時の冷却H流路を兼
ねるようになっている。
このように、上述[7た従来の高速増殖炉は、混合筒体
/3に複数の70−ホール/lを穿設置、でいる関係上
、出口ブレナム/−!の冷却材3を1oo %混合才る
ことは、上記フローホール/Qから流出する冷却材が数
w%に及ぶため、難り、 <なり、夕、上記ポンプ系r
の、駆動が、何等かの原因により、停止した場合、直ち
に制御棒の挿入が行わ+1、て坤子炉の運転は停止し7
.炉心10の温度は、第、2図の冷却材の温度と流量の
経時的変化を示すグラフからも明らかなよう(二、冷却
材の流−1ftQと燃料集合体の出口温度テが時間の経
過と共に徐々に低減する。
/3に複数の70−ホール/lを穿設置、でいる関係上
、出口ブレナム/−!の冷却材3を1oo %混合才る
ことは、上記フローホール/Qから流出する冷却材が数
w%に及ぶため、難り、 <なり、夕、上記ポンプ系r
の、駆動が、何等かの原因により、停止した場合、直ち
に制御棒の挿入が行わ+1、て坤子炉の運転は停止し7
.炉心10の温度は、第、2図の冷却材の温度と流量の
経時的変化を示すグラフからも明らかなよう(二、冷却
材の流−1ftQと燃料集合体の出口温度テが時間の経
過と共に徐々に低減する。
即ち、何等の原因により、ポンプ系ざがトリップすると
、炉容器λ内の冷却材3は、温度が低いと比重が大きく
なるため、炉心10に制御棒を挿入して運転が停止する
と、第2図に示されるように、冷却材3は、混合筒体1
3の出ロプレナムlコの冷却材領域では高温度となり、
上紀滉合筒体/3の下部の冷却材領域では、徐々に低温
度になる。しか1゜て、こ粍らけ淵度差による積層状の
冷却材を生成する(第3図8批)・ 即ち、何等かの原因でポンプ系とのトリップ椙故が発生
[7たとき、沼初、上記混合筒体/、7の出口プレナム
/2の冷却材は高温度にして、しかも、比重の小さい冷
却材で満されているけ11.ども、上記ポンプ系♂の駆
動停止により、冷却材の吐出圧力が徐々に低減し、これ
に追随[7て、流量も伺滅する。才ろと、こ臂1、まで
十言己−合筒体/3の上端縁を乗りかりえて浴出また冷
却材は、時間の経過と共に)゛ランケラ)+1自ip
// t))4%フローホール/4’から出口ノズルj
側へ流出する流量も減少し、ポンプ系rからの動圧も小
さくなり、冷却材の温度も低下し、しかも、その比重は
増大する。又一方、上記混合筒体/、?の内側上部の冷
却材は、高温度となシ、上記混合筒体/3の内側下部の
冷却材は、既に、炉心10に制御棒を挿入■7て熱出力
を停止しているから、低温度となり、これに追随して、
上記混合筒体/3の内側上部の冷却材の比重は小さく、
その内側下部の冷却材の比重は大きくなる。
、炉容器λ内の冷却材3は、温度が低いと比重が大きく
なるため、炉心10に制御棒を挿入して運転が停止する
と、第2図に示されるように、冷却材3は、混合筒体1
3の出ロプレナムlコの冷却材領域では高温度となり、
上紀滉合筒体/3の下部の冷却材領域では、徐々に低温
度になる。しか1゜て、こ粍らけ淵度差による積層状の
冷却材を生成する(第3図8批)・ 即ち、何等かの原因でポンプ系とのトリップ椙故が発生
[7たとき、沼初、上記混合筒体/、7の出口プレナム
/2の冷却材は高温度にして、しかも、比重の小さい冷
却材で満されているけ11.ども、上記ポンプ系♂の駆
動停止により、冷却材の吐出圧力が徐々に低減し、これ
に追随[7て、流量も伺滅する。才ろと、こ臂1、まで
十言己−合筒体/3の上端縁を乗りかりえて浴出また冷
却材は、時間の経過と共に)゛ランケラ)+1自ip
// t))4%フローホール/4’から出口ノズルj
側へ流出する流量も減少し、ポンプ系rからの動圧も小
さくなり、冷却材の温度も低下し、しかも、その比重は
増大する。又一方、上記混合筒体/、?の内側上部の冷
却材は、高温度となシ、上記混合筒体/3の内側下部の
冷却材は、既に、炉心10に制御棒を挿入■7て熱出力
を停止しているから、低温度となり、これに追随して、
上記混合筒体/3の内側上部の冷却材の比重は小さく、
その内側下部の冷却材の比重は大きくなる。
他方、上記混合筒体/3の外がわの冷却材の温度は、上
記フローホール/lからの流1′が小さいために、高く
、しかも、比重の小さい冷却材領域となる。
記フローホール/lからの流1′が小さいために、高く
、しかも、比重の小さい冷却材領域となる。
しかして、上記炉心10及びブランケット領域//から
の流出量が徐々に減少すると、冷却材の動圧もさらに小
さくなるため、上記混合筒体/、?の上端縁を乗り越え
て浴出する冷却材が出口ノズルjへ流入するよりも、冷
却材の比重差によって、冷却材は、各フローホール/4
/から出口ノズルjへ流出して、第3図に示されるよう
に、温度差による積層流動を生成して温度境界を生じ、
しかも、低温度の冷却材が各フローホール/lから水平
に噴射し、これに起因して、高温度に保持されていた炉
容器λの内壁が低温度の冷却材によって局部的に冷却さ
れるから、上記炉容器コは熱的な悪影響を受けて、亀裂
や損傷を受けることも予測される。
の流出量が徐々に減少すると、冷却材の動圧もさらに小
さくなるため、上記混合筒体/、?の上端縁を乗り越え
て浴出する冷却材が出口ノズルjへ流入するよりも、冷
却材の比重差によって、冷却材は、各フローホール/4
/から出口ノズルjへ流出して、第3図に示されるよう
に、温度差による積層流動を生成して温度境界を生じ、
しかも、低温度の冷却材が各フローホール/lから水平
に噴射し、これに起因して、高温度に保持されていた炉
容器λの内壁が低温度の冷却材によって局部的に冷却さ
れるから、上記炉容器コは熱的な悪影響を受けて、亀裂
や損傷を受けることも予測される。
本発明は、上述した点に鑑み、炉容器内に炉心を囲い込
むようにして混合筒体を詐゛け、この混合筒体に複数の
フローホールを穿設し、この各フローホールに各ノズル
部材を上記混合筒体の外側の降下流路に突出し、て設け
、何キ)かの原因により、ポンプ系トリップ事故(二よ
り rPiR心に制御棒が挿入されて混合筒体の下部の
低温度に」る冷却材が各フローホールから流出しても、
各ノズル部材によって冷却相な上方に向けて流、出し、
これにより、炉容器に対して局部的な冷却を解消【て、
熱的な悪影響を防止すると共に、併せて、細動性の向上
を1シすることを目的に′する高速増殖炉を提供するも
のである。
むようにして混合筒体を詐゛け、この混合筒体に複数の
フローホールを穿設し、この各フローホールに各ノズル
部材を上記混合筒体の外側の降下流路に突出し、て設け
、何キ)かの原因により、ポンプ系トリップ事故(二よ
り rPiR心に制御棒が挿入されて混合筒体の下部の
低温度に」る冷却材が各フローホールから流出しても、
各ノズル部材によって冷却相な上方に向けて流、出し、
これにより、炉容器に対して局部的な冷却を解消【て、
熱的な悪影響を防止すると共に、併せて、細動性の向上
を1シすることを目的に′する高速増殖炉を提供するも
のである。
以下、本発明を図示の一実施例について散切する。なお
、本発明は上述した具体例と同じ構成部材には同じ符号
を附して説明する。
、本発明は上述した具体例と同じ構成部材には同じ符号
を附して説明する。
第1図及び第グ図乃至第6図において、符号lは、高速
増殖炉の遮蔽構造物であって、この遮蔽構造物/には炉
容器コが設置されており、この炉容器2の土・下部には
冷却材3の入口ノズル+及び出口ノズルjを附設し、こ
の入ロノズルグと出口ノズルjとの間に連結された循環
系乙には熱交換器7及びポンプ系rが配設されている。
増殖炉の遮蔽構造物であって、この遮蔽構造物/には炉
容器コが設置されており、この炉容器2の土・下部には
冷却材3の入口ノズル+及び出口ノズルjを附設し、こ
の入ロノズルグと出口ノズルjとの間に連結された循環
系乙には熱交換器7及びポンプ系rが配設されている。
又、上記炉容器λ内には炉心支持構造物りが架設されて
オリ、この炉心支持構造物りにはウラン、23夕の燃料
集合体による炉心10と、その炉心の外がゎに位ffす
るウラン、23♂の燃料集合体によるブランケット領竣
//とが設置されている。さらに、このブランケット領
竣//の上部と上記出口ノズルjの位置する上記炉容器
コとの間には冷却材の出口プレナム/2を備えた混合筒
体13ば降下流路17を形成するようにして設けられて
いる。さらに又、上記出口ノズルjの位置する上iヒ混
合筒体13の外周には、複数の70−ホール/lIが穿
設されており、この各フローホール/qには上方(二彎
曲した各ノズル部材/ざが固着されている。なお、この
各ノズル部材/どの噴出口/ざaは上向きに形成され、
しかも、上記混合筒体/3の外側の降下流路/7に突出
している。
オリ、この炉心支持構造物りにはウラン、23夕の燃料
集合体による炉心10と、その炉心の外がゎに位ffす
るウラン、23♂の燃料集合体によるブランケット領竣
//とが設置されている。さらに、このブランケット領
竣//の上部と上記出口ノズルjの位置する上記炉容器
コとの間には冷却材の出口プレナム/2を備えた混合筒
体13ば降下流路17を形成するようにして設けられて
いる。さらに又、上記出口ノズルjの位置する上iヒ混
合筒体13の外周には、複数の70−ホール/lIが穿
設されており、この各フローホール/qには上方(二彎
曲した各ノズル部材/ざが固着されている。なお、この
各ノズル部材/どの噴出口/ざaは上向きに形成され、
しかも、上記混合筒体/3の外側の降下流路/7に突出
している。
一方、上記炉容器λの上部開口部2aには回転プラグ/
Sが不活性ガスを充填して閉塞されている。
Sが不活性ガスを充填して閉塞されている。
従って、今、何等かの原因によりポンプ系rがトリップ
事故が発生すると、直ちに、制御棒が上記炉心10に挿
入される。すると、炉心IOの冷却材3の温度は低下し
、しかもその比重は大Aくなる。
事故が発生すると、直ちに、制御棒が上記炉心10に挿
入される。すると、炉心IOの冷却材3の温度は低下し
、しかもその比重は大Aくなる。
一方、これまで混合筒体/3の上端縁を乗り越えて流出
t7た冷却材は、徐々に減少して来る。こ\に温度差に
よる積層流動を生成して温fft’境界を生じ、しかも
、低温度の冷却材が名フローホール/’lO)上方に彎
Fi1ロー、た各ノズル部材/ざに流入するけれども、
この姿ノズル部材/gは一ヒ方に向いてII*出口/狙
を形成しているから、降下流路17を流下する高温度の
冷却材と攪拌混合されるようになり、これによって、上
記炉容器コの内壁に局部的な冷却を防止し、この炉容器
λに対して熱的な悪影響を閉止することができる(第3
図参照)。
t7た冷却材は、徐々に減少して来る。こ\に温度差に
よる積層流動を生成して温fft’境界を生じ、しかも
、低温度の冷却材が名フローホール/’lO)上方に彎
Fi1ロー、た各ノズル部材/ざに流入するけれども、
この姿ノズル部材/gは一ヒ方に向いてII*出口/狙
を形成しているから、降下流路17を流下する高温度の
冷却材と攪拌混合されるようになり、これによって、上
記炉容器コの内壁に局部的な冷却を防止し、この炉容器
λに対して熱的な悪影響を閉止することができる(第3
図参照)。
特に、本発明による各ノズル部材/gの噴出口/ざaは
傾斜角θを釘0以上に形成することにより、冷却材を有
効に混合することができる(第を図参照)。
傾斜角θを釘0以上に形成することにより、冷却材を有
効に混合することができる(第を図参照)。
次に、第7図に示される実施例は、本発明の他の実施例
であって、これは混合筒体/3に設けられる各ノズル部
材/ざを各出口ノズルjから遠ざかる方向に彎曲して固
定したものであり、これによって、降下流路17内の冷
却材を−そう効果的に混合し得るようにし、た・t)の
である。
であって、これは混合筒体/3に設けられる各ノズル部
材/ざを各出口ノズルjから遠ざかる方向に彎曲して固
定したものであり、これによって、降下流路17内の冷
却材を−そう効果的に混合し得るようにし、た・t)の
である。
又、第r図に示される実施例は、本発明の他の実施例で
あって、これは各ノズル部材/ざの内側の流入口に上向
考のラッパ部材/qを一体的に形成し、これによって混
合筒体を内の冷却材の混合作用を幇助し得るようにした
ものであり、上述し、た実施例と同一構成をt「才もの
である。
あって、これは各ノズル部材/ざの内側の流入口に上向
考のラッパ部材/qを一体的に形成し、これによって混
合筒体を内の冷却材の混合作用を幇助し得るようにした
ものであり、上述し、た実施例と同一構成をt「才もの
である。
以上述べたように本発明によれば、炉容器λ内に炉心7
0等を囲い込むようにして混合筒体/3を設け、この混
合筒体/3に複数のフローホールIQを穿設し、この各
フロ−ホール/4’l二各ノズル部材7gを上記混合筒
体13の外側の降下流路17に突出して設けであるので
、温度差の生じた冷却材を降下流路77内で積層的に混
合して炉容器2に対して熱的な応力の発生を解消すると
共に、原子炉の安全性を向上することができる。
0等を囲い込むようにして混合筒体/3を設け、この混
合筒体/3に複数のフローホールIQを穿設し、この各
フロ−ホール/4’l二各ノズル部材7gを上記混合筒
体13の外側の降下流路17に突出して設けであるので
、温度差の生じた冷却材を降下流路77内で積層的に混
合して炉容器2に対して熱的な応力の発生を解消すると
共に、原子炉の安全性を向上することができる。
第1図は従来の高速増殖炉の断面図、第2図は上記高速
増殖炉の冷却材の流量と出口温度との関係を示すグラフ
、第3図は上記高速増殖炉の要部を示す拡大断面図、第
μ図は本発明による高速増殖炉の要部を示す虻大断面図
、第j図を1本発明の詳細な説明するための図、第を図
は本発明に組込まれるノズル部材を示す側面図、第7図
及び第g図は本発明の他の実施例を示す各図である。 λ・・・炉容器、q・・・入口ノズル、!・・・出口ノ
ズル、6・・・循環系、7・・・熱交換器、r・・・ポ
ンプ系、IO・・・炉心、l/・・・ブランケット領域
、/3・・・混合筒体、/41・・・フローホール、/
7・・・降下流路、/l・・・ノズル部材。 第1図 第2図 賢こ; 番
増殖炉の冷却材の流量と出口温度との関係を示すグラフ
、第3図は上記高速増殖炉の要部を示す拡大断面図、第
μ図は本発明による高速増殖炉の要部を示す虻大断面図
、第j図を1本発明の詳細な説明するための図、第を図
は本発明に組込まれるノズル部材を示す側面図、第7図
及び第g図は本発明の他の実施例を示す各図である。 λ・・・炉容器、q・・・入口ノズル、!・・・出口ノ
ズル、6・・・循環系、7・・・熱交換器、r・・・ポ
ンプ系、IO・・・炉心、l/・・・ブランケット領域
、/3・・・混合筒体、/41・・・フローホール、/
7・・・降下流路、/l・・・ノズル部材。 第1図 第2図 賢こ; 番
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 /、炉容器内に炉心等を囲い込むようにして混合筒体を
設け、この混合筒体に複数のフローホールを穿設し、こ
の各フローホールに各ノズル部材を上記混合筒体の外側
の降下流路に突出して設けたことを特徴とする高速増殖
炉。 !、各ノズル部材の噴出口を上向きに形成したことを特
徴とする特許請求の範囲第1項記載の高速増殖炉。 3、各ノズル部材の流入口をランパ部材と一体的に形成
したことを特徴とする特許請求の範囲第1項又は第2項
記載の高速増殖炉。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56149880A JPS5850497A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 高速増殖炉 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56149880A JPS5850497A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 高速増殖炉 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5850497A true JPS5850497A (ja) | 1983-03-24 |
Family
ID=15484648
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56149880A Pending JPS5850497A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 高速増殖炉 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5850497A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5951390A (ja) * | 1982-09-17 | 1984-03-24 | 財団法人電力中央研究所 | 高速増殖炉 |
JPS59120500U (ja) * | 1983-02-02 | 1984-08-14 | 三菱重工業株式会社 | 高速増殖炉 |
JPS6281918A (ja) * | 1985-10-01 | 1987-04-15 | 東京電力株式会社 | Ofケーブルの冷却方法 |
-
1981
- 1981-09-22 JP JP56149880A patent/JPS5850497A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5951390A (ja) * | 1982-09-17 | 1984-03-24 | 財団法人電力中央研究所 | 高速増殖炉 |
JPH0339278B2 (ja) * | 1982-09-17 | 1991-06-13 | Denryoku Chuo Kenkyusho | |
JPS59120500U (ja) * | 1983-02-02 | 1984-08-14 | 三菱重工業株式会社 | 高速増殖炉 |
JPH0330878Y2 (ja) * | 1983-02-02 | 1991-06-28 | ||
JPS6281918A (ja) * | 1985-10-01 | 1987-04-15 | 東京電力株式会社 | Ofケーブルの冷却方法 |
JPH0328888B2 (ja) * | 1985-10-01 | 1991-04-22 | Tokyo Denryoku Kk |
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