JPH02210295A - 補助炉心冷却装置 - Google Patents
補助炉心冷却装置Info
- Publication number
- JPH02210295A JPH02210295A JP1029706A JP2970689A JPH02210295A JP H02210295 A JPH02210295 A JP H02210295A JP 1029706 A JP1029706 A JP 1029706A JP 2970689 A JP2970689 A JP 2970689A JP H02210295 A JPH02210295 A JP H02210295A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- circulation
- cooler
- piping
- heating medium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims abstract description 34
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 14
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 26
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 abstract description 11
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 8
- 238000007689 inspection Methods 0.000 abstract 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 14
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 7
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 3
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 3
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910003251 Na K Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 description 1
- BITYAPCSNKJESK-UHFFFAOYSA-N potassiosodium Chemical compound [Na].[K] BITYAPCSNKJESK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的コ
（産業上の利用分野）
本発明は液体金属冷却形高速増殖炉の補助炉心冷却装置
に関する。
に関する。
（従来の技術）
一般に高速増殖炉は炉心内を流通する一次冷却材として
液体ナトリウム等の液体金属を用いている。この−次冷
却材は中間熱交換器で同じく液体ナトリウム等の二次冷
却材と熱交換され、この二次冷却材は蒸気発生器で水と
熱交換して蒸気を発生する。
液体ナトリウム等の液体金属を用いている。この−次冷
却材は中間熱交換器で同じく液体ナトリウム等の二次冷
却材と熱交換され、この二次冷却材は蒸気発生器で水と
熱交換して蒸気を発生する。
ところで、原子炉を停止すると、その後において炉心で
は崩壊熱が発生するため、この停止時の熱を除去する補
助炉心冷却装置が原子炉内の外側に設けられている。こ
の補助炉心冷却装置は従来たとえば第２図に示す如く構
成されていた。すなわち、図中符号１は原子炉容器で必
って、その原子炉容器１の上端は遮蔽プラグ２で閉塞さ
れている。この原子炉容器１内には図示してない核燃料
集合体が多数体装荷されかつ制御棒が挿入または引扱き
される炉心３が収容されている。この原子炉容器１内に
は液体す１−リウム等の一次冷却材４が炉心３を流通さ
れるように構成されている。なお、図中符＠５は炉心３
を通過した一次冷却材４のホットレグ配管、６は炉心３
内に一次冷却材を流入するためのコールドレグ配管を示
している。
は崩壊熱が発生するため、この停止時の熱を除去する補
助炉心冷却装置が原子炉内の外側に設けられている。こ
の補助炉心冷却装置は従来たとえば第２図に示す如く構
成されていた。すなわち、図中符号１は原子炉容器で必
って、その原子炉容器１の上端は遮蔽プラグ２で閉塞さ
れている。この原子炉容器１内には図示してない核燃料
集合体が多数体装荷されかつ制御棒が挿入または引扱き
される炉心３が収容されている。この原子炉容器１内に
は液体す１−リウム等の一次冷却材４が炉心３を流通さ
れるように構成されている。なお、図中符＠５は炉心３
を通過した一次冷却材４のホットレグ配管、６は炉心３
内に一次冷却材を流入するためのコールドレグ配管を示
している。
原子炉停止時における炉心３の崩壊熱を除去するため、
補助炉心冷却装置７が原子炉容器１の外側に設けられて
いる。また、符号８はこの装置７の冷却器、９は原子炉
容器１内の冷却材に没入した熱交換器でおる。この熱交
換器９は炉心３の崩壊熱を冷却すべく原子炉容器１内の
一次冷却材４中に浸漬されている。熱交換器９と冷却器
８とは循環配管１０Ａ、 ｉ０３で連通されている。こ
の循環配管１０Ａ、 ＩＯＢ内には熱媒体たとえば一次
冷却材４と同様の液体ナトリウムまたは液体のナトリウ
ム・カリウム（Ｎａ Ｋ）が封入されている。
補助炉心冷却装置７が原子炉容器１の外側に設けられて
いる。また、符号８はこの装置７の冷却器、９は原子炉
容器１内の冷却材に没入した熱交換器でおる。この熱交
換器９は炉心３の崩壊熱を冷却すべく原子炉容器１内の
一次冷却材４中に浸漬されている。熱交換器９と冷却器
８とは循環配管１０Ａ、 ｉ０３で連通されている。こ
の循環配管１０Ａ、 ＩＯＢ内には熱媒体たとえば一次
冷却材４と同様の液体ナトリウムまたは液体のナトリウ
ム・カリウム（Ｎａ Ｋ）が封入されている。
この熱媒体は高温時と低温時の密度差により循環する。
すなわち、通常時は冷却器８の前後に設けられたダンパ
１２は閉になっており、循環配管１０Ａ、 １０３も保
温材１３で覆われているので、補助炉心冷却装置７内の
熱媒体は等温状態で、しかも原子炉容器１内の一次冷却
材４温度とほぼ等しい温度になっている。従ってこの状
態では熱媒体に密度差はなく循環しない。この状態から
補助炉心冷却装置７を働かせるにはダンパ１２を開き、
冷却フ７・ン１１を回す。すると冷却器８内の熱媒体温
度が低下し、密度が大きくなり重くなって循環配管１０
Ｂ内を下降し始める。すると熱媒体温度が相対的に高い
循環配管１０Ａ熱媒体は上昇し、この相対密度差で補助
炉心冷却装置７内の熱媒体が循環することになる。図示
しないが循環配管１０Ａ、 ＩＯＢの一部に液体金属用
循環ポンプを挿入した補助炉心冷却装置も知られている
。しかしながら全電源喪失事故時などにも補助炉心冷却
装置を作動させる必要があるので液体金属用循環ポンプ
の電源も喪失する可能性がある。また、高温の液体金属
中で長期間待機させておくことにもなるので液体金属用
循環ポンプを設けることは信頼性の点で劣る。
１２は閉になっており、循環配管１０Ａ、 １０３も保
温材１３で覆われているので、補助炉心冷却装置７内の
熱媒体は等温状態で、しかも原子炉容器１内の一次冷却
材４温度とほぼ等しい温度になっている。従ってこの状
態では熱媒体に密度差はなく循環しない。この状態から
補助炉心冷却装置７を働かせるにはダンパ１２を開き、
冷却フ７・ン１１を回す。すると冷却器８内の熱媒体温
度が低下し、密度が大きくなり重くなって循環配管１０
Ｂ内を下降し始める。すると熱媒体温度が相対的に高い
循環配管１０Ａ熱媒体は上昇し、この相対密度差で補助
炉心冷却装置７内の熱媒体が循環することになる。図示
しないが循環配管１０Ａ、 ＩＯＢの一部に液体金属用
循環ポンプを挿入した補助炉心冷却装置も知られている
。しかしながら全電源喪失事故時などにも補助炉心冷却
装置を作動させる必要があるので液体金属用循環ポンプ
の電源も喪失する可能性がある。また、高温の液体金属
中で長期間待機させておくことにもなるので液体金属用
循環ポンプを設けることは信頼性の点で劣る。
このようにして循環する熱媒体ににす、熱交換器９で一
次冷却材４と熱父換した熱媒体は冷却器８に送られ、送
風機１２によって送られる空気によって冷却されて熱交
換器９に戻され、これによって炉心３の崩壊熱を除去す
るように構成されている。
次冷却材４と熱父換した熱媒体は冷却器８に送られ、送
風機１２によって送られる空気によって冷却されて熱交
換器９に戻され、これによって炉心３の崩壊熱を除去す
るように構成されている。
（発明が解決しようとする課題）
このような密度差による自然循環方式の補助炉心冷却装
置７では熱媒体の循環流量を多くとる場合、また相対密
度差を大きくする場合には冷却器８の位置をかなり高い
場所に設置する必要があった。ざらに、この補助炉心冷
却装置７の始動時には数秒間でも速やかに除熱したいに
もかかわらず、始動時の循環流同立上り速度がかなり緩
慢になる不具合があった。
置７では熱媒体の循環流量を多くとる場合、また相対密
度差を大きくする場合には冷却器８の位置をかなり高い
場所に設置する必要があった。ざらに、この補助炉心冷
却装置７の始動時には数秒間でも速やかに除熱したいに
もかかわらず、始動時の循環流同立上り速度がかなり緩
慢になる不具合があった。
本発明は上記課題を解決するためになされたもので、熱
媒体の循環流量を多くし、冷却器を設ける高さ制約を大
幅に緩和し、かつ始動時の立上りを良好にすることがで
きる信頼性の高い補助炉心冷却装置を提供することにあ
る。
媒体の循環流量を多くし、冷却器を設ける高さ制約を大
幅に緩和し、かつ始動時の立上りを良好にすることがで
きる信頼性の高い補助炉心冷却装置を提供することにあ
る。
［発明の構成］
（課題を解決するための手段）
すなわち、本発明による補助炉心冷却装置は、原子炉容
器の外側上方に設けられた冷却器と、前記原子炉容器内
に設けられた熱交換器と、この熱交換器および前記冷却
器を結び内部に循環する熱媒体を通流する循環配管と、
この配管の一部に接続したガスを注入するガス注入ノズ
ルと、このガス注入ノズル上方におって前記配管の途中
に設けられた前記熱媒体から前記注入ガスを分離する排
気タンクとを具備したことを特徴とする。
器の外側上方に設けられた冷却器と、前記原子炉容器内
に設けられた熱交換器と、この熱交換器および前記冷却
器を結び内部に循環する熱媒体を通流する循環配管と、
この配管の一部に接続したガスを注入するガス注入ノズ
ルと、このガス注入ノズル上方におって前記配管の途中
に設けられた前記熱媒体から前記注入ガスを分離する排
気タンクとを具備したことを特徴とする。
（作 用）
原子炉容器内の熱交換器と原子炉容器の外側の冷却器を
連結する循環配管の一部にガスを注入すると気泡ポンプ
の原理の応用で熱媒体が循環する。
連結する循環配管の一部にガスを注入すると気泡ポンプ
の原理の応用で熱媒体が循環する。
すなわち、ガスを循環配管内に注入することにより、そ
のガス注入部分を流れる熱媒体の密度を下げ、密度差に
比例した循環流量が得られる補助炉心冷却装置内の熱媒
体流量を増加し伝熱性能を高め、除熱性能の向上を図る
ことができる。
のガス注入部分を流れる熱媒体の密度を下げ、密度差に
比例した循環流量が得られる補助炉心冷却装置内の熱媒
体流量を増加し伝熱性能を高め、除熱性能の向上を図る
ことができる。
（実施例）
第１図を参照しながら本発明に係る補助炉心冷却装置の
一実施例について説明する。
一実施例について説明する。
なお、第１図中、第２図と同一部分には同一符号を付し
て重複する部分の説明を省略する。第１図が第２図と異
なる部分は循環配管１０Ａにガス注入ノズル１４を接続
し、また冷却器８の上方に排気タンク１７を設け、この
排気タンク１７とガス注入ノズル１４との間にポンプ１
５およびペーパートラップをガス配管１８で接続したこ
とにある。なあ、図中１９、２０．２１は弁を、２２は
不活性ガスボンベを示している。
て重複する部分の説明を省略する。第１図が第２図と異
なる部分は循環配管１０Ａにガス注入ノズル１４を接続
し、また冷却器８の上方に排気タンク１７を設け、この
排気タンク１７とガス注入ノズル１４との間にポンプ１
５およびペーパートラップをガス配管１８で接続したこ
とにある。なあ、図中１９、２０．２１は弁を、２２は
不活性ガスボンベを示している。
次に上記構成の補助炉心冷却装置の駆動手順を以下に述
べる。まず、冷却器８の前後に設けたダンパ１２を開け
、冷却ファン１１を回転させると同時に、ガス循環ポン
プ１５を駆動させる。つぎに循環管路１０Ａの一部に不
活性ガスボンベ２２から弁２１を開きカス注入ノズル１
４を通して不活性ガスを注入する。冷却器８で冷却され
密度が高くなり相対的に重くなった熱媒体は循環配管１
０Ｂを下降し、原子炉容器１内の高温な一次冷却材４の
液面下に設置された熱交換器９に達し、加熱される。加
熱され密度が小さくなり、相対的に軽くなった熱媒体は
循環配管１０Ａを上昇する。
べる。まず、冷却器８の前後に設けたダンパ１２を開け
、冷却ファン１１を回転させると同時に、ガス循環ポン
プ１５を駆動させる。つぎに循環管路１０Ａの一部に不
活性ガスボンベ２２から弁２１を開きカス注入ノズル１
４を通して不活性ガスを注入する。冷却器８で冷却され
密度が高くなり相対的に重くなった熱媒体は循環配管１
０Ｂを下降し、原子炉容器１内の高温な一次冷却材４の
液面下に設置された熱交換器９に達し、加熱される。加
熱され密度が小さくなり、相対的に軽くなった熱媒体は
循環配管１０Ａを上昇する。
ガス注入ノズル１４から不活性ガスが循環配管１０Ａに
注入され、この部分を流れる上方の循環配管１０Ａ内の
熱媒体のみかけ密度は非常に小さくなる。循環配管１０
Ｂと循環配管１０Ａを流れる熱媒体の相対密度比に比例
して得られるこの補助炉心冷却装置７内の熱媒体循環量
は非常に多くなる。従って、この補助炉心冷却装置７の
冷却能力も大幅にアップすることができる。なお、ガス
注入ノズル１４から注入した不活性ガスは上部に設けた
液面を有する排気タンク１７から放出される。この排気
タンク１７とガス循環ポンプ１５との間にペーパートラ
ップ１６を介在、してガス配管１８で接続し、循環ルー
プが形成されているので、排気タンク１７からの放出ガ
スは再び循環される。
注入され、この部分を流れる上方の循環配管１０Ａ内の
熱媒体のみかけ密度は非常に小さくなる。循環配管１０
Ｂと循環配管１０Ａを流れる熱媒体の相対密度比に比例
して得られるこの補助炉心冷却装置７内の熱媒体循環量
は非常に多くなる。従って、この補助炉心冷却装置７の
冷却能力も大幅にアップすることができる。なお、ガス
注入ノズル１４から注入した不活性ガスは上部に設けた
液面を有する排気タンク１７から放出される。この排気
タンク１７とガス循環ポンプ１５との間にペーパートラ
ップ１６を介在、してガス配管１８で接続し、循環ルー
プが形成されているので、排気タンク１７からの放出ガ
スは再び循環される。
ここで、実際の原子炉の温度条件を考えると、循環配管
１０Ｂと循環配管１０Ａでは温度差だＣプによる相対密
度比の大きさは数％〜１０数％であるが、循環配管１０
Ａに不活性ガスを注入する場合では〜数倍にもなり、循
環流量が飛躍的に増大する。
１０Ｂと循環配管１０Ａでは温度差だＣプによる相対密
度比の大きさは数％〜１０数％であるが、循環配管１０
Ａに不活性ガスを注入する場合では〜数倍にもなり、循
環流量が飛躍的に増大する。
これに伴なって冷却能力もアップし、また従来は規定の
循環流量を得るために、冷却器８の位置を炉心３よりも
１０数辺〜数１０Ｔｒｌまで高い場所に設置していたた
め、配置上の制約が大きかったが、本実施例の補助炉心
冷却装置ではその高さが数ｍ程度で十分となり、配置上
の制約も大幅に緩和される。
循環流量を得るために、冷却器８の位置を炉心３よりも
１０数辺〜数１０Ｔｒｌまで高い場所に設置していたた
め、配置上の制約が大きかったが、本実施例の補助炉心
冷却装置ではその高さが数ｍ程度で十分となり、配置上
の制約も大幅に緩和される。
また、この実施例におけるガス循環ポンプ１５は非常に
小型で各種プラント実験装置等に多く使用されたものが
好適する。非常時などではバッテリーなどでも十分作動
するものを使用すれば従来−部で使用されている液体金
属用の循環ポンプよりもその１言頼性をはるかに高くで
きる。
小型で各種プラント実験装置等に多く使用されたものが
好適する。非常時などではバッテリーなどでも十分作動
するものを使用すれば従来−部で使用されている液体金
属用の循環ポンプよりもその１言頼性をはるかに高くで
きる。
なお、第１図に示した弁２０を閉じ、弁１９．弁２１を
開にすることにより不活性ガスボンベ２２から直接不活
性ガスを注入できるので、万一の時には電源を必要とせ
ず、バルブ操作のみによって所定の循環流量を得ること
も可能である。
開にすることにより不活性ガスボンベ２２から直接不活
性ガスを注入できるので、万一の時には電源を必要とせ
ず、バルブ操作のみによって所定の循環流量を得ること
も可能である。
［発明の効果］
本発明に係る補助炉心冷却装置によると、熱媒体の循環
流量を多くすることができ、また配置上の制約も少なく
なり、かつ始動時の立上りを良くでき、その効果は大で
おる。
流量を多くすることができ、また配置上の制約も少なく
なり、かつ始動時の立上りを良くでき、その効果は大で
おる。
第１図は本発明に係る補助炉心冷却装置の一実施例を示
す断面図、第２図は従来の補助炉心冷却装置を示す断面
図である。 ゴ・・・原子炉容器 ２・・・遮蔽プラグ ３・・・炉心 ４・・・−次冷却材。 ５・・・ホットレグ配管 ６・・・コールドレグ配管 ７・・・補助炉心冷却装置 ８・・・冷却器 ９・・・熱交換器 １０Ａ・・・循環管路 １０Ｂ・・・循環管路 １１・・・冷却フッフン １２・・・ダンパ １３・・・保温材′ １４−ガス注入ノズル １５・・・ガス循環ポンプ １６・・・ペーパートラップ １７・・・排気タンク １８・・・ガス配管 １９、２０．２１・・・弁 ２２・・・不活性ガスボンベ （８７３３）代理人 弁理士 猪 股 祥 晃（ほか
１名）
す断面図、第２図は従来の補助炉心冷却装置を示す断面
図である。 ゴ・・・原子炉容器 ２・・・遮蔽プラグ ３・・・炉心 ４・・・−次冷却材。 ５・・・ホットレグ配管 ６・・・コールドレグ配管 ７・・・補助炉心冷却装置 ８・・・冷却器 ９・・・熱交換器 １０Ａ・・・循環管路 １０Ｂ・・・循環管路 １１・・・冷却フッフン １２・・・ダンパ １３・・・保温材′ １４−ガス注入ノズル １５・・・ガス循環ポンプ １６・・・ペーパートラップ １７・・・排気タンク １８・・・ガス配管 １９、２０．２１・・・弁 ２２・・・不活性ガスボンベ （８７３３）代理人 弁理士 猪 股 祥 晃（ほか
１名）
Claims (1)
- （１）原子炉容器の外側上方に設けられた冷却器と、前
記原子炉容器内に設けられた熱交換器と、この熱交換器
および前記冷却器を結び内部に循環する熱媒体を通流す
る循環配管と、この配管の一部に接続したガスを注入す
るガス注入ノズルと、このガス注入ノズルの上方に位置
して前記配管の途中に設けられた前記熱媒体から前記注
入ガスを分離する排気タンクとを具備したことを特徴と
する補助炉心冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1029706A JPH02210295A (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | 補助炉心冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1029706A JPH02210295A (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | 補助炉心冷却装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02210295A true JPH02210295A (ja) | 1990-08-21 |
Family
ID=12283553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1029706A Pending JPH02210295A (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | 補助炉心冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02210295A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5360056A (en) * | 1993-07-28 | 1994-11-01 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Temperature initiated passive cooling system |
| JP2004244485A (ja) * | 2003-02-13 | 2004-09-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 熱媒体 |
| JP2004244484A (ja) * | 2003-02-13 | 2004-09-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 熱媒体 |
| JP2016128754A (ja) * | 2015-01-09 | 2016-07-14 | 三菱Ｆｂｒシステムズ株式会社 | 高速増殖炉の崩壊熱除去系設備 |
| JP2021092566A (ja) * | 2019-12-09 | 2021-06-17 | コミッサリア ア レネルジー アトミーク エ オ ゼネルジ ザルタナテイヴ | 完全に受動的な残留力除去（ｄｈｒ）システムを組み込んだ液体金属冷却原子炉 |
-
1989
- 1989-02-10 JP JP1029706A patent/JPH02210295A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5360056A (en) * | 1993-07-28 | 1994-11-01 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Temperature initiated passive cooling system |
| JP2004244485A (ja) * | 2003-02-13 | 2004-09-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 熱媒体 |
| JP2004244484A (ja) * | 2003-02-13 | 2004-09-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 熱媒体 |
| JP2016128754A (ja) * | 2015-01-09 | 2016-07-14 | 三菱Ｆｂｒシステムズ株式会社 | 高速増殖炉の崩壊熱除去系設備 |
| JP2021092566A (ja) * | 2019-12-09 | 2021-06-17 | コミッサリア ア レネルジー アトミーク エ オ ゼネルジ ザルタナテイヴ | 完全に受動的な残留力除去（ｄｈｒ）システムを組み込んだ液体金属冷却原子炉 |
| US11636956B2 (en) * | 2019-12-09 | 2023-04-25 | Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives | Liquid metal-cooled nuclear reactor incorporating a completely passive residual power removal (DHR) system |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4367194A (en) | Emergency core cooling system | |
| US9431136B2 (en) | Stable startup system for nuclear reactor | |
| JP2002156485A (ja) | 原子炉 | |
| JPH02268295A (ja) | 原子炉系 | |
| JPH04125495A (ja) | 原子炉設備 | |
| US5217682A (en) | Passive indirect shutdown cooling system for nuclear reactors | |
| CN103021483A (zh) | 一种用于液态金属冷却自然循环反应堆的辅助加热系统 | |
| US4382908A (en) | After-heat removal system for a gas-cooled nuclear reactor | |
| CN106328223A (zh) | 一种新型非能动安全壳能量控制系统 | |
| JPH0762717B2 (ja) | 高温高圧容器への注液装置 | |
| JPH02210295A (ja) | 補助炉心冷却装置 | |
| JP2899979B2 (ja) | 高温ガス炉 | |
| JP4398640B2 (ja) | 原子炉格納容器冷却設備 | |
| JPS5913719B2 (ja) | 高速増殖炉の残留熱除去系 | |
| JPS6350793A (ja) | 高速増殖炉の崩壊熱除去システム | |
| KR102660990B1 (ko) | 원자력발전소의 피동형 비상노심냉각시스템 및 피동형 비상노심냉각방법 | |
| JPH08248175A (ja) | 液体金属冷却炉の要素試験装置 | |
| JPH01142497A (ja) | 原子炉の崩壊熱除去装置 | |
| JPS6148875B2 (ja) | ||
| JP2686147B2 (ja) | 原子炉 | |
| JPS6273191A (ja) | 電磁流体止め及びそれを用いた液体金属冷却タンク型高速炉 | |
| JPS5915890A (ja) | 原子力発電所の補助冷却装置 | |
| JPS6095390A (ja) | 炉心崩壊熱除去用熱交換装置 | |
| JPS5850497A (ja) | 高速増殖炉 | |
| Birbraer et al. | Comparison of decay heat exchangers placing in the primary circuit of pool type fast reactor |