JPS5846531B2 - 無方向性電磁鋼帯の製造方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼帯の製造方法Info
- Publication number
- JPS5846531B2 JPS5846531B2 JP55130836A JP13083680A JPS5846531B2 JP S5846531 B2 JPS5846531 B2 JP S5846531B2 JP 55130836 A JP55130836 A JP 55130836A JP 13083680 A JP13083680 A JP 13083680A JP S5846531 B2 JPS5846531 B2 JP S5846531B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- hot
- temperature
- annealing
- electrical steel
- Prior art date
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- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は無方向性電磁鋼帯の製造方法に係り、特に高珪
素無方向性珪素鋼のホットコイルの焼鈍方法に関する。
素無方向性珪素鋼のホットコイルの焼鈍方法に関する。
無方向性珪素鋼板の含有珪素が２％を超えると、その熱
間圧延過程でαこα＋γ変態が起こらなくなり、冷間圧
延後の製品にリジングと称する表面欠陥が発生しやすく
なる。
間圧延過程でαこα＋γ変態が起こらなくなり、冷間圧
延後の製品にリジングと称する表面欠陥が発生しやすく
なる。
リビングの防止手段としてはオーステナイト生成元素、
例えばＣ，Ｍｎ等の増量、冷間圧延方法の改善、ホット
コイルの焼鈍等があって、工程生産的に実施されている
。
例えばＣ，Ｍｎ等の増量、冷間圧延方法の改善、ホット
コイルの焼鈍等があって、工程生産的に実施されている
。
この内、オーステナイト生成元素の増量については、本
質的に製品に要求される特性および経済面から限度があ
り、また冷間圧延方法の変更すなわち中間焼鈍を含む２
回の冷間圧延を行なう場合は工数や経費の増力口となり
、これも好ましくない。
質的に製品に要求される特性および経済面から限度があ
り、また冷間圧延方法の変更すなわち中間焼鈍を含む２
回の冷間圧延を行なう場合は工数や経費の増力口となり
、これも好ましくない。
そこで一般には冷間圧延前にホットコイル焼鈍を行なっ
ているのが通例である。
ているのが通例である。
またホットコイル焼鈍を行なった場合には、リジング欠
陥を防止することが出来る他に製品の磁束密度の向上が
得られることが知られている。
陥を防止することが出来る他に製品の磁束密度の向上が
得られることが知られている。
一方ホットコイル焼鈍と同等の効果を期待する方法とし
て熱延時巻取り温度を高める方法が考えられるが、本質
的な特性上から制約される加熱温度、熱間圧延温度のた
め、また設備的な制約等からも常に採用される方法と、
は言えず、むしろ充分な巻取り温度が得られないのが普
通である。
て熱延時巻取り温度を高める方法が考えられるが、本質
的な特性上から制約される加熱温度、熱間圧延温度のた
め、また設備的な制約等からも常に採用される方法と、
は言えず、むしろ充分な巻取り温度が得られないのが普
通である。
上述のような事情におかれている無方向性電磁鋼板の製
造において、電磁鋼板熱延板（鋼帯）の焼鈍は通常巻取
り後放冷されたコイルを改めて適温に加熱することによ
って行なわれていて、焼鈍に無駄なエネルギを使用して
いる。
造において、電磁鋼板熱延板（鋼帯）の焼鈍は通常巻取
り後放冷されたコイルを改めて適温に加熱することによ
って行なわれていて、焼鈍に無駄なエネルギを使用して
いる。
このような状態を改善するために、巻取った状態のホッ
トコイルを直ちに刃口熱装置に装入して焼鈍効果を与え
ることが考えられるが、加熱条件等を適切に選択しない
と、リジング発生防止の目的を達成し得ないばかりでな
く、焼鈍中に鋼板表面が酸化され、ＳｉＯ２，Ａｌ２Ｏ
３を主成分とする優先酸化層が生成されるために、冷間
圧延に先立って行なわれる酸洗作業の能率低下を招き、
しかも歩留の低減を招来することになる。
トコイルを直ちに刃口熱装置に装入して焼鈍効果を与え
ることが考えられるが、加熱条件等を適切に選択しない
と、リジング発生防止の目的を達成し得ないばかりでな
く、焼鈍中に鋼板表面が酸化され、ＳｉＯ２，Ａｌ２Ｏ
３を主成分とする優先酸化層が生成されるために、冷間
圧延に先立って行なわれる酸洗作業の能率低下を招き、
しかも歩留の低減を招来することになる。
本発明は上記の欠点や問題点を有利に解決するもので、
Ｓｉを２．０％以上含有する鋼素材であつても、熱間圧
延直後のホットコイルに適正な焼鈍処理を旋すことによ
り酸化層の無用の生成をもたらすことなく、しかも熱エ
ネルギの大幅な節減の下に、リジングの発生を効果的に
防止することができる無方向性電磁鋼帯の製造方法を提
供するものである。
Ｓｉを２．０％以上含有する鋼素材であつても、熱間圧
延直後のホットコイルに適正な焼鈍処理を旋すことによ
り酸化層の無用の生成をもたらすことなく、しかも熱エ
ネルギの大幅な節減の下に、リジングの発生を効果的に
防止することができる無方向性電磁鋼帯の製造方法を提
供するものである。
本発明は、熱間圧延巻取り直後の高温の高珪素無方向性
珪素鋼用ホットコイルを焼鈍するに当り、加熱条件およ
び冷却条件を適切に選ぶことによって、所期した目的が
有利に達成され得ることの新規知見に立脚するものであ
る。
珪素鋼用ホットコイルを焼鈍するに当り、加熱条件およ
び冷却条件を適切に選ぶことによって、所期した目的が
有利に達成され得ることの新規知見に立脚するものであ
る。
すなわち本発明は、熱間圧延直後の高珪素無方向性珪素
鋼用ホットコイルを５００℃以上の温度で加熱装置に装
入し、ついでこの装入コイルの最冷点温度（Ｔ’Ｃ）が
７００℃かまたはそれ以上の温度で、しかもその最冷点
温度に保持する時間（ｔ−”）が１８０Ｍ以下でかつ１
０ｍ以上であって、しかもコイルの最冷点温度Ｔ℃と保
持時間ｔとが次式 を満たす条件の下に加熱し、その後直ちに急冷すること
をもって、上記課題の解決手段とするものである。
鋼用ホットコイルを５００℃以上の温度で加熱装置に装
入し、ついでこの装入コイルの最冷点温度（Ｔ’Ｃ）が
７００℃かまたはそれ以上の温度で、しかもその最冷点
温度に保持する時間（ｔ−”）が１８０Ｍ以下でかつ１
０ｍ以上であって、しかもコイルの最冷点温度Ｔ℃と保
持時間ｔとが次式 を満たす条件の下に加熱し、その後直ちに急冷すること
をもって、上記課題の解決手段とするものである。
なお本発明において、熱間圧延直後に力ロ熱装置に装入
されるホットコイルの温度を５００℃以上とするのは、
５００℃以下の温度のホットコイルを装入したのでは、
必然的に付加エネルギが多くなって本発明の目的に反す
るばかりでなく、炉内での滞留時間が長くなり、コイル
外周部における優先酸化層の生成が顕著となり、以後の
酸洗工程での負担が重くなるからである。
されるホットコイルの温度を５００℃以上とするのは、
５００℃以下の温度のホットコイルを装入したのでは、
必然的に付加エネルギが多くなって本発明の目的に反す
るばかりでなく、炉内での滞留時間が長くなり、コイル
外周部における優先酸化層の生成が顕著となり、以後の
酸洗工程での負担が重くなるからである。
次に本発明方法の構成を具体的かつ詳細に説明する。
本発明の方法で対象とする素材は、リジングの発生し易
い高珪素すなわちＳｉ ：２〜３．５％を含む無方向性
珪素鋼板であるが、その他の成分については通常Ｃ≦０
．０２％、ｉ≦２％、Ｍｎ０．１〜１．０％を含み、残
部は硬度調整用のＰと、Ｓの固定元素である少量の稀土
類元素とを除いて実質的にＦｅの紐取になるものである
。
い高珪素すなわちＳｉ ：２〜３．５％を含む無方向性
珪素鋼板であるが、その他の成分については通常Ｃ≦０
．０２％、ｉ≦２％、Ｍｎ０．１〜１．０％を含み、残
部は硬度調整用のＰと、Ｓの固定元素である少量の稀土
類元素とを除いて実質的にＦｅの紐取になるものである
。
熱間圧延に供するスラブは連続鋳造あるいは分塊圧延に
よって製造されたスラブの倒れにも適用される。
よって製造されたスラブの倒れにも適用される。
スラブは通常の工程で加熱され、熱間圧延され巻取られ
る。
る。
巻取温度には特に制限がないが、コイルの顕熱利用と戸
内滞留時間を短くするために、コイルが加熱装置に装入
される際のコイルの温度が５００℃以上であるような巻
取温度であることが肝要である。
内滞留時間を短くするために、コイルが加熱装置に装入
される際のコイルの温度が５００℃以上であるような巻
取温度であることが肝要である。
本発明における熱間圧延後のホットコイルの焼鈍条件を
見出すために次の実験を行なった。
見出すために次の実験を行なった。
即ち３％Ｓｉ珪素鋼素材を２．３ｉｍ厚に熱間圧延した
のち温度６４０℃で巻取ってホットコイルとし、各コイ
ルについてコイル最冷点の温度と保持時間とを種々の条
件に維持管理する刃口熱処理を施し、ついで水冷処理を
施し、かくして得られた焼鈍コイルの特性につき冷間圧
延後のりジング発生の有無および焼鈍による優先酸化層
生成の有無について調査した結果を図面に示した。
のち温度６４０℃で巻取ってホットコイルとし、各コイ
ルについてコイル最冷点の温度と保持時間とを種々の条
件に維持管理する刃口熱処理を施し、ついで水冷処理を
施し、かくして得られた焼鈍コイルの特性につき冷間圧
延後のりジング発生の有無および焼鈍による優先酸化層
生成の有無について調査した結果を図面に示した。
この関係図からホットコイルの加熱条件が次のように限
定することが出来ることを見出した。
定することが出来ることを見出した。
但しＴ：コイル最冷点温度（’Ｃ）
ｔ：最冷点温度Ｔ℃での保持時間（藤）
なお加熱終了後のコイルは上記した如く水冷などの急冷
処理を施すことが肝要であり、かくして得られた焼鈍コ
イルは、鋼板表面近傍のマトリックス中に生成される優
先酸化層の生成が抑制されていて、しかも表層スケール
の剥離性が改善されていた。
処理を施すことが肝要であり、かくして得られた焼鈍コ
イルは、鋼板表面近傍のマトリックス中に生成される優
先酸化層の生成が抑制されていて、しかも表層スケール
の剥離性が改善されていた。
この点、加熱処理条件は上記の適正範囲を満たしていて
も、その後の冷却処理が空冷や済冷なと冷却速度が遅い
場合には、後述する比較例からも明らかなようにスケー
ルの生成量が増大し、満足のいく結果は得られなかった
。
も、その後の冷却処理が空冷や済冷なと冷却速度が遅い
場合には、後述する比較例からも明らかなようにスケー
ルの生成量が増大し、満足のいく結果は得られなかった
。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例
第１表に示す成分を有する無方向性珪素鋼素材を連続鋳
造法により２３０ｍｍ厚のスラブとし、熱間圧延により
２．３間のホットコイルとした。
造法により２３０ｍｍ厚のスラブとし、熱間圧延により
２．３間のホットコイルとした。
その際巻取り温度は６４０’Ｃであった。
巻き取り後コイルをアップエンドとし、すぐに加熱装置
に装入した。
に装入した。
その際コイル中心部の温度は６２０℃であった。
加熱炉炉温を７５０℃に設定したが、コイルの最冷点温
度は１時間で７００℃を超えた。
度は１時間で７００℃を超えた。
更に３時間在炉後、コイルを加熱済から抽出し、第２表
に示すコイルＡは水冷し、コイルＢは空冷とした。
に示すコイルＡは水冷し、コイルＢは空冷とした。
なお抽出時のコイルの最冷点温度は７３００Ｃであった
。
。
また同一溶鋼から得られたスラブを同一熱間圧延条件で
ホットコイルとし、熱間圧延後室温まで空冷した後、コ
イルＣは炉温を８８０℃に設定した連続焼鈍炉で焼鈍し
、一方コイルＤは熱間圧延後焼鈍なしで、それぞれ冷間
圧延工程に供給した＊ものである。
ホットコイルとし、熱間圧延後室温まで空冷した後、コ
イルＣは炉温を８８０℃に設定した連続焼鈍炉で焼鈍し
、一方コイルＤは熱間圧延後焼鈍なしで、それぞれ冷間
圧延工程に供給した＊ものである。
これらのコイルＡ、Ｂ、Ｃ，Ｄは酸洗後、０．５ ｍｖ
ｔの冷延板に冷間圧延し、炉温９００℃に設定された連
続焼鈍炉で処理して製品とした。
ｔの冷延板に冷間圧延し、炉温９００℃に設定された連
続焼鈍炉で処理して製品とした。
得られた製品の成績を第２表に示す。
以上のように本発明方法により得られた製品はりジング
の発生やスケールの付量が全くなく従来行なわれている
ホットコイルの連続焼鈍法と同等の効果が得られること
が明らかであり、更に第３表に熱量原単位の比較を示す
が本発明方法の場合、従来の連続焼鈍法の４０％で足り
、省エネルギ、コストダウンに寄与するものである。
の発生やスケールの付量が全くなく従来行なわれている
ホットコイルの連続焼鈍法と同等の効果が得られること
が明らかであり、更に第３表に熱量原単位の比較を示す
が本発明方法の場合、従来の連続焼鈍法の４０％で足り
、省エネルギ、コストダウンに寄与するものである。
本発明を高珪素無方向性電磁鋼の熱間圧延後のホットコ
イルの焼鈍に適用することによって、従来懸念されたり
ジングの発生を完全に防止することができ、しかもホッ
トコイルの保有する顕熱の有効利用により熱量原単位の
低減による省エネルギおよび表層スケールの剥離性の改
善などの効果による経費節減に貢献するところ頗る犬な
るものがある。
イルの焼鈍に適用することによって、従来懸念されたり
ジングの発生を完全に防止することができ、しかもホッ
トコイルの保有する顕熱の有効利用により熱量原単位の
低減による省エネルギおよび表層スケールの剥離性の改
善などの効果による経費節減に貢献するところ頗る犬な
るものがある。
添付図面はコイル最冷点温度と炉内均熱保持時間との関
係を示す図面である。
係を示す図面である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 無方向性珪素鋼用スラブを熱間圧延したのちコイル
に巻取ってホットコイル焼鈍を旋し、ついで冷間圧延お
よび連続焼鈍を行なって無方向性電磁鋼帯を製造する方
法において、Ｓｉを２．０〜３．５％含有するホットコ
イルの焼鈍を行うにあたり、熱間圧延直後の該ホットコ
イルを５００℃以上の温度で加熱装置に装入し 但しＴ：コイル最冷点温度（℃） ｔ：最冷点温度Ｔ℃での保持時間（ｍＩ７＋）を満たす
条件で加熱し、その後ただちに急冷することを特徴とす
る、無方向性電磁鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55130836A JPS5846531B2 (ja) | 1980-09-22 | 1980-09-22 | 無方向性電磁鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55130836A JPS5846531B2 (ja) | 1980-09-22 | 1980-09-22 | 無方向性電磁鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5757829A JPS5757829A (en) | 1982-04-07 |
| JPS5846531B2 true JPS5846531B2 (ja) | 1983-10-17 |
Family
ID=15043826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55130836A Expired JPS5846531B2 (ja) | 1980-09-22 | 1980-09-22 | 無方向性電磁鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5846531B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59123719A (ja) * | 1982-12-02 | 1984-07-17 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電気機器用鉄心の焼鈍方法 |
| JPH01225725A (ja) * | 1988-03-07 | 1989-09-08 | Nkk Corp | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH01139375U (ja) * | 1988-03-16 | 1989-09-22 | ||
| JPH05217623A (ja) * | 1992-02-06 | 1993-08-27 | Hirose Electric Co Ltd | 電気コネクタ |
| WO1996000306A1 (fr) * | 1994-06-24 | 1996-01-04 | Nippon Steel Corporation | Procede de fabrication de tole d'acier electromagnetiquement non orientee presentant une densite elevee de flux magnetique pour un niveau faible de perte dans le noyau |
| IT1302329B1 (it) * | 1998-09-15 | 2000-09-05 | Acciai Speciali Terni Spa | Procedimento per il trattamento termico di nastri di acciaio. |
| KR20020001398A (ko) * | 2000-06-28 | 2002-01-09 | 이구택 | 에프이-씨알계 스테인레스강 코일의 상소둔방법 |
-
1980
- 1980-09-22 JP JP55130836A patent/JPS5846531B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5757829A (en) | 1982-04-07 |
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