JPS5830936B2 - 繰返し曲げ特性の優れた方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
繰返し曲げ特性の優れた方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPS5830936B2 JPS5830936B2 JP15673179A JP15673179A JPS5830936B2 JP S5830936 B2 JPS5830936 B2 JP S5830936B2 JP 15673179 A JP15673179 A JP 15673179A JP 15673179 A JP15673179 A JP 15673179A JP S5830936 B2 JPS5830936 B2 JP S5830936B2
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- silicon steel
- repeated bending
- cooling
- oriented silicon
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、方向性珪素鋼板の製造方法に関するものであ
り、特に本発明は、方向性珪素鋼板の機械的性質である
繰返し曲げ特性の優れた方向性珪素鋼板の製造方法に関
するものである。
り、特に本発明は、方向性珪素鋼板の機械的性質である
繰返し曲げ特性の優れた方向性珪素鋼板の製造方法に関
するものである。
通常一方向性珪素鋼板はＳｉ４．０％以下を含有する珪
素鋼素材を熱延し、焼鈍と１回または２回の冷延工程に
より最終戒品厚の冷延板を得、次に脱炭を兼ねた一次再
結晶焼鈍を施し、さらに最終焼鈍を施して、１１０，０
０１方位の二次再結晶粒を発達させ、同時に有害不純物
を除去するとともに、フォルステライト系絶縁被膜を形
成させ、次いでリン酸塩系絶縁被膜を塗布し、焼付とと
もにコイルセットを除去する平坦化焼鈍を行なう一連の
工程を経て製造される。
素鋼素材を熱延し、焼鈍と１回または２回の冷延工程に
より最終戒品厚の冷延板を得、次に脱炭を兼ねた一次再
結晶焼鈍を施し、さらに最終焼鈍を施して、１１０，０
０１方位の二次再結晶粒を発達させ、同時に有害不純物
を除去するとともに、フォルステライト系絶縁被膜を形
成させ、次いでリン酸塩系絶縁被膜を塗布し、焼付とと
もにコイルセットを除去する平坦化焼鈍を行なう一連の
工程を経て製造される。
方向性珪素鋼板はトランス、モータ等の鉄芯材料として
使用される際、スリット或は打抜加工を受け、さらに巻
鉄芯に加工される場合には、小径曲げ等の変形も受ける
。
使用される際、スリット或は打抜加工を受け、さらに巻
鉄芯に加工される場合には、小径曲げ等の変形も受ける
。
この場合に折損、クラック等が発生すると、鉄芯を製作
することができない。
することができない。
このような脆性をチェックするために、電磁鋼帯ではＪ
ＩＳ規格Ｃ２５５０−１９７５の繰返し曲げ試験で検査
することが定められている。
ＩＳ規格Ｃ２５５０−１９７５の繰返し曲げ試験で検査
することが定められている。
よって繰返し曲げ試験による不合格品の発生を防止する
ことは経済上からも重要なことであり、種々の改良技術
が提案されている。
ことは経済上からも重要なことであり、種々の改良技術
が提案されている。
これらは最終焼鈍工程に釦ける焼鈍分離剤中の添加物、
水利量あるいは最終焼鈍条件等の観点から主として提案
された改良技術である。
水利量あるいは最終焼鈍条件等の観点から主として提案
された改良技術である。
本発明は、従来提案された繰返し曲げ特性の改良技術と
は異ｉる改良技術に基いた繰返し曲げ特性の優れた方向
性珪素鋼板の製造方法を提供することを目的とし、特許
請求の範囲に記載の方法によってこの目的を達成するこ
とができる。
は異ｉる改良技術に基いた繰返し曲げ特性の優れた方向
性珪素鋼板の製造方法を提供することを目的とし、特許
請求の範囲に記載の方法によってこの目的を達成するこ
とができる。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明者等は方向性珪素鋼板の繰返し曲げ特性をさらに
向上させるために、最終焼鈍工程、平坦化焼鈍工程全般
にわたって詳細に検討した結果、最終焼鈍１でを同一工
程で処理しても、平坦化焼鈍条件によって、方向性珪素
鋼板の繰返し曲げ特性は顕著に変化することを知見した
。
向上させるために、最終焼鈍工程、平坦化焼鈍工程全般
にわたって詳細に検討した結果、最終焼鈍１でを同一工
程で処理しても、平坦化焼鈍条件によって、方向性珪素
鋼板の繰返し曲げ特性は顕著に変化することを知見した
。
ところで、連続焼鈍ラインは単位時間当りの生産性を向
上させるためと、ラインの長大化に伴なう設備費の上昇
を抑えるため、均熱時間を極力短かくし、冷却帯に釦い
ても急速冷却を行なう傾向にある。
上させるためと、ラインの長大化に伴なう設備費の上昇
を抑えるため、均熱時間を極力短かくし、冷却帯に釦い
ても急速冷却を行なう傾向にある。
方向性珪素鋼の平坦化焼鈍にかいても、基本的な役割で
ある最終焼鈍で生じたコイルセットの除去のみを目的と
して、従来は８００℃の均熱を高々５程度度にし、冷却
過程に釦いても３０〜ｂ しかし本発明者等は、上記従来方法と異なり、均熱時間
をより長くし、かつ均熱後の所定温度領域の冷却速度を
より遅くすることによって繰返し曲げ特性が向上するこ
とを新規に知見して、本発明を完成した。
ある最終焼鈍で生じたコイルセットの除去のみを目的と
して、従来は８００℃の均熱を高々５程度度にし、冷却
過程に釦いても３０〜ｂ しかし本発明者等は、上記従来方法と異なり、均熱時間
をより長くし、かつ均熱後の所定温度領域の冷却速度を
より遅くすることによって繰返し曲げ特性が向上するこ
とを新規に知見して、本発明を完成した。
次に本発明を実験データについて説明する。
３．０５係Ｓｉ、０．０３８％Ｃ，０，０２％Ｓを含む
珪素鋼素材を２．４ｍｍＲｍｍ後、９００℃、５分間の
中間焼鈍を挾んで、２回の冷間圧延を施し、最終板厚０
．３０ｍｍに仕上げた。
珪素鋼素材を２．４ｍｍＲｍｍ後、９００℃、５分間の
中間焼鈍を挾んで、２回の冷間圧延を施し、最終板厚０
．３０ｍｍに仕上げた。
次いで８２Ｃ℃、３分間、湿水素中での脱炭焼鈍を施し
た後、ＭｇＯ＋１．５饅ＴｉＯ２の焼鈍分離剤を塗布し
、最終焼鈍に供した。
た後、ＭｇＯ＋１．５饅ＴｉＯ２の焼鈍分離剤を塗布し
、最終焼鈍に供した。
焼鈍後にかける破断捷での最小繰返し曲げ回数は１９回
であった。
であった。
次いでリン酸塩系絶縁被膜のコーティングを施し、予備
乾燥した後、Ｎ２中における平坦化焼鈍を施した。
乾燥した後、Ｎ２中における平坦化焼鈍を施した。
第１図は均熱時間を１分間としたときの、均熱温度の違
いによる最小繰返し曲げ回数の変化であり、冷却速度に
は３０℃／秒と１０℃／秒の２水準を用いた。
いによる最小繰返し曲げ回数の変化であり、冷却速度に
は３０℃／秒と１０℃／秒の２水準を用いた。
冷却速度１０℃／秒の場合には均熱温度６５０〜７５０
℃の範囲で最小繰返し曲げ回数は少なくなり、珪素鋼板
は脆化する。
℃の範囲で最小繰返し曲げ回数は少なくなり、珪素鋼板
は脆化する。
冷却速度３０℃／秒の場合には、脆化温度域が１０℃／
秒の場合よりも広くなり、５５０〜８００℃の均熱温度
範囲にわたって、最小繰返し曲げ回数の減少が認められ
る。
秒の場合よりも広くなり、５５０〜８００℃の均熱温度
範囲にわたって、最小繰返し曲げ回数の減少が認められ
る。
これが大略的には冷却速度を遅くし、均熱温度を７５０
℃以上に限定する理由である。
℃以上に限定する理由である。
温度を６５０℃以下にすると、コイルセットの除去が不
可能になる。
可能になる。
繰返し曲げ特性の観点からは、均熱温度の上限は高くと
れるが、コイルセット除去のためのストリップ張力を原
因とする磁性劣化を回避するために、均熱温度の上限は
８５０℃に限定する。
れるが、コイルセット除去のためのストリップ張力を原
因とする磁性劣化を回避するために、均熱温度の上限は
８５０℃に限定する。
均熱時間を５秒より短かくすると８００℃付近の均熱温
度を用いても、脆化域に入るので好１しくない。
度を用いても、脆化域に入るので好１しくない。
均熱時間は長くてもよいが、工業生産上の能率から３分
以内に限定する。
以内に限定する。
次いで、冷却パターンについて検討した。
均熱温度８００’ＣＫ、均熱時間として１分間加熱し、
冷却する平坦化焼鈍を行なった。
冷却する平坦化焼鈍を行なった。
第２図に示すように、冷却速度は２〜ｂ
せたが、２０℃／秒より徐冷、好１しくは１５℃／秒よ
りも冷却速度を遅くすることが、繰返し曲げ特性の向上
に有利である。
りも冷却速度を遅くすることが、繰返し曲げ特性の向上
に有利である。
冷却速度が遅すぎると、繰返し曲げ特性は再び劣化して
くる。
くる。
これは結局６５０〜７５０℃の脆化温度域に保持された
場合の現像に近似されてくるのであろう。
場合の現像に近似されてくるのであろう。
この観点から冷却速度は２〜ｂ
冷却速度は上記程度の徐冷が好ましいが、連続焼鈍ライ
ンのライン長は出来るだけ短かくしたい。
ンのライン長は出来るだけ短かくしたい。
そこで急冷しても問題のない温度域と徐冷すべき温度域
とを明らかにして、急冷域での時間短縮を計った。
とを明らかにして、急冷域での時間短縮を計った。
冷却速度の変更は送風量の制御によって行なった。
８００℃、１分間均熱後の冷却パターンに、４０℃／秒
の急冷温度域と１０℃／秒の徐冷温度域とを組合わせて
平坦化焼鈍を行なった。
の急冷温度域と１０℃／秒の徐冷温度域とを組合わせて
平坦化焼鈍を行なった。
第３図に繰返し曲げ特性の変化を示すが、大略的に云え
ば、５００〜３００℃の温度域を急冷すると、脆化が著
しい。
ば、５００〜３００℃の温度域を急冷すると、脆化が著
しい。
７００〜５００℃釦よび３００℃未満を急冷することは
さほど悪影響を及ぼさない。
さほど悪影響を及ぼさない。
前者に関して云えば、これは第１図にわいて現われた脆
化温度域を急速に通過することに対応するものであろう
。
化温度域を急速に通過することに対応するものであろう
。
後者は低温であるため、短時間の熱処理ではいずれにし
ても差は少ない。
ても差は少ない。
以上の理由で７００〜５００℃の急冷と５００〜３００
℃の徐冷が好ｌしい。
℃の徐冷が好ｌしい。
７００〜５００℃の急冷に際して、５０℃／秒より急冷
にすることは、その後の徐冷を確保することが困難にな
る。
にすることは、その後の徐冷を確保することが困難にな
る。
また７℃／秒より徐冷にすると、脆化温度域での保持と
同様な処理を施すことになるので好１しくない。
同様な処理を施すことになるので好１しくない。
これが７００〜５００℃の冷却を７〜ｂ
限定する理由である。
これ１での説明から明らかなように、徐冷にすることが
繰返し曲げ特性の向上に有利に作用するのは５００〜３
００℃の温度域を徐冷にする意味が大きい。
繰返し曲げ特性の向上に有利に作用するのは５００〜３
００℃の温度域を徐冷にする意味が大きい。
この温度域の冷却速度を２〜ｂ
ラインの冷却帯長を短かくするためと、５００〜３００
℃に釦ける保持時間を確保するためである。
℃に釦ける保持時間を確保するためである。
後者の理由に基づく具体的な数値１５℃／秒の限定は第
２図から得られたものである。
２図から得られたものである。
次に本発明を実施例について説明する。
実施例 １
３．０５饅Ｓｉ、０．０３８多Ｃ，０，０２φＳを含む
珪素鋼素材を２．４ｍｍＫｍｍ後、９００℃、５分間の
中間焼鈍を挾んで、２回の冷間圧延を施し、最終板厚０
．３０ｍｍＶＣ仕上げた。
珪素鋼素材を２．４ｍｍＫｍｍ後、９００℃、５分間の
中間焼鈍を挾んで、２回の冷間圧延を施し、最終板厚０
．３０ｍｍＶＣ仕上げた。
次いで８２０℃、３分間、湿水素中での脱炭焼鈍を施し
た後、ＭｇＯ＋１．５φＴｉＯ２の焼鈍分離剤を塗布し
、最後焼鈍に供した。
た後、ＭｇＯ＋１．５φＴｉＯ２の焼鈍分離剤を塗布し
、最後焼鈍に供した。
最終焼鈍に際しては６００℃でＮ２からＮ２に切換え、
９５０〜１０５０℃の範囲を１０℃／Ｈｒで昇熱し、１
１８０’ＧＫ５時間保持した。
９５０〜１０５０℃の範囲を１０℃／Ｈｒで昇熱し、１
１８０’ＧＫ５時間保持した。
最終焼鈍後にち−ける破断１での最小繰返し曲げ回数は
１９回であった。
１９回であった。
その後リン酸塩系の絶縁被膜を施し、次いでＮ２中で８
００℃１分間の均熱後、１００℃付近１でほぼ８℃／秒
の速度で冷却する平坦化焼鈍を行なった。
００℃１分間の均熱後、１００℃付近１でほぼ８℃／秒
の速度で冷却する平坦化焼鈍を行なった。
破断１での最小繰返し曲げ回数は１７回になり、５回以
下の発生率は０％であった。
下の発生率は０％であった。
実施例 ２
最終焼鈍１では実施例１と同様に処理した。
平坦化焼鈍に際してはＮ２中にかいて８２０℃、３０秒
間の均熱後、５００°Ｃ１では２０℃／秒、５００〜３
００℃は５°Ｃ／秒で冷却したところ、破断捷での最小
繰返し曲げ回数は２０回であり、５回以下の発生率は０
％であった。
間の均熱後、５００°Ｃ１では２０℃／秒、５００〜３
００℃は５°Ｃ／秒で冷却したところ、破断捷での最小
繰返し曲げ回数は２０回であり、５回以下の発生率は０
％であった。
比較例 １
最終焼鈍１では実施例１と同様に処理した。
平坦化焼鈍に際しては、Ｎ２中にわいて７５０℃、１分
間の均熱後、１００’Ｃ付近１でほぼ１０℃／秒で冷却
したところ、破断渣での最小繰返し曲げ回数は２回であ
り、５回以下の発生率は５０％であった。
間の均熱後、１００’Ｃ付近１でほぼ１０℃／秒で冷却
したところ、破断渣での最小繰返し曲げ回数は２回であ
り、５回以下の発生率は５０％であった。
比較例 ２
最終焼鈍１では実施例１と同様に処理した。
平坦化焼鈍に際してばＮ２中にあ−いて８００℃、１分
間の均熱後、１００°Ｃ付近寸でほぼ４０’Ｃ／秒で冷
却したところ、破断１での最小繰返し曲げ回数は３回と
なり、５回以下の発生率は２０％であった。
間の均熱後、１００°Ｃ付近寸でほぼ４０’Ｃ／秒で冷
却したところ、破断１での最小繰返し曲げ回数は３回と
なり、５回以下の発生率は２０％であった。
以上述べたように、本発明で新らたに知見した平坦化焼
鈍条件を用いれば、繰返し曲げ特性の優れた方向性珪素
鋼板を製造することができる。
鈍条件を用いれば、繰返し曲げ特性の優れた方向性珪素
鋼板を製造することができる。
第１図は平坦化焼鈍に釦ける保持温度と繰返し曲げ特性
との関係を示す図、第２図は平坦化焼鈍にかける冷却速
度と繰返し曲げ特性との関係を示す図、第３図は平坦化
焼鈍にち−けろ冷却条件と繰返し曲げ特性との関係を示
す図である。
との関係を示す図、第２図は平坦化焼鈍にかける冷却速
度と繰返し曲げ特性との関係を示す図、第３図は平坦化
焼鈍にち−けろ冷却条件と繰返し曲げ特性との関係を示
す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 最終板厚を有する冷延方向性珪素鋼素材に脱炭焼鈍
を施した後ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布して
から最終焼鈍を施し、次いで平坦化焼鈍を施す方向性珪
素鋼板の製造方法にかいて、７８０〜８５０℃に５秒〜
３分間保持し、引続いて冷却する際、７８０℃から３０
０ ′ｃｔでの温度領域を平均２〜ｂ 平坦化焼鈍を施すことを特徴とする繰返し曲げ特性の優
れた方向性珪素鋼板の製造方法。 ２ 平坦化焼鈍にかける冷却の際５００℃から３００’
Ｃ１での温度領域を平均２〜１５°Ｃ／秒の冷却速度で
冷却する特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３ 平坦化焼鈍に釦ける冷却の際７００℃から５００’
Ｃ４での温度領域を平均７〜ｂ 冷却速度で冷却する特許請求の範囲第１あるいは２項記
載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15673179A JPS5830936B2 (ja) | 1979-12-05 | 1979-12-05 | 繰返し曲げ特性の優れた方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15673179A JPS5830936B2 (ja) | 1979-12-05 | 1979-12-05 | 繰返し曲げ特性の優れた方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5681627A JPS5681627A (en) | 1981-07-03 |
| JPS5830936B2 true JPS5830936B2 (ja) | 1983-07-02 |
Family
ID=15634091
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15673179A Expired JPS5830936B2 (ja) | 1979-12-05 | 1979-12-05 | 繰返し曲げ特性の優れた方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5830936B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5096510A (en) * | 1989-12-11 | 1992-03-17 | Armco Inc. | Thermal flattening semi-processed electrical steel |
| KR100470645B1 (ko) * | 2000-12-07 | 2005-03-07 | 주식회사 포스코 | 절연피막 밀착성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법 |
| JP4956360B2 (ja) * | 2007-10-10 | 2012-06-20 | 松山株式会社 | フレールモア |
| JP5907257B2 (ja) * | 2012-05-24 | 2016-04-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| CN111926171B (zh) * | 2020-08-31 | 2022-04-29 | 武汉钢铁有限公司 | 冷轧无取向硅钢薄带连续退火冷却控制方法 |
-
1979
- 1979-12-05 JP JP15673179A patent/JPS5830936B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5681627A (en) | 1981-07-03 |
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