RU2701599C1 - Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали - Google Patents

Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали Download PDF

Info

Publication number
RU2701599C1
RU2701599C1 RU2019113556A RU2019113556A RU2701599C1 RU 2701599 C1 RU2701599 C1 RU 2701599C1 RU 2019113556 A RU2019113556 A RU 2019113556A RU 2019113556 A RU2019113556 A RU 2019113556A RU 2701599 C1 RU2701599 C1 RU 2701599C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
strip
temperature
steel
heating
cold rolling
Prior art date
Application number
RU2019113556A
Other languages
English (en)
Inventor
Андрей Анатольевич Редикульцев
Сергей Владимирович Акулов
Лариса Соломоновна Каренина
Александр Юрьевич Бородин
Николай Васильевич Михайлов
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "ВИЗ-Сталь"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "ВИЗ-Сталь" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "ВИЗ-Сталь"
Priority to RU2019113556A priority Critical patent/RU2701599C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2701599C1 publication Critical patent/RU2701599C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к производству электротехнической анизотропной стали, применяемой при изготовлении магнитопроводов силовых и распределительных трансформаторов. Для обеспечения высокой магнитной проницаемости стали и равномерности магнитных свойств осуществляют выплавку стали, разливку, горячую прокатку, травление, двукратную холодную прокатку с промежуточным обезуглероживающим отжигом, нанесение на полосу магнезиального покрытия, высокотемпературный и выпрямляющий отжиги. После второй холодной прокатки перед стадией нанесения магнезиального покрытия производят нагрев, в котором полоса в безокислительной атмосфере нагревается до температур 700-950°С со скоростью не менее 100°С/сек, а также охлаждение нагретой полосы в безокислительной атмосфере до температуры 650°С или ниже со скоростью не менее 30°С/сек сразу после достижения максимальной температуры на этапе нагрева с целью исключения протекания первичной рекристаллизации. Затем полоса охлаждается с произвольной скоростью до температуры окружающей среды. Далее полоса подвергается последующим операциям обработки. Способ в особенности применим при производстве электротехнической анизотропной стали, содержащей медь от 0,4 до 0,6 мас. %. 1 ил., 2 табл., 2 пр.

Description

Изобретение относится к черной металлургии и может использоваться при производстве листовой электротехнической анизотропной стали (ЭАС, GO, CGO, RGO, HGO, Hi-B) толщиной 0,18-0,50 мм с текстурой (110)[001] (текстура Госса, ребровая текстура).
Холоднокатаная электротехническая анизотропная сталь является основным магнитомягким материалом, использующимся в современном электромашиностроении для изготовления сердечников различного рода преобразующих электроэнергию устройств [1]. Уникальная крупнозернистая ориентированная структура ЭАС формируется в результате сложного технологического цикла, включающего прокатки и отжиги, одной из завершающих стадий которого является высокотемпературный отжиг, в процессе которого в стали реализуется вторичная рекристаллизация (аномальный рост зерен) с формированием текстуры Госса - (110)[001]. Основные условия реализации аномального роста в металле - предотвращение собирательной рекристаллизации за счет наличия дисперсных частиц второй (ингибиторной) фазы.
В настоящее время ЭАС толщиной 0,18-0,50 мм производится по пяти вариантам технологий [2, 3], основанных на патенте Госса [4]. Основное количество ЭАС в России производится по так называемому нитридно-медному (российскому) варианту, содержащему в химическом составе 0,4-0,6 мас. % меди [2, 5-7].
Традиционно ЭАС по величине магнитной индукции B800 разделяют на два класса: сталь обычного качества с В800<1.88 Тл (коммерческого класса, CGO, RGO) и высокопроницаемую сталь с В800≥1.88 Тл (HGO, HI-B) [2,3].
В настоящее время высокопроницаемая сталь производится по двум технологическим вариантам, разработанным компанией «Nippon Steel». Общим условием этих технологий является однократная холодная прокатка с высокой степенью деформации. Различие между вариантами состоит в методах управления ингибиторной фазой. Первая классическая сульфо-нитридная технология [7-9] предусматривает формирование требуемой ингибиторной фазы (AlN+MnS) при горячей прокатке, а вторая, внедренная в 90-х годах [10-12], основана на введении основного элемента - азота (для формирования ингибиторной фазы AlN) при химико-термической обработке в конечной толщине (азотировании).
Основным недостатком первого направления является необходимость высокотемпературного нагрева слябов (до 1400°С), который может быть реализован только на специальном дорогостоящем оборудовании (печи с жидким шлакоудалением, индукционные нагреватели слябов), отсутствующем на стандартных станах горячей прокатки.
Второе направление, во-первых, существенно ограничивает производительность печей обезуглероживающего отжига и, во-вторых, предусматривает использование экологически неблагоприятной аммиачной атмосферы.
К недостаткам обеих технологий относятся:
- необходимость введения в технологический цикл операции термообработки горячекатаного подката при высоких (до 1150°С) температурах.
Другим способом производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали, использующим схему с двукратной холодной прокаткой металла, содержащего 0,4-0,6 мас. % меди (нитридно-медный вариант технологии), и наиболее близким по совокупности существенных признаков к заявляемому объекту (прототипом) является способ производства [13] (Патент РФ 2637848. Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали / Акулов С.В., Редикульцев А.А., Каренина Л.С., Паршаков Б.В., Михайлов Н.В. заявитель и патентообладатель Общество с ограниченной ответственностью "ВИ3-Сталь" (RU). Опубл. 07.12.2017, Бюл. №34. Приоритет от 31.01.2017).
Способ предполагает выплавку стали, разливку, горячую прокатку, травление, двукратную холодную прокатку с промежуточным обезуглероживающим отжигом, нанесение на полосу магнезиального покрытия, высокотемпературный и выпрямляющий отжиги. Перед стадией обезуглероживания стали в промежуточной толщине производят нагрев, в котором полоса в безокислительной атмосфере быстро нагревается до температур 700-980°С со скоростью не менее 100°С/сек, а также охлаждение нагретой полосы в безокислительной атмосфере до температур 600-840°С при скорости не менее 60°С/сек сразу после достижения максимальной температуры на этапе нагрева. Далее полоса в промежуточной толщине подвергается обезуглероживающему отжигу и последующим операциям обработки. Способ в особенности применим при производстве электротехнической анизотропной стали, содержащей медь от 0,4 до 0,6 мас. %.
Прототип предполагает скоростной нагрев полосы металла в промежуточной толщине перед обезуглероживающим отжигом до температур 700-980°С. Однако, как показали, проведенные авторами заявки на изобретение исследования, скоростной нагрев в промежуточной толщине не обеспечивает достижение максимального потенциала магнитных свойств ЭАС, и более высокий уровень свойств может быть получен другим способом.
Задачей настоящего изобретения является разработка усовершенствованного способа производства листовой ЭАС с высокой проницаемостью по нитридно-медному варианту технологии. Отличительная черта изобретения - скоростной нагрев полосы в конечной толщине после второй холодной прокатки с последующим ее быстрым охлаждением.
Предлагаемый способ получения ЭАС, содержащей медь, включает:
1. Выплавку металла следующего состава, мас. %: Cu 0,4-0,6, С 0,018-0,035, предпочтительно 0,002-0,03, Mn 0,10-0,40, предпочтительно 0,20-0,35, Si 3,0-3,50, предпочтительно 3,15-3,40, Al 0,010-0,035, предпочтительно 0,010-0,025, N2 0,008-0,015, предпочтительно 0,009-0,013, остальное железо и неизбежные примеси;
2. Непрерывную разливку в слябы, в том числе и тонкие слябы на литейно-прокатных модулях;
3. Горячую прокатку на толщину 1,5-3,5 мм, с завершением деформации при температурах не ниже 900°С и смоткой в рулоны при температуре не выше 580°С;
4. Холодную прокатку на промежуточную толщину 0,50-0,80 мм;
5. Обезуглероживающий отжиг полосы в увлажненной азото-водородной смеси;
6. Холодную прокатку на толщину 0,15-0,50 мм;
7. Этап нагрева, в котором полоса в конечной толщине быстро нагревается до температур 700-950°С со скоростью нагрева не менее 100°С/сек и этап охлаждения на котором полоса охлаждается до температуры 650°С или ниже со скоростью охлаждения не менее 30°С/сек сразу после достижения максимальной температуры на этапе нагрева, с целью исключения протекания первичной рекристаллизации. Затем полоса подвергается охлаждению с произвольной скоростью до температуры окружающей среды. При этом быстрый нагрев и охлаждение выполняются в безокислительной атмосфере.
8. Нанесение термостойкого покрытия;
9. Высокотемпературный отжиг с ограничением скорости нагрева рулонов в интервале температур 400-700°С до 20-25°С/час;
10. Выпрямляющий отжиг с нанесением электроизоляционного покрытия. Горячая прокатка, холодная прокатка и другие способы в изобретении представляют
собой традиционные технические способы в этой области техники.
Сущность предлагаемого технического решения состоит в следующем. Хорошо известно, что скорость нагрева металла перед обезуглероживающим отжигом оказывает значимое влияние на магнитные свойства ЭАС [13, 14]. В частности, для повышения магнитных свойств высокопроницаемой электротехнической стали, производимой по технологии с азотированием при термической обработке, рекомендуется использовать скорость нагрева металла перед обезуглероживанием в конечной толщине свыше 80°С/сек [14]. В отличие от технологии производства высокопроницаемой электротехнической стали, для рассматриваемого нитридно-медного варианта обезуглероживающий отжиг осуществляется в промежуточной толщине, за которым следует вторая холодная прокатка в конечную толщину с обжатием более 60% и высокотемпературный отжиг. Таким образом, высокотемпературному отжигу подвергается холоднокатаный не рекристаллизованный металл. При этом скорость нагрева при высокотемпературном отжиге строго ограничивается, и в интервале прохождения первичной рекристаллизации (400-700°С), не должна превышать 20-25°С/час [например, 13, 15]. В отличие от технологий производства высокопроницаемой стали [7-12], для нитридно-медного варианта первичная рекристаллизация металла в конечной толщине перед высокотемпературным отжигом, проведенная с высокой скоростью нагрева (более 20°С/час), является недопустимой и приводит к получению низкого уровня магнитных свойств [2].
Таким образом, применение операции термической обработки полосы в конечной толщине для нитридно-медного варианта должна исключать протекание первичной рекристаллизации, т.е. ограничена температурами ≤600°С (полигонизационный отжиг). При этом эффект влияния на магнитные свойства такого отжига является минимальным. Однако, проведенные авторами заявки на изобретение исследования показали, что проведение быстрого нагрева полосы в конечной толщине в безокислительной атмосфере до температур 700-950°С со скоростью нагрева не менее 100°С/сек с последующим охлаждением нагретой полосы в безокислительной атмосфере до температуры 650°С или ниже со скоростью охлаждения не менее 30°С/сек сразу после достижения максимальной температуры при нагреве, позволяет исключить протекание первичной рекристаллизации. При этом реализация подобной обработки приводит к получению высокой степени совершенства и однородности текстуры (110)[001] и особонизких электромагнитных потерь в готовой ЭАС, содержащей медь 0,4-0,6 мас. %.
Применение заявленного технического решения позволяет:
1. За счет скоростного нагрева полосы в конечной толщине после второй холодной прокатки до температур 700-950°С нагреть деформированную структуру металла в область температур, значимо превышающих температуру первичной рекристаллизации.
2. За счет охлаждения нагретой полосы до температуры 650°С или ниже со скоростью охлаждения не менее 30°С/сек сразу после достижения максимальной температуры исключить протекание первичной рекристаллизации.
3. Сверхбыстрый нагрев и фиксация деформированной структуры (исключение рекристаллизации) за счет быстрого охлаждения полосы после второй холодной прокатки, позволяет при высокотемпературном отжиге (медленный нагрев), совместно с механизмами влияния меди [16], увеличить количество зародышей первичной рекристаллизации с острой ребровой ориентировкой (110)[001], образующихся в полосах сдвига. Полученные особенности образования текстуры приводят к формированию уникального уровня магнитных свойств (высокой проницаемости и особонизким магнитным потерям).
Проведение операций нагрева и охлаждения в безокислительной атмосфере позволяет избежать избыточного окисления и получить хорошее качество поверхности на готовой продукции.
На рис. 1 приведены схемы производства ЭАС в соответствии с прототипом (а), производства высокопроницаемой ЭАС по технологии с азотированием при термической обработке (б) и производства ЭАС, содержащей медь, в соответствии с заявляемым техническим решением (в). Жирным шрифтом выделены ключевые особенности каждой из схем производства.
Способ может быть осуществлен следующим образом.
В промышленный агрегат нанесения магнезиального покрытия (до узла нанесения) или в отдельно стоящий агрегат подготовки рулонов устанавливается секция скоростного нагрева (например, индукционного). Размеры и мощность секции рассчитывается из необходимости обеспечить нагрев холоднокатаной полосы толщиной 0,18-0,50 мм до температур 700-950°С со скоростью не менее 100°С/сек. После нагрева, обеспечивается охлаждение до температуры 650°С или ниже со скоростью более 30°С/сек сразу после достижения максимальной температуры, с целью исключения протекания первичной рекристаллизации. Скоростной нагрев и охлаждение осуществляются в безокислительной атмосфере (например, в азотном защитном газе) для подавления избыточного окисления, и получения хорошего качества поверхности на готовой продукции. Таким образом, техническим результатом заявляемого изобретения является возможность производства высокопроницаемой ЭАС, содержащей 0,4-0,6 мас. % Cu.
Ниже приведено описание экспериментов, проведенных авторами настоящего изобретения. Условия проведения экспериментов и их результаты представляют собой примеры, используемые для подтверждения осуществимости и результатов настоящего изобретения, при этом настоящее изобретение не ограничивается приведенными примерами.
Пример 1. Выплавляли сталь с химическим составом, мас. %: Cu 0,4-0,6, С 0,018-0,035, Mn 0,1-0,4, Si 3,00-3,50, Al 0.01-0,035, N2 0,08-0,015, остальное железо и неизбежные примеси. Полученные слябы нагревали с последующей горячей прокаткой до получения горячекатаной полосы в толщине 2.5 мм. Полосы прошли травление, затем на стане холодной прокатки прокатывались на толщину 0.70 мм, обезуглероживались в проходных печах во влажной азото-водородной атмосфере, затем на стане холодной прокатки прокатывались на толщину 0.27 мм.
После прокатки полосы в толщине 0,27 мм подвергались нагреву в индукционной печи. Скорость полосы варьировалась, чтобы обеспечить разный режим нагрева и охлаждения. Затем каждая полоса была подвергнута нанесению магнезиального покрытия, высокотемпературному отжигу при температуре 1150°С с ограничением скорости нагрева рулонов в интервале температур 400-700°С до 20-25°С/час. Затем с полос смыли остатки окиси магния и нанесли электроизоляционное покрытие на сформированный форстеритный слой. Соответствующие режимы обработки и результаты приведены в таблице 1.
Figure 00000001
Figure 00000002
Из данных таблицы следует, что применение заявленного технического решения позволяет достичь уровня магнитных свойств, характерных для высокопроницаемой стали, что объясняется процессами текстурообразования, связанными со сверхбыстрым нагревом и наличием меди.
Лучшие магнитные свойства получены при быстром нагреве холоднокатаной полосы в конечной толщине до температур 700-950°С со скоростью нагрева не менее 100°С/сек и охлаждении до температуры 650°С или ниже со скоростью более 30°С/сек сразу после достижения максимальной температуры на этапе нагрева. Обязательным условием получения высоких магнитных свойств является исключение рекристаллизации полосы перед высокотемпературным отжигом.
Пример 2. Полосы в конечной толщине 0,23, 0,27 и 0,30 мм, изготовленные по нитридно-медной технологии, подверглись нагреву со скоростями 10°С/сек, 50°С/сек и 150°С/сек до 800°С перед нанесением магнезиального покрытия, и сразу после достижения 800°С были охлаждены до 650°С менее чем за 5 секунд. Дальнейший передел включал нанесение магнезиального покрытия, высокотемпературный отжиг при температуре 1150°С с ограничением скорости нагрева рулонов в интервале температур 400-700°С до 20-25°С/час. Затем с полос смыли остатки окиси магния и нанесли электроизоляционное покрытие на ранее сформированный форстеритный слой. Соответствующие режимы обработки и результаты приведены в таблице 2.
Figure 00000003
Из данных таблицы 2 следует, что применение заявленного технического решения позволяет получать однозначное стабильное улучшение электромагнитной индукции B800 и удельных потерь Р1.7/50 в ЭАС, содержащей 0,4-0,6 мас. % меди, для толщин 0,23-0,30 мм.
ЛИТЕРАТУРА
1. Казаджан Л.Б. Магнитные свойства электротехнических сталей и сплавов / Л.Б. Казаджан. Под ред. В.Д. Дурнева. М.: ООО «Наука и технологии. 2000. 224 с.
2. Лобанов М.Л., Русаков Г.М., Редикулъцев А.А. Электротехническая анизотропная сталь. Часть I. История развития // МиТОМ. 2011. №7. С.18-25.
3. Лобанов М.Л., Русаков Г.М., Редикулъцев А.А. Электротехническая анизотропная сталь. Часть II. Современное состояние // МиТОМ. 2011. №8. С. 3-7.
4. N.P. Goss, US Patent №1965 559. 03.07.1934.
5. Барятинский В.П., Беляева Г.Д., Удовиченко Н.В. и др. Исследование структурных особенностей сплава Fe-3%Si, легированного медью // В сб. Прецизионные сплавы в электротехнике и приборостроении. М.: Металлургия. 1984. С. 33-37.
6. Франценюк И.В., Казаджан В.Б., Барятинский В.П. Достижения в улучшении качества электротехнических сталей на НЛМК // Сталь. 1994. №10. С. 35-38.
7. Xia Z, Kang Y, Wang Q. Developments in the production of grain-oriented electrical steel // Journal of Magnetism and Magnetic Materials. 2008. 254-255. P. 307-314.
8. Taguchi S., Sakakura A. US Patent №3159511. Process of producing single-oriented silicon steel. 01.12.1964.
9. Taguchi S., Sakakura A., Takashima H. US Patent №3287183. Process of producing single-oriented silicon steel sheets having a high magnetic induction. 22.10.1966.
10. Kobayashi H., Kuroki K., Minakuchi M., Yakashiro K. US Patent №4979996. Process for Preparation of Grain-Oriented electrical steel sheet comprising a nitriding treatment. 25.12.1990.
11. Takahashi N., Suga Y., Kuroki K., Ueno K. US Patent №5049205. Process for preparing unidirectional silicon steel sheet having high magnetic flux density. 17.09.1991.
12. Kobayashi H., Tanaka O., Fujii H. US Patent №5190597. Process for producing grain-oriented electrical steel sheet having improved magnetic and surface film properties. 02.03.1993.
13. Акулов С.В. и др. Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали. Патент РФ 2637848, МПК 51 C21D 8/12, H01F 1/16. / Акулов С.В., Редикулъцев А.А., Каренина Л.С., Паршаков Б.В., Михайлов Н.В.; заявитель и патентообладатель Общество с ограниченной ответственностью "ВИ3-Сталь" (RU); опубл. 07.12.2017, Бюл. №34 (Заявка 2017103282, опубл. 31.01.2017).
14. Kenji Kosuge. Grain-oriented electrical steel sheet with very low core loss and method of producing the same Патент США 5833768. / Kenji Kosuge, Mikio Itoh, Shinji Ueno, Haruo Hukazawa, Takashi Yoshimura. Заявитель Nippon Steel Corporation [Japan]. МПК C21D 8/12. Опубл. 1998-11-10. Приоритет от 1996-03-08).
15. Цырлин М.Б. Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали / Заявитель Цырлин М.Б. (RU). Патент РФ 2516323С1. Опубл. 20.05.2014. Приоритет от 14.11.2012.
16. Редикулъцев А.А., Юровских А.С. Влияние меди на процессы деформации и первичной рекристаллизации монокристаллов сплава Fe-3%Si // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 2012. №5. С. 45-50.

Claims (1)

  1. Способ производства электротехнической анизотропной стали с высокой проницаемостью, содержащей медь 0,4-0,6 мас. %, включающий выплавку стали, разливку, горячую прокатку, травление, двукратную холодную прокатку с промежуточным обезуглероживающим отжигом, нанесение на полосу магнезиального покрытия, высокотемпературный и выпрямляющий отжиги, отличающийся тем, что после второй холодной прокатки полосу нагревают в безокислительной атмосфере до температур 700-950°С со скоростью не менее 100°С/с и охлаждают в безокислительной атмосфере до температуры 650°С или ниже со скоростью не менее 30°С/с сразу после достижения максимальной температуры на этапе нагрева для исключения протекания первичной рекристаллизации, а затем охлаждают до температуры окружающей среды.
RU2019113556A 2019-04-29 2019-04-29 Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали RU2701599C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019113556A RU2701599C1 (ru) 2019-04-29 2019-04-29 Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019113556A RU2701599C1 (ru) 2019-04-29 2019-04-29 Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2701599C1 true RU2701599C1 (ru) 2019-09-30

Family

ID=68170587

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019113556A RU2701599C1 (ru) 2019-04-29 2019-04-29 Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2701599C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2779121C1 (ru) * 2021-08-17 2022-09-01 Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства электротехнической анизотропной стали

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000256810A (ja) * 1999-03-11 2000-09-19 Kawasaki Steel Corp 低磁場高周波での磁気特性及び打ち抜き加工性に優れる方向性けい素鋼板及びその製造方法
RU2348705C2 (ru) * 2006-10-10 2009-03-10 Общество с ограниченной ответственностью "ВИЗ-Сталь" Способ производства электротехнической анизотропной стали с повышенной проницаемостью
EA028436B1 (ru) * 2012-07-31 2017-11-30 Арселормитталь Инвестигасьон И Десарролло, С.Л. Способ изготовления листа из текстурированной электротехнической стали из листа кремнистой текстурированной стали и его применение
RU2637848C1 (ru) * 2017-01-31 2017-12-07 Общество с ограниченной ответственностью "ВИЗ-Сталь" Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали
RU2671033C1 (ru) * 2014-10-15 2018-10-29 Смс Груп Гмбх Способ производства полосы из электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой и полоса из электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой, получаемая в соответствии с упомянутым способом

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000256810A (ja) * 1999-03-11 2000-09-19 Kawasaki Steel Corp 低磁場高周波での磁気特性及び打ち抜き加工性に優れる方向性けい素鋼板及びその製造方法
RU2348705C2 (ru) * 2006-10-10 2009-03-10 Общество с ограниченной ответственностью "ВИЗ-Сталь" Способ производства электротехнической анизотропной стали с повышенной проницаемостью
EA028436B1 (ru) * 2012-07-31 2017-11-30 Арселормитталь Инвестигасьон И Десарролло, С.Л. Способ изготовления листа из текстурированной электротехнической стали из листа кремнистой текстурированной стали и его применение
RU2671033C1 (ru) * 2014-10-15 2018-10-29 Смс Груп Гмбх Способ производства полосы из электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой и полоса из электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой, получаемая в соответствии с упомянутым способом
RU2637848C1 (ru) * 2017-01-31 2017-12-07 Общество с ограниченной ответственностью "ВИЗ-Сталь" Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2779121C1 (ru) * 2021-08-17 2022-09-01 Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства электротехнической анизотропной стали

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6844125B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
KR100441234B1 (ko) 높은체적저항률을갖는결정립방향성전기강및그제조방법
JP5273944B2 (ja) 鏡面方向性電磁鋼板の製造方法
WO2016059101A1 (en) Process for producing grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel strip obtained according to said process related applications
KR20150007360A (ko) 방향성 전자 강판의 제조 방법
JP4697841B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2016089198A (ja) 磁気特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法
JP2016505706A (ja) 方向性ケイ素鋼及びその製造方法
JP5332134B2 (ja) 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法
JPWO2017155057A1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
US20160108493A1 (en) Process for producing grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel strip obtained according to said process
JP2004526862A5 (ru)
JP6813143B1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP6344263B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
CN111417737B (zh) 低铁损取向性电磁钢板及其制造方法
JP4714637B2 (ja) 磁束密度の高い方向性電磁鋼板の製造方法
RU2637848C1 (ru) Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали
JPH0567683B2 (ru)
JP6465049B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JPS6056403B2 (ja) 磁気特性の極めてすぐれたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH03294427A (ja) 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH07122096B2 (ja) 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
RU2701599C1 (ru) Способ производства высокопроницаемой анизотропной электротехнической стали
JP2592740B2 (ja) 超低鉄損一方向性電磁鋼板およびその製造方法
RU2701606C1 (ru) Способ производства анизотропной электротехнической стали с высокой проницаемостью