JP6344263B2 - 方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
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Description
以下、本発明を開発する契機となった実験について説明する。
C:0.04mass%、Si:3.0mass%、酸可溶性Al:0.006mass%、N:0.004mass%、Mn:0.03mass%、S:0.002mass%、Cu:0.02mass%、Cr:0.02mass%、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を溶製し、1250℃に加熱し、熱間圧延して板厚:2.4mmの熱延板とし、1030℃×40秒で熱延板焼鈍し、700℃×1分〜480時間の熱処理を施しもしくは施さず、冷間圧延を行って最終板厚:0.27mmの冷延板とした。ついで、55vol%H2-45vol%N2の湿潤雰囲気下で860℃×100秒の脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍を実施した。その後、MgOを主体とする焼鈍分離剤を鋼板表面に塗布し、乾燥した後、水素雰囲気下で1200℃×5時間の純化処理と二次再結晶とを含む仕上げ焼鈍を施した。さらに、コイルを4分割し、元のコイルの端部2箇所と分割点3箇所の合計5箇所から幅:100mmの試験片を10枚ずつ採取して、各々JIS C 2556に記載の方法で磁束密度B8を測定した。測定した磁束密度B8の平均値を図1に示す。
本発明は、上記知見に基づいて更に検討を重ねて完成したものである。
1.C:0.02〜0.08mass%、Si:2.0〜5.0mass%、酸可溶性Al:0.001〜0.010mass%およびMn:0.005〜0.50mass%を含有し、Nを0.005mass%未満並びにSeおよび/またはSを合計で0.005mass%未満に抑制し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる方向性電磁鋼板用のスラブを、1300℃以下の温度で加熱後、熱間圧延をし、熱延板焼鈍をし、1回の冷間圧延もしくは中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延をし、脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍をし、仕上げ焼鈍をする方向性電磁鋼板の一連の製造方法において、熱間圧延後から最終の冷間圧延前までの間のいずれかの冷間圧延前の鋼組織中に、SEM-EDX分析スペクトル強度比で、XFeKα/XCKα≦12の関係を満たす析出物を析出させることを特徴とする、方向性電磁鋼板の製造方法。
なお、XCKα、XFeKαはそれぞれC、FeのKα線に対するSEM-EDX分析スペクトル強度の最大値である。
まず、本発明を適用する方法性電磁鋼板の鋼素材(スラブ)が有す必要成分組成について説明する。
C:0.02〜0.08mass%
Cは、0.02mass%に満たないと、炭化物そのものが減少し、炭化物制御による効果が表れにくくなる。一方、0.08mass%を超えると、脱炭焼鈍で、磁気時効の起こらない0.005mass%以下に低減することが困難となる。よって、Cは0.02〜0.08mass%の範囲とする。好ましくは0.025〜0.05mass%の範囲である。
Siは、鋼の比抵抗を高め、鉄損を低減するのに必要な元素である。上記効果は、2.0mass%未満の添加では十分ではない。一方、5.0mass%を超えると、加工性が低下し、圧延して製造することが困難となる。よって、Siは2.0〜5.0mass%の範囲とする。好ましくは2.5〜4.0mass%の範囲である。
Alは、表面に緻密な酸化膜を形成し、脱炭を阻害することがあるため、酸可溶性Al量で0.010mass%以下とし、望ましくは0.007mass%以下に抑制する。但し、酸素親和力の高いAlは、製鋼段階で微量添加することにより鋼中の溶存酸素量を低減し、特性劣化につながる酸化物系介在物の低減などを見込めるため、0.001mass%以上とし、望ましくは0.003mass%以上の範囲とする。
Mnは、鋼の熱間加工性を改善するために必要な元素である。上記効果は、0.005mass%未満の添加では十分ではない。一方、0.5mass%を超えると、製品板の磁束密度が低下するようになる。よって、Mnは0.005〜0.50mass%の範囲とする。好ましくは0.02〜0.20mass%の範囲である。
Nは、スラブ加熱時フクレなどの欠陥の原因となることもあるため、0.005mass%未満に抑制する必要がある。
SeおよびSはインヒビター形成成分であるため、本発明では、両者の合計を0.005mass%未満に低減した鋼素材とする。
本発明では、前述した成分組成を有する鋼を、常法の精錬プロセスで溶製した後、従来公知の造塊−分塊圧延法または連続鋳造法で鋼素材(スラブ)を製造してもよいし、あるいは、直接鋳造法で100mm以下の厚さの薄鋳片を製造してもよい。上記スラブは、常法に従い、1300℃以下の温度に加熱した後、熱間圧延に供する。なお、鋳造後、加熱することなく直ちに熱間圧延してもよい。また、薄鋳片の場合には、熱間圧延してもよいし、熱間圧延を省略してそのまま以後の工程に進んでもよい。
また、最終板厚とする冷間圧延(最終冷間圧延)では、<111>//ND方位を十分発達させるため、圧下率を80〜95%とすることが好ましい。
なお、XFeKα/XCKαの下限は特に限定されず、ゼロであっても良い。
なお、一次再結晶焼鈍の昇温過程の200〜700℃の区間を50℃/s以上で急速加熱することによって、Goss方位粒の再結晶核が増加して、鋼板の低鉄損化を達成することができるので、本発明では、高磁束密度と低鉄損を兼ね備えた方向性電磁鋼板の製造が可能となる。
<実施例1>
C:0.050mass%、Si:2.8mass%、酸可溶性Al:0.007mass%、N:0.003mass%、Mn:0.006mass%、Se:0.001mass%、S:0.002mass%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼スラブを連続鋳造法で製造し、1250℃に加熱したのち、熱間圧延して板厚:2.4mmの熱延板とし、ついで、1000℃×30秒で熱延板焼鈍したのち、表1に記載の熱処理を施し、冷間圧延を行って最終板厚:0.27mmの冷延板とした。
次いで、55vol%H2-45vol%N2の湿潤雰囲気下で840℃×100秒の脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍をした。その後、MgOを主体とする焼鈍分離剤を鋼板表面に塗布し、乾燥した後、水素雰囲気下で1200℃×5時間の純化処理と二次再結晶とを含む仕上げ焼鈍を施した。コイルを4分割し、元のコイルの端部2箇所と分割点3箇所の合計5箇所から幅:100mmの試験片を10枚ずつ採取して、各々JIS C 2556に記載の方法で磁束密度B8(T)を測定し全体(50枚)の平均値と箇所毎(10枚)の平均値を求めた。測定箇所毎の測定値の最大値と最小値の差をΔB(T)としてコイル長手方向の磁性ばらつきの指標とした。その結果を表1に併記する。
同時に、熱処理後の鋼板における炭化物の加速電圧15kVでのSEM-EDX分析スペクトル強度比:XFeKα/XCKαを表1に併記する。ただし、XCKα、XFeKαはそれぞれC、FeのKα線に対するSEM-EDX分析スペクトル強度の最大値である。
表2に記載の成分と残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を溶製し、1280℃に加熱し、熱間圧延して板厚:2.0mmの熱延板とし、1030℃×30秒で熱延板焼鈍し、バッチ炉で700℃×1時間の熱処理を行い、冷間圧延を行って最終板厚:0.27mmの冷延板とした。次いで55vol%H2-45vol%N2の湿潤雰囲気下で840℃×100秒の脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍をした。その後、MgOを主体とする焼鈍分離剤を鋼板表面に塗布し、乾燥した後、水素雰囲気下で1200℃×5時間の純化処理と二次再結晶とを含む仕上げ焼鈍を施した。上記のようにして得た鋼板から、幅:100mmの試験片を各条件で10枚ずつ採取し、JIS C 2556に記載の方法で磁束密度B8(T)を測定し平均値を求めた。その結果を表2に併記する。
同時に、熱処理後の鋼板における炭化物の加速電圧15kVでのSEM-EDX分析スペクトル強度比:XFeKα/XCKαを表2に併記する。ただし、XCKα、XFeKαはそれぞれC、FeのKα線に対するSEM-EDX分析スペクトル強度の最大値である。
C:0.028mass%、Si:3.5mass%、酸可溶性Al:0.008mass%、N:0.003mass%、Mn:0.01mass%、S:0.003mass%、Ni:0.01mass%、Sb:0.02mass%、P:0.01mass%を含有し残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼スラブを連続鋳造法で製造し、1250℃に加熱し、熱間圧延して板厚:2.2mmの熱延板とし、1040℃×40秒で熱延板焼鈍し、冷間圧延を行い中間板厚:1.3mmとし、1100℃×30秒で中間焼鈍をし、冷間圧延を行い最終板厚:0.23mmの冷延板とした。ただし、表3に記載のタイミングでバッチ炉を用い700℃×10時間の熱処理を施した。次いで55vol%H2-45vol%N2の湿潤雰囲気下で840℃×100秒の脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍をした。ここで一次再結晶焼鈍の昇温速度は表3に記載したものとした。その後、MgOを主体とする焼鈍分離剤を鋼板表面に塗布し、乾燥した後、水素雰囲気下で1200℃×5時間の純化処理と二次再結晶とを含む仕上げ焼鈍を施した。さらに、表3に記載の一部の鋼板にはレーザーもしくは電子ビームを用いた磁区細分化処理を施した。磁区細分化処理は、鋼板の圧延方向に垂直な方向に5mm間隔で、レーザーで列状にもしくは電子ビームで点列状に処理した。上記のようにして得た鋼板から、鋼板幅方向に幅:100mmの試験片を各条件で10枚ずつ採取し、JIS C 2556に記載の方法で磁束密度B8(T)を測定し平均値を求めた。その結果を表3に併記する。
同時に、熱処理後の鋼板における炭化物の加速電圧15kVでのSEM-EDX分析スペクトル強度比:XFeKα/XCKαを表3に併記する。ただし、XCKα、XFeKαはそれぞれC、FeのKα線に対するSEM-EDX分析スペクトル強度の最大値である。
Claims (4)
- C:0.02〜0.08mass%、Si:2.0〜5.0mass%、酸可溶性Al:0.001〜0.010mass%およびMn:0.005〜0.50mass%を含有し、Nを0.005mass%未満並びにSeおよび/またはSを合計で0.005mass%未満に抑制し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる方向性電磁鋼板用のスラブを、1300℃以下の温度で加熱後、熱間圧延をし、熱延板焼鈍をし、1回の冷間圧延もしくは中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延をし、脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍をし、仕上げ焼鈍をする方向性電磁鋼板の一連の製造方法において、熱延板焼鈍を含むいずれかの冷間圧延前焼鈍の冷却過程もしくは焼鈍後に、600〜800℃での15分以上の熱処理を行い、熱間圧延後から最終の冷間圧延前までの間のいずれかの冷間圧延前の鋼組織中に、SEM-EDX分析スペクトル強度比で、XFeKα/XCKα≦12の関係を満たす析出物を析出させることを特徴とする、方向性電磁鋼板の製造方法。
なお、XCKα、XFeKαはそれぞれC、FeのKα線に対するSEM-EDX分析スペクトル強度の最大値である。 - 上記スラブが、さらに、Cu:0.01〜0.50mass%、Sb:0.005〜0.50mass%、P:0.005〜0.50mass%、Sn:0.01〜0.50mass%、Mo:0.01〜0.50mass%、Ni:0.005〜1.50mass%、Cr:0.01〜1.50mass%、Bi:0.005〜0.50mass%、B:0.0002〜0.0025mass%、Te:0.0005〜0.010mass%、Nb:0.001〜0.010mass%、V:0.001〜0.010mass%およびTa:0.001〜0.010mass%のうちから選んだ1種または2種以上を含有することを特徴とする、請求項1に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
- 前記一次再結晶焼鈍において、昇温過程の200〜700℃の区間を50℃/s以上で急速加熱することを特徴とする、請求項1または2に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
- 前記冷間圧延後のいずれかの段階で、鋼板表面に圧延方向と交差する方向に溝を形成する、もしくは連続的または断続的に電子ビームあるいはレーザーを照射する磁区細分化処理を施すことを特徴とする、請求項1〜3のいずれか1項に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
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