JPS5845913B2 - 活性汚泥法における微生物反応速度制御方法 - Google Patents
活性汚泥法における微生物反応速度制御方法Info
- Publication number
- JPS5845913B2 JPS5845913B2 JP55034921A JP3492180A JPS5845913B2 JP S5845913 B2 JPS5845913 B2 JP S5845913B2 JP 55034921 A JP55034921 A JP 55034921A JP 3492180 A JP3492180 A JP 3492180A JP S5845913 B2 JPS5845913 B2 JP S5845913B2
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- JP
- Japan
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- rate
- nitrification rate
- microbial reaction
- nitrification
- value
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、下水処理プロセスにおける活性汚泥法の如く
、好気的条件下での微生物を利用して基質を酸化分解処
理する活性汚泥法における微生物反応速度制御方法に関
する。
、好気的条件下での微生物を利用して基質を酸化分解処
理する活性汚泥法における微生物反応速度制御方法に関
する。
活性汚泥法を用いた下水処理プロセスによって良好な処
理水を得るためには、活性汚泥（微生物群）が流入下水
中に含まれる有機汚濁物書（基質）を効率的に除去でき
る環境を創ることが必要であり、それには次の２条件を
満足させる必要がある。
理水を得るためには、活性汚泥（微生物群）が流入下水
中に含まれる有機汚濁物書（基質）を効率的に除去でき
る環境を創ることが必要であり、それには次の２条件を
満足させる必要がある。
１つは、活性汚泥が基質除去を行なうときに必要とする
酸素量（ＢＯＤ又はＣ！ＯＤ）を十分に与え、代謝活動
を円滑に行なわせることである。
酸素量（ＢＯＤ又はＣ！ＯＤ）を十分に与え、代謝活動
を円滑に行なわせることである。
これはエアレーションタンクにおける溶存酸素濃度（Ｄ
Ｏ）を適正な値に保つことにより条件が満足され、既に
実用化されその効果が実証されている。
Ｏ）を適正な値に保つことにより条件が満足され、既に
実用化されその効果が実証されている。
他の１つは流入基質量と微生物量の比率（Ｆ／Ｍ比）を
適正な値に維持することで単位微生物量当りの除去すべ
き基質量が安定し処理水質の向上を望むことができる。
適正な値に維持することで単位微生物量当りの除去すべ
き基質量が安定し処理水質の向上を望むことができる。
従来の活性汚泥法は、前者についてはエアレーションタ
ンク内の溶存酸素濃度を一定に維持するＤＯ一定制御が
なされ、後者についてはＦ／Ｍ比を適正な値にするため
にプロセス内（エアレーションタンク及び最終沈殿池さ
らには汚泥貯留層を含めた処理系内）に存在する汚泥の
一部を余剰汚泥として系外に排出する余剰汚泥制御がな
されていた。
ンク内の溶存酸素濃度を一定に維持するＤＯ一定制御が
なされ、後者についてはＦ／Ｍ比を適正な値にするため
にプロセス内（エアレーションタンク及び最終沈殿池さ
らには汚泥貯留層を含めた処理系内）に存在する汚泥の
一部を余剰汚泥として系外に排出する余剰汚泥制御がな
されていた。
なお、余剰汚泥量の決定には、（１）プロセス内の汚泥
量が一定となるようにする簡易法、（２）流入基質量と
汚泥量を計測して余剰汚泥量を算定する方法、（３）プ
ロセス内の汚泥滞留時間（ＳＲＴ又はＳＡ）が一定とな
るように余剰汚泥量を決める方法が考えられている。
量が一定となるようにする簡易法、（２）流入基質量と
汚泥量を計測して余剰汚泥量を算定する方法、（３）プ
ロセス内の汚泥滞留時間（ＳＲＴ又はＳＡ）が一定とな
るように余剰汚泥量を決める方法が考えられている。
こうした従来のＤＯ一定制御や余剰汚泥量制御は、これ
ら制御を施さない場合に比べて処理水質が向上し、酸素
供給するためのブロワ動力費を節減できることが確認さ
れている。
ら制御を施さない場合に比べて処理水質が向上し、酸素
供給するためのブロワ動力費を節減できることが確認さ
れている。
しかし、従来方法は、ＤＯ設定値及び汚泥滞留時間（Ｓ
Ａ又はＳ ＲＴ ）などの余剰汚泥量検出のための設定
値をある値に固定している。
Ａ又はＳ ＲＴ ）などの余剰汚泥量検出のための設定
値をある値に固定している。
このため、エアレーションタンク内の水温、流入負荷等
が変化すると固定設定値では目標とする反応速度よりも
進み過ぎたり未反応のまま残ったりして処理水質が変動
し、場合によっては処理水質が悪化することもあった。
が変化すると固定設定値では目標とする反応速度よりも
進み過ぎたり未反応のまま残ったりして処理水質が変動
し、場合によっては処理水質が悪化することもあった。
＊＊
本発明は、活性汚泥処理反応における硝化率を一定にす
る制御系とすることにより、従来の問題点を解消し、さ
らに後に示す特徴を肩する制御方法を提供することを目
的とする。
る制御系とすることにより、従来の問題点を解消し、さ
らに後に示す特徴を肩する制御方法を提供することを目
的とする。
本願発明者等の研究によれば、処理系におけるＤｏ設定
値、ＳＡ設定値と処理水質の関係及び水温や流入水負荷
等の外部条件の変化が処理水質、すなわち微生物反応速
度に最も影響を与えるのは硝化率であることを見い出し
た。
値、ＳＡ設定値と処理水質の関係及び水温や流入水負荷
等の外部条件の変化が処理水質、すなわち微生物反応速
度に最も影響を与えるのは硝化率であることを見い出し
た。
ここで、硝化率は下記（１）式で定義する。
但し、ＮＨ３−Ｎはアンモニア性窒素濃Ｗ（ｍＶｅ）、
Ｎｏ３−Ｎは硝酸性窒素濃度（ｍＩｖ７）、ＮＯ，、−
Ｎは亜硝酸性窒素濃Ｗ（ｍグ／ｌ）である。
Ｎｏ３−Ｎは硝酸性窒素濃度（ｍＩｖ７）、ＮＯ，、−
Ｎは亜硝酸性窒素濃Ｗ（ｍグ／ｌ）である。
第１図はＤＯ設定値を変えた場合の処理水のＣ！ＯＤ（
化学的酸素要求量）除去率特性Ａ、硝化率Ｂ、８８（浮
遊物質）除去率特性Ｃを示す。
化学的酸素要求量）除去率特性Ａ、硝化率Ｂ、８８（浮
遊物質）除去率特性Ｃを示す。
但し、ＳＡ設定値は１０日とした。
図において、特性Ａで示すＣＯＤ除去率は下記（２）式
で示すようにエアレーションタンクの流入水でのＣＯＤ
値Ｃ０Ｄ１と処理水でのＣＯＤ値Ｃ０Ｄ２の測定値から
算出し、特性Ｃで示すＳＳ除去率は下記（３）式で示す
ように流入水でのＳＳ値Ｓ８１と処理水でのＳＳ値ＳＳ
２の測定値から算出し、特性Ｂで示す硝化率は前記（１
）式に基づいてエアレーションタンク出口又は処理水放
流口におけるＮＨ３−Ｎ、Ｎ０３−Ｎ 、Ｎ０２−Ｎの
測定値から算出している。
で示すようにエアレーションタンクの流入水でのＣＯＤ
値Ｃ０Ｄ１と処理水でのＣＯＤ値Ｃ０Ｄ２の測定値から
算出し、特性Ｃで示すＳＳ除去率は下記（３）式で示す
ように流入水でのＳＳ値Ｓ８１と処理水でのＳＳ値ＳＳ
２の測定値から算出し、特性Ｂで示す硝化率は前記（１
）式に基づいてエアレーションタンク出口又は処理水放
流口におけるＮＨ３−Ｎ、Ｎ０３−Ｎ 、Ｎ０２−Ｎの
測定値から算出している。
第１図に示されるように、ＤＯ設定値の変更に対してＣ
ＯＤ除去率及びＳＳ除去率の変化は少ないが、硝化率は
直線的に比例する。
ＯＤ除去率及びＳＳ除去率の変化は少ないが、硝化率は
直線的に比例する。
すなわち、Ｄｏ設定値によって硝化率を変更しうろこと
換言すれば硝化率を一定にするＤＯ設定値を変える必要
があるという関係にある。
換言すれば硝化率を一定にするＤＯ設定値を変える必要
があるという関係にある。
この硝化率とＤＯ設定値との関係において、ＤＯ設定値
を変更したときから該設定値に見合った硝化率になるま
での応答性は、第２図に硝化率のステップ応答特性を示
すように１〜２時間程度の時定数を持ち、水処理系では
連応性がある。
を変更したときから該設定値に見合った硝化率になるま
での応答性は、第２図に硝化率のステップ応答特性を示
すように１〜２時間程度の時定数を持ち、水処理系では
連応性がある。
第３図はＳＡ設定値を変更した場合の処理水質への影響
を示す。
を示す。
但し、ＤＯ設定値は３ ｍ’ｉｌ／ ｔとした。
同図において、特性りはＣＯＤ除去率を、特性Ｅは硝化
率を、特性ＦはＳＳ除去率を示し、これら測定は前記（
１） 、 （２） 、 （３）式によっている。
率を、特性ＦはＳＳ除去率を示し、これら測定は前記（
１） 、 （２） 、 （３）式によっている。
第３図に示されるように、ＳＡ設定値の変更に対してＣ
ＯＤ除去率、ＳＳ除去率及び硝化率の変化は殆んど現わ
れない。
ＯＤ除去率、ＳＳ除去率及び硝化率の変化は殆んど現わ
れない。
この理由は、ＳＡ設定値を３日で運転しても処理系内の
硝化菌の増殖率が余剰汚泥として処理系外へ排出される
量よりも大きいことに基づくもので、この関係を維持す
る限り硝化率はＳＡ設定値よりもＤＯ設定値により律速
される。
硝化菌の増殖率が余剰汚泥として処理系外へ排出される
量よりも大きいことに基づくもので、この関係を維持す
る限り硝化率はＳＡ設定値よりもＤＯ設定値により律速
される。
次に、微生物反応速度に影響を与える因子としての水温
は、１０℃上昇すると微生物反応速度が２程度変速くな
ることが知られている。
は、１０℃上昇すると微生物反応速度が２程度変速くな
ることが知られている。
この結果、冬期は夏期よりもＤｏ値、ＳＡ値を同−二、
にした処理でも硝化率は冬期の方が低目となる。
にした処理でも硝化率は冬期の方が低目となる。
以上の結果より、硝化率を指標にして、これを−１囲に
維持することにより、エアレーションタンク内の水温、
流入負荷等の外的条件の変動にも微生物反応速度を一定
に制御し、良好な処理水を得ることができる。
維持することにより、エアレーションタンク内の水温、
流入負荷等の外的条件の変動にも微生物反応速度を一定
に制御し、良好な処理水を得ることができる。
なお、硝化率は前記（１）式から求まるほかに、流入水
中のＮＨ３−Ｎ濃度（ＮＨ３−Ｎ）１と処理水もしくは
エアレーションタンク出口のＮＨ３−Ｎ濃度（ＮＨ３−
Ｎ）、、から近似的に下記（４）式から求まる。
中のＮＨ３−Ｎ濃度（ＮＨ３−Ｎ）１と処理水もしくは
エアレーションタンク出口のＮＨ３−Ｎ濃度（ＮＨ３−
Ｎ）、、から近似的に下記（４）式から求まる。
さらに、流入水が家庭廃水や特定工場廃水では流入水中
ＮＨ３−Ｎ濃度は時間変動が小さくほぼ一定しているこ
とから下記（５）式から硝化率を求めることができる。
ＮＨ３−Ｎ濃度は時間変動が小さくほぼ一定しているこ
とから下記（５）式から硝化率を求めることができる。
但し、Ｎｏは流入水中ＮＨ３−Ｎ濃度の平均値であり、
処理水や処理場により多少異なる。
処理水や処理場により多少異なる。
第４図は本発明の制御方法による処理系統図を示し、前
記（１）式による硝化率演算によりＤＯ設定値を補正し
、処理水の硝化率を目標値に維持する制御系としている
。
記（１）式による硝化率演算によりＤＯ設定値を補正し
、処理水の硝化率を目標値に維持する制御系としている
。
同図において、流入水Ｑ１はエアレーションタンク１に
導かれ、エアレーションタンク１にはブロワ２から制御
弁３を通した制御された空気が吹込まれ、タンク１にお
ける溶存酸素濃度制御がなされ、活性汚泥が基質除去に
必要な酸素量にされる。
導かれ、エアレーションタンク１にはブロワ２から制御
弁３を通した制御された空気が吹込まれ、タンク１にお
ける溶存酸素濃度制御がなされ、活性汚泥が基質除去に
必要な酸素量にされる。
この溶存酸素濃度制御のために、エアレーションタンク
１におけるＤＯ値をＤＯＯ４０検出し、この検出値とＤ
Ｏ設定器５の設定値との突合せ、その偏差に応じた風量
制御信号をＤＯ調節計６から取出し、この風量制御信号
とブロワ−２からの空気吹込量を検出する風量計７の検
出信号との突合せによって制御弁３の制御量を風量調節
計８から得る。
１におけるＤＯ値をＤＯＯ４０検出し、この検出値とＤ
Ｏ設定器５の設定値との突合せ、その偏差に応じた風量
制御信号をＤＯ調節計６から取出し、この風量制御信号
とブロワ−２からの空気吹込量を検出する風量計７の検
出信号との突合せによって制御弁３の制御量を風量調節
計８から得る。
こうしたＤｏ値制御は設定器５の設定値一定とする場合
には従来のＤｏ一定制御方法として採用されている。
には従来のＤｏ一定制御方法として採用されている。
エアレーションタンク１を経た処理水は最終沈殿池９に
導かれて汚泥の沈殿がなされ、処理水Ｑ２としてプロセ
ス外に排出される。
導かれて汚泥の沈殿がなされ、処理水Ｑ２としてプロセ
ス外に排出される。
そして、エアレーションタンク１における流入基質量と
微生物量の比率（Ｆ／Ｍ比）を適正な値に維持するため
に余剰汚泥量制御がなされる。
微生物量の比率（Ｆ／Ｍ比）を適正な値に維持するため
に余剰汚泥量制御がなされる。
この制御には前記の方法の１つが採用され、エアレーシ
ョンタンク１での必要汚泥量制御にポンプ１０による活
性汚泥返送がなされ、余剰汚泥はポンプ１１によって系
外に排出される。
ョンタンク１での必要汚泥量制御にポンプ１０による活
性汚泥返送がなされ、余剰汚泥はポンプ１１によって系
外に排出される。
こうした処理系において、本発明による硝化率制御のた
めに、エアレーションタンク１におけるＮＨ３−Ｎ値、
Ｎ０３−Ｎ値、Ｎ０２−Ｎ値を夫々の検出器１２，１３
．１４で検出し、これら検出値から前記（１）式に基づ
く硝化率演算を演算器１５でなし、この演算結果と目標
硝化率設定器１６の設定値と突合せて調節計１１の入力
とし、調節計１７には第１図の特性Ｂ及び流入水温や流
入負荷など硝化率に影響する要因を加味した調節特性を
持たせてＤｏ設定器５の設定値制御をする。
めに、エアレーションタンク１におけるＮＨ３−Ｎ値、
Ｎ０３−Ｎ値、Ｎ０２−Ｎ値を夫々の検出器１２，１３
．１４で検出し、これら検出値から前記（１）式に基づ
く硝化率演算を演算器１５でなし、この演算結果と目標
硝化率設定器１６の設定値と突合せて調節計１１の入力
とし、調節計１７には第１図の特性Ｂ及び流入水温や流
入負荷など硝化率に影響する要因を加味した調節特性を
持たせてＤｏ設定器５の設定値制御をする。
こうした制御系を備えることにより、エアレーション出
口の硝化率が設定器１６の目標値に維持される。
口の硝化率が設定器１６の目標値に維持される。
なお、前記（５）式７こ−よって硝化率を近似できる処
理場では、検出器１２のＮＨ３−Ｎ検出値とＮ。
理場では、検出器１２のＮＨ３−Ｎ検出値とＮ。
設定器１８の設定値とによって硝化率演算器１５が硝化
率演算する。
率演算する。
また、前記（４）式による硝化率演算で制御する場合に
は、ＮＨ３−Ｎ検出器をエアレーションタンク入口と出
口に設置して硝化率演算器１５が演算する構成とする。
は、ＮＨ３−Ｎ検出器をエアレーションタンク入口と出
口に設置して硝化率演算器１５が演算する構成とする。
第５図は本発明に基づいた他の処理系統図を示す。
同図においては、調節計１１の出力を直接に風量操作信
号としている。
号としている。
これは第１図の特性Ｂに示すように、ＤＯ設定値と硝化
率が比例関係にあることに基づいて、調節計１７にＤＯ
設定値と硝化率の相関関数特性も持たせる。
率が比例関係にあることに基づいて、調節計１７にＤＯ
設定値と硝化率の相関関数特性も持たせる。
この場合も硝化率演算には前記（１）式に限らず、（４
）又は（５）式によって演算することでも良い。
）又は（５）式によって演算することでも良い。
さらに、硝化率演算器１５はＮＨ３−Ｎ濃度のみを取出
し、設定器１６をＮＨ３−ＮａＷ設定器としてエアトー
ションタンク１出口のＮＨ３−Ｎ濃度を一定に制御する
ことにより、硝化率を近似的に一定に維持することで同
等の作用、効果を得ることができる。
し、設定器１６をＮＨ３−ＮａＷ設定器としてエアトー
ションタンク１出口のＮＨ３−Ｎ濃度を一定に制御する
ことにより、硝化率を近似的に一定に維持することで同
等の作用、効果を得ることができる。
なお、第４図及び第５図において、硝化率制御精変を向
上させるために、検出器１２〜１４の出力にフィルター
を挿入したり、硝化率演算器出力について移動平均や指
数平滑回路を設ける。
上させるために、検出器１２〜１４の出力にフィルター
を挿入したり、硝化率演算器出力について移動平均や指
数平滑回路を設ける。
また、本発明の適用に際しては硝化菌が処理系内に存在
することが前提条件となることから、前記のように余剰
汚泥の排出速度は硝化菌の増殖速度以下にする。
することが前提条件となることから、前記のように余剰
汚泥の排出速度は硝化菌の増殖速度以下にする。
以上間らかにしたように、本発明による制御方法は、活
性汚泥処理における微生物反応速度を硝化率を指標にし
て直接制御することができ、従来の制御方法、例えばＤ
Ｏ一定制御のように反応進み具合が目標とする反応遠吠
よりも進み過ぎたり未反応のまま残ったりすることが無
くなる。
性汚泥処理における微生物反応速度を硝化率を指標にし
て直接制御することができ、従来の制御方法、例えばＤ
Ｏ一定制御のように反応進み具合が目標とする反応遠吠
よりも進み過ぎたり未反応のまま残ったりすることが無
くなる。
そして、硝化率を指標とするため、硝化が進みすぎるこ
とによる糸状菌等の発生を抑えたり、一部脱窒まで進ん
で最終沈殿池での汚泥の沈降速度低下や微細ブロックの
浮上等を無くすことができ、良好な処理水質を得ること
ができる。
とによる糸状菌等の発生を抑えたり、一部脱窒まで進ん
で最終沈殿池での汚泥の沈降速度低下や微細ブロックの
浮上等を無くすことができ、良好な処理水質を得ること
ができる。
さらに、硝化率がある値（１０嶺程変）以下になると炭
素系の基質の除去率も急激に低下するが、これら不都合
も解消される。
素系の基質の除去率も急激に低下するが、これら不都合
も解消される。
第１図は処理系におけるＤＯ設定値と処理水質の関係を
示す図、第２図はＤＯ設定値の変更に対する硝化率のス
テップ応答特性を示す図、第３図はＳＡ設定値と処理水
質の関係を示す図、第４図は本発明の制御方法による処
理系統図、第５図は本発明に基づいた他の処理系統図で
ある。 １・・・・・・エアレーションタンク、２・・・・・・
ブロワ、３・・・・・・制御弁、４・・・・・・ＤＯ検
出器、５・・・・・・ＤＯ設定器、６・・・・・・Ｄｏ
調節計、７・・・・・・風量検出器、８・・・・・・風
量調節計、９・・・・・・最終沈殿池、１０，１１・・
・・・・ポンプ、１２〜１４・・・・・・検出器、１５
・・・・・・硝化率演算器、１６・・・・・・硝化率設
定器、１１・・・・・・調節計、１８・・・・・・Ｎｏ
設定器。
示す図、第２図はＤＯ設定値の変更に対する硝化率のス
テップ応答特性を示す図、第３図はＳＡ設定値と処理水
質の関係を示す図、第４図は本発明の制御方法による処
理系統図、第５図は本発明に基づいた他の処理系統図で
ある。 １・・・・・・エアレーションタンク、２・・・・・・
ブロワ、３・・・・・・制御弁、４・・・・・・ＤＯ検
出器、５・・・・・・ＤＯ設定器、６・・・・・・Ｄｏ
調節計、７・・・・・・風量検出器、８・・・・・・風
量調節計、９・・・・・・最終沈殿池、１０，１１・・
・・・・ポンプ、１２〜１４・・・・・・検出器、１５
・・・・・・硝化率演算器、１６・・・・・・硝化率設
定器、１１・・・・・・調節計、１８・・・・・・Ｎｏ
設定器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 下水処理プロセス等における流入水中に含まれる有
機汚濁物質を活性汚泥による微生物によって酸化分解処
理する活性汚泥法において、処理系内の硝化率を一定に
維持することによって微生物反応速度を制御することを
特徴とする微生物反応速度制御方法。 ２、特許請求の範囲第１項において、硝化率は処理系内
のアンモニア性窒素濃度と硝酸性窒素濃度及び亜硝酸性
窒素濃度の測定値から算出する微生物反応速度制御方法
。 ３ 特許請求の範囲第１項において、硝化率は処理系へ
の流入水中アンモニア性窒素濃度と処理水中のアンモニ
ア性窒素濃度の測定値から算出する微生物反応速度制御
方法。 ４ 特許請求の範囲第１項において、硝化率は流入水中
のアンモニア性窒素濃度の平均値と処理水中のアンモニ
ア性窒素濃度の測定値から算出する微生物反応速度制御
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55034921A JPS5845913B2 (ja) | 1980-03-19 | 1980-03-19 | 活性汚泥法における微生物反応速度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55034921A JPS5845913B2 (ja) | 1980-03-19 | 1980-03-19 | 活性汚泥法における微生物反応速度制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56130299A JPS56130299A (en) | 1981-10-13 |
| JPS5845913B2 true JPS5845913B2 (ja) | 1983-10-13 |
Family
ID=12427669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55034921A Expired JPS5845913B2 (ja) | 1980-03-19 | 1980-03-19 | 活性汚泥法における微生物反応速度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5845913B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100428952B1 (ko) * | 2001-12-12 | 2004-04-29 | 주식회사 팬지아이십일 | 암모니아성 질소 및 질산성 질소 분석기를 이용한 질산화탈질 자동제어 시스템 |
| JP4910266B2 (ja) * | 2004-03-01 | 2012-04-04 | 栗田工業株式会社 | アンモニア性窒素含有水の硝化方法及び処理方法 |
| JP5802426B2 (ja) * | 2011-04-26 | 2015-10-28 | 株式会社日立製作所 | 生物学的水処理装置 |
| JP5902106B2 (ja) * | 2013-01-10 | 2016-04-13 | 株式会社西原環境 | 排水処理装置およびこれに用いる送風量制御器、並びに排水処理方法 |
| JP6062328B2 (ja) * | 2013-07-10 | 2017-01-18 | メタウォーター株式会社 | 排水の処理方法および排水の処理装置、並びに制御方法、制御装置、およびプログラム |
-
1980
- 1980-03-19 JP JP55034921A patent/JPS5845913B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56130299A (en) | 1981-10-13 |
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