JPS5842727A - 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS5842727A JPS5842727A JP56121862A JP12186281A JPS5842727A JP S5842727 A JPS5842727 A JP S5842727A JP 56121862 A JP56121862 A JP 56121862A JP 12186281 A JP12186281 A JP 12186281A JP S5842727 A JPS5842727 A JP S5842727A
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- hot
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- silicon steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼板の構成する結晶が（１１０）（００１）方
位を有し、圧延方向に磁化されやすい一方向性電磁鋼板
の製造方法に関するものである。
位を有し、圧延方向に磁化されやすい一方向性電磁鋼板
の製造方法に関するものである。
おシ、最近の電力不足、エネルギー資源の節約から、よ
ル鉄損の良好な一方向性電磁鋼板を供給する必要゛が一
段と強くなってきた。析出分散相として主にＭｎＳを利
用し九一方向性電磁鋼板の製造方法として、特開昭４８
−６９７２０号公報記載の方法が。
ル鉄損の良好な一方向性電磁鋼板を供給する必要゛が一
段と強くなってきた。析出分散相として主にＭｎＳを利
用し九一方向性電磁鋼板の製造方法として、特開昭４８
−６９７２０号公報記載の方法が。
知られている。この提案されている方法は、熱間圧延工
程に於いて１２００℃以下９５０℃以上の温度にお込Ｆ
ｃ３０〜２００秒保持するという、ＭｎＳの析出処理を
行なうことＫよシＭｎＳを微細サイズの均−分散並びに
高分布密度で析出させ、最終製品の磁気特性を向上させ
ようというものである。しかしながら、この種のＭｎＳ
を析出分散相とする一方向性電磁鋼板に於いて、更に鉄
損を向上させるべく、磁束密度の向上と、磁束密度を維
持し次上での成品マク・口粒径の微細化を図るべく最終
冷延率を５０〜８０チと大きくとると、ＭｎＳ単独系で
は冷延率が６０チを超えると、２次再結晶が不安定とな
シ磁気特性を劣化するものであり九〇 本発明の主目的は上記の難点を排し、磁気特性、特に鉄
損の向上を図ると共に、成品でのコイル全長にわたって
安定した鉄損特性を得るところにある。この目的はケイ
素鋼索材に、Ｃｕを０．０２〜０．２−含有させること
、熱間圧延における仕上出口温度を、熱延板の頭部で９
００〜１０５０℃、中央部及び尾部で９５０〜１１５０
℃に制御すること、最終冷延金５０〜８０チの圧下率で
行なう、の組合せによシ達成されるものである。
程に於いて１２００℃以下９５０℃以上の温度にお込Ｆ
ｃ３０〜２００秒保持するという、ＭｎＳの析出処理を
行なうことＫよシＭｎＳを微細サイズの均−分散並びに
高分布密度で析出させ、最終製品の磁気特性を向上させ
ようというものである。しかしながら、この種のＭｎＳ
を析出分散相とする一方向性電磁鋼板に於いて、更に鉄
損を向上させるべく、磁束密度の向上と、磁束密度を維
持し次上での成品マク・口粒径の微細化を図るべく最終
冷延率を５０〜８０チと大きくとると、ＭｎＳ単独系で
は冷延率が６０チを超えると、２次再結晶が不安定とな
シ磁気特性を劣化するものであり九〇 本発明の主目的は上記の難点を排し、磁気特性、特に鉄
損の向上を図ると共に、成品でのコイル全長にわたって
安定した鉄損特性を得るところにある。この目的はケイ
素鋼索材に、Ｃｕを０．０２〜０．２−含有させること
、熱間圧延における仕上出口温度を、熱延板の頭部で９
００〜１０５０℃、中央部及び尾部で９５０〜１１５０
℃に制御すること、最終冷延金５０〜８０チの圧下率で
行なう、の組合せによシ達成されるものである。
次゛に本発明の内容を詳しく説明する。
前述の如く鉄損を向上させる九め忙は、磁束密度の向上
と、磁束密度を維持した上での成品マク四粒径の微細化
が必要である。この為には冷延率を５０〜８０−と高く
採用することが必要であるが、しかし通常ＭｎＳ単独系
の材料では最終冷延率を６０−以上採ると最終仕上焼鈍
において２次再結晶が不安定となる。これは析出分散相
が弱いことに起因するとの知見に基づき種々検討した結
果、Ｃｕを所定量含有させることにより、５０〜８０１
Ｇの最終高冷延率、就中６０〜８０９６の高冷延率でも
安定した２次再結晶が得られることを見出したものであ
る。この知見に基づき前掲の特開昭４８−６９７２０号
公報記載の熱延条件によシ一方向性電磁鋼板を製造した
結果、大巾な磁性の改善が可能となったものである。
と、磁束密度を維持した上での成品マク四粒径の微細化
が必要である。この為には冷延率を５０〜８０−と高く
採用することが必要であるが、しかし通常ＭｎＳ単独系
の材料では最終冷延率を６０−以上採ると最終仕上焼鈍
において２次再結晶が不安定となる。これは析出分散相
が弱いことに起因するとの知見に基づき種々検討した結
果、Ｃｕを所定量含有させることにより、５０〜８０１
Ｇの最終高冷延率、就中６０〜８０９６の高冷延率でも
安定した２次再結晶が得られることを見出したものであ
る。この知見に基づき前掲の特開昭４８−６９７２０号
公報記載の熱延条件によシ一方向性電磁鋼板を製造した
結果、大巾な磁性の改善が可能となったものである。
しかし表から上記の熱延条件を採用した場合には、コイ
ル全長における安定性に若干の問題があることが判った
。即ち熱延コイルの長手方向中央部及び尾部は、頭部に
比較して成品マクロ粒径が大きく、且つ磁束密度の低下
傾向を示し）磁性向上代が小さくコイル長手方向で不均
一な磁性値を得た。この原因を調査するために、熱延板
のＣｕ ２Ｓ系析出分散相の析出状態を電子顕微鏡観察
し九結果、第１図の３枚の写真に見られる如く、トータ
ルサルファイド析出量は大差ないが、コイル長手方向の
中央部及び尾部は頭部に比較してＣｕ ２ Ｓ系析出分
散相の凝集傾向が認められた。
ル全長における安定性に若干の問題があることが判った
。即ち熱延コイルの長手方向中央部及び尾部は、頭部に
比較して成品マクロ粒径が大きく、且つ磁束密度の低下
傾向を示し）磁性向上代が小さくコイル長手方向で不均
一な磁性値を得た。この原因を調査するために、熱延板
のＣｕ ２Ｓ系析出分散相の析出状態を電子顕微鏡観察
し九結果、第１図の３枚の写真に見られる如く、トータ
ルサルファイド析出量は大差ないが、コイル長手方向の
中央部及び尾部は頭部に比較してＣｕ ２ Ｓ系析出分
散相の凝集傾向が認められた。
そこで１このＣｕ２８系析出分散相の析出サイズのコン
トロールについて種々検討した結果熱間圧延の仕上圧延
前の温度をパー全長に亘って１１００℃以上にすること
によｊ） Ｍｎ８の析出サイズをコントロールすると共
に、欠配のＣｔｓ ２ Ｓの析出コントロールのための
温度を確保し、続く仕上圧延の出口温度を板の頭部で９
００〜１０５０℃、中央部及び尾部で９５０〜１１５０
℃にコントロールするという特徴的な熱延温度ノターン
を採用することにより）熱延板全長に亘りてＣｕ２ Ｓ
系析出分散相の析出サイズを均一化することが可能とな
り高位に安定した磁束密度を有する電磁鋼板を歩留良く
製造するととに成功したものである。第２図の３枚の写
真は一頭部、中央部及び尾部のＣｕ Ｚ Ｓ系析出分散
相の析出状態を示す電子顕微鏡写真である・ 以下、本発明で限定した諸条件の限定理由について説明
する。
トロールについて種々検討した結果熱間圧延の仕上圧延
前の温度をパー全長に亘って１１００℃以上にすること
によｊ） Ｍｎ８の析出サイズをコントロールすると共
に、欠配のＣｔｓ ２ Ｓの析出コントロールのための
温度を確保し、続く仕上圧延の出口温度を板の頭部で９
００〜１０５０℃、中央部及び尾部で９５０〜１１５０
℃にコントロールするという特徴的な熱延温度ノターン
を採用することにより）熱延板全長に亘りてＣｕ２ Ｓ
系析出分散相の析出サイズを均一化することが可能とな
り高位に安定した磁束密度を有する電磁鋼板を歩留良く
製造するととに成功したものである。第２図の３枚の写
真は一頭部、中央部及び尾部のＣｕ Ｚ Ｓ系析出分散
相の析出状態を示す電子顕微鏡写真である・ 以下、本発明で限定した諸条件の限定理由について説明
する。
先づ成分組成について述べると、Ｃ量が０．０８５％を
超えると、磁気特性が劣化すると共に、後の脱Ｃ工程で
の脱Ｃに要する時間が長くなル経済的に不利となるので
、Ｃ量の上限を０．０８５％に限定したＯ 次にｓｉは、鉄損低下に有効な元素であるが、２．０％
未満では鉄損低下に対する効果が不十分である。
超えると、磁気特性が劣化すると共に、後の脱Ｃ工程で
の脱Ｃに要する時間が長くなル経済的に不利となるので
、Ｃ量の上限を０．０８５％に限定したＯ 次にｓｉは、鉄損低下に有効な元素であるが、２．０％
未満では鉄損低下に対する効果が不十分である。
一方Ｓｉ量が過大になると冷関圧延時に割れが生じ、冷
延が困難になるので、上限を４．０−に限定した。
延が困難になるので、上限を４．０−に限定した。
Ｍｎ５Ｓ％Ｃｕは、２次再結晶粒の成長に対して重要な
析出分散相を形成するもので、Ｋｍ ０．０３０５４未
満、８０．０１０％未満、Ｃ１１０，０２’Ｉｋ未満テ
ハ、析出分散相としてのＭｎＳ ％ Ｃｕ２８の絶体量
が不足し２次再結晶の発達が不十分となる。一方Ｍｎと
Ｓについて、Ｍｎが０．０９０％超、Ｓが０．０６０１
超となると、通常のスラブ加熱温度（１２００〜１４０
０℃）では十分に固溶せず〜適切な析出分散相が得られ
ず、十分な２次再結晶の発達が得られ難い。次にＣｕの
上限については０．２％が限度でｓｂこの量よシ多くな
ると、酸洗性、脱Ｃ性等の作業性が劣化する。以上の諸
理由によｌ） Ｍｎ ０．０３０〜０．０９０’１に−
８０，０１０〜０．０６０％、Ｃｕ Ｏ，０２〜０．２
％に夫々限定し六。
析出分散相を形成するもので、Ｋｍ ０．０３０５４未
満、８０．０１０％未満、Ｃ１１０，０２’Ｉｋ未満テ
ハ、析出分散相としてのＭｎＳ ％ Ｃｕ２８の絶体量
が不足し２次再結晶の発達が不十分となる。一方Ｍｎと
Ｓについて、Ｍｎが０．０９０％超、Ｓが０．０６０１
超となると、通常のスラブ加熱温度（１２００〜１４０
０℃）では十分に固溶せず〜適切な析出分散相が得られ
ず、十分な２次再結晶の発達が得られ難い。次にＣｕの
上限については０．２％が限度でｓｂこの量よシ多くな
ると、酸洗性、脱Ｃ性等の作業性が劣化する。以上の諸
理由によｌ） Ｍｎ ０．０３０〜０．０９０’１に−
８０，０１０〜０．０６０％、Ｃｕ Ｏ，０２〜０．２
％に夫々限定し六。
この様に成分調整された溶鋼は、常法にしたがって、普
通造塊法、連続鋳造法にょ夛スラッとされ通常、１２０
０℃〜１４００℃の温度でスラブ加熱される。
通造塊法、連続鋳造法にょ夛スラッとされ通常、１２０
０℃〜１４００℃の温度でスラブ加熱される。
次に本発明の特徴的な熱延条件について述べる＠先づ仕
上入口の温度であるが、１２５０℃以上であるとサルフ
ァイドの析出不足を招き、２次再結晶を不安定にすると
共に、スラブ加熱時の異常粗大粒が成品まで残存し、安
定した２次再結晶粒が得られない。一方仕上入口温度が
１１００℃以下ではプル７アイドの析出凝集によ少析出
分散相のインヒビター効果が激減し、２次再結晶が不安
定となる。
上入口の温度であるが、１２５０℃以上であるとサルフ
ァイドの析出不足を招き、２次再結晶を不安定にすると
共に、スラブ加熱時の異常粗大粒が成品まで残存し、安
定した２次再結晶粒が得られない。一方仕上入口温度が
１１００℃以下ではプル７アイドの析出凝集によ少析出
分散相のインヒビター効果が激減し、２次再結晶が不安
定となる。
次に仕上出口温度については、頭部の温度が１０５０℃
以上となると、プル７アイドの析出が不足気味となシＳ
２次再結晶が不安定となる。一方９００℃以下となると
Ｃｕ ２Ｓの凝集が起シ問題となる。中央部、尾部は、
９５０℃以下となると、Ｃｕ ２ Ｓ系析出分散相の析
出凝集が生じ、析出分散相のインヒビター効果の激減に
よシ、成品マクロ粒度の粗大化及び細粒の発生を招く。
以上となると、プル７アイドの析出が不足気味となシＳ
２次再結晶が不安定となる。一方９００℃以下となると
Ｃｕ ２Ｓの凝集が起シ問題となる。中央部、尾部は、
９５０℃以下となると、Ｃｕ ２ Ｓ系析出分散相の析
出凝集が生じ、析出分散相のインヒビター効果の激減に
よシ、成品マクロ粒度の粗大化及び細粒の発生を招く。
一方１１５０℃以上となるとＣｕ ２ Ｓの析出不足が
起シ、磁性レベル。
起シ、磁性レベル。
の低下が起ると共に、磁性異常が発生する。以上の理由
によシ本発明では仕上入口温度を１２５０’に〜１１０
０℃にして、仕上出口温度を、頭部で９００〜１０５０
℃、（好ましくは９５０−１０００’Ｃ）中央部及び尾
部で９５０〜１１５０℃（好ましくは１０００〜１１０
０℃）に夫々限定したものである。
によシ本発明では仕上入口温度を１２５０’に〜１１０
０℃にして、仕上出口温度を、頭部で９００〜１０５０
℃、（好ましくは９５０−１０００’Ｃ）中央部及び尾
部で９５０〜１１５０℃（好ましくは１０００〜１１０
０℃）に夫々限定したものである。
第３図は上記の仕上出口の温度コントロール範囲を図示
したものである。上記仕上出口の温度ノターンは、例え
ば、粗圧延、仕上圧延でのデスクコントロール、又はロ
ールＤＯ転！コントロール等によシ得ることが出来る。
したものである。上記仕上出口の温度ノターンは、例え
ば、粗圧延、仕上圧延でのデスクコントロール、又はロ
ールＤＯ転！コントロール等によシ得ることが出来る。
次に冷延段階について述べる。冷却工程は、通常２回法
と称される工程丸部ち１次冷延−中間焼鈍−２次冷延−
説炭焼鈍一最終仕上焼鈍を採用するＯ 尚不発Ｆ！ＡＫ於ける成分組成は、Ｍｎ１ｓ１ｃｕの規
制を基本とするが−これに更にＢｎを微量添加すること
によシ、結晶粒の大きさを小さくシ、よル一層銖損値を
低下させることが出来る。添加量は０．１０％以下が好
ましい。
と称される工程丸部ち１次冷延−中間焼鈍−２次冷延−
説炭焼鈍一最終仕上焼鈍を採用するＯ 尚不発Ｆ！ＡＫ於ける成分組成は、Ｍｎ１ｓ１ｃｕの規
制を基本とするが−これに更にＢｎを微量添加すること
によシ、結晶粒の大きさを小さくシ、よル一層銖損値を
低下させることが出来る。添加量は０．１０％以下が好
ましい。
尚又、鋼中Ｐ含有量を大巾に低下させることにより、ｐ
系の介在物の減少を計って析出分散相の最適析出分散状
態を得、磁束密度を向上して鉄損値を低下させることが
出来る。そのためには０．０１−以下にする仁とが必要
で、０．０１％を超えると効果が得がたい。
系の介在物の減少を計って析出分散相の最適析出分散状
態を得、磁束密度を向上して鉄損値を低下させることが
出来る。そのためには０．０１−以下にする仁とが必要
で、０．０１％を超えると効果が得がたい。
実施例！
溶鋼成分を第１表の様に３１１類調整し、連続鋳造法に
よシ２５０■厚のスラブを作ルこれを１２００〜１４０
０℃で加熱し、第１表に示す熱延条件によシ板厚２．５
１１１の熱延コイルをえた。これらの熱延板を８５０℃
Ｘ ３ ｍｉｎの中間焼鈍をはさむ２回冷延法で２次冷
延を圧下率６５％で行ない、０．３０１１１の最終板厚
とし、８４０℃Ｘ ３ ｍｌｎの湿水素雰囲気中で脱炭
し、１１７０℃Ｘ ２０ ｈｒ水素中で仕上焼鈍を行な
い第２表の様な結果を得た。
よシ２５０■厚のスラブを作ルこれを１２００〜１４０
０℃で加熱し、第１表に示す熱延条件によシ板厚２．５
１１１の熱延コイルをえた。これらの熱延板を８５０℃
Ｘ ３ ｍｉｎの中間焼鈍をはさむ２回冷延法で２次冷
延を圧下率６５％で行ない、０．３０１１１の最終板厚
とし、８４０℃Ｘ ３ ｍｌｎの湿水素雰囲気中で脱炭
し、１１７０℃Ｘ ２０ ｈｒ水素中で仕上焼鈍を行な
い第２表の様な結果を得た。
第１表
（注）熱延条件
ａ・・・特開昭４８−６９７２０号公報記載の方法ｂ・
・・本発明による方法 実施例２ Ｃ０，０４３％、８１３．１４ ’ｌｋＳＭｎ ０．０
６０ ％、８０．２６％、５ｏｔＡｔｏ、００２１％
Ｔ−ＮＯ，００２５％、ＣｕＯ，１８チを含有する溶鋼
に〜８ｎｔ−０，０８％添加し、連続鋳造法で２５０％
厚のスラブとした。このスラブを１２００〜１４００℃
の温度に加熱後、第１表のｂに示す熱延条件を採用して
板厚２．５ ｔｌの熱延コイルを得喪、この熱延板を８
５０℃Ｘ ３ ｍｉｎの中間焼鈍をはさむ２回冷延法で
２次冷延を圧下率６５％でおこない、０．３ｍ１ｍの最
終成品板厚とし、８４０℃×３ｍ１ｎの湿水素中で脱炭
し、１１７０℃Ｘ２０ｈｒ水素中で仕上焼鈍を行ない第
３表の様な結果を得た。
・・本発明による方法 実施例２ Ｃ０，０４３％、８１３．１４ ’ｌｋＳＭｎ ０．０
６０ ％、８０．２６％、５ｏｔＡｔｏ、００２１％
Ｔ−ＮＯ，００２５％、ＣｕＯ，１８チを含有する溶鋼
に〜８ｎｔ−０，０８％添加し、連続鋳造法で２５０％
厚のスラブとした。このスラブを１２００〜１４００℃
の温度に加熱後、第１表のｂに示す熱延条件を採用して
板厚２．５ ｔｌの熱延コイルを得喪、この熱延板を８
５０℃Ｘ ３ ｍｉｎの中間焼鈍をはさむ２回冷延法で
２次冷延を圧下率６５％でおこない、０．３ｍ１ｍの最
終成品板厚とし、８４０℃×３ｍ１ｎの湿水素中で脱炭
し、１１７０℃Ｘ２０ｈｒ水素中で仕上焼鈍を行ない第
３表の様な結果を得た。
実施例３
Ｃ０，０４３％、８１３．１４％、Ｍｎ０．０６０１６
、ＳＯ，２６Ｔｏ、 ５ｏｔＡｔＯ，００２％、Ｔ、Ｎ
Ｏ，００２５％、ＣｕＯ，１８％を含有する溶鋼中のＰ
を０．００６％に、低下させ、連続鋳造法で２５０１１
１厚のスラブとした。このスラブを１２００〜１４００
℃で加熱し、第１表にｂで示す熱延条件を採用して板厚
２．５１１１１０熱延コイルを得た・この熱延板を８５
０℃Ｘ３ｍ１ｎの中間焼鈍をはさむ２回冷延法で１２次
冷延を６５％の圧下率でおこない、０．３１１１１の最
終成品板厚とし、８４０℃Ｘ ３ ｍｉｎの湿水素中で
脱炭し、１１７０℃Ｘ ２０ ｈｒ水素中で仕上焼鈍を
行ない、第４表の様な結果を得たり
、ＳＯ，２６Ｔｏ、 ５ｏｔＡｔＯ，００２％、Ｔ、Ｎ
Ｏ，００２５％、ＣｕＯ，１８％を含有する溶鋼中のＰ
を０．００６％に、低下させ、連続鋳造法で２５０１１
１厚のスラブとした。このスラブを１２００〜１４００
℃で加熱し、第１表にｂで示す熱延条件を採用して板厚
２．５１１１１０熱延コイルを得た・この熱延板を８５
０℃Ｘ３ｍ１ｎの中間焼鈍をはさむ２回冷延法で１２次
冷延を６５％の圧下率でおこない、０．３１１１１の最
終成品板厚とし、８４０℃Ｘ ３ ｍｉｎの湿水素中で
脱炭し、１１７０℃Ｘ ２０ ｈｒ水素中で仕上焼鈍を
行ない、第４表の様な結果を得たり
第１図及び第２図は熱延板の頭部Ｔ１中央部Ｍ及び尾部
ＢのＣｕ２Ｓ系析出分散相の析出状態を示す電子顕微鏡
写真であシ、第１図は従来法、第２図は本発明方法を示
す。第３図は本発明において採用する仕上出口温度のコ
ントロール範囲を示したものである。 第１図 第２図 阜３圏 τ Ｍ ８ 本員額を長手匁伺のイ立！ 手続補正占（自発） 昭和５７年６月２８日 特１１′１庁長官若杉和夫殿 １、 事件の表示 昭和５６年特許願第１２１８６２号 ２、 イと明の名称 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 ３、 ｔｔｌｉ ＋１：、をする各 事件との関係 特許出願人 東京都千代ｆｆ＋区大手町二丁目６番３号（６６５）新
「１本製鐵株式會社 代表ｈ 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代Ｉｌ１区丸の内二丁１１４番り号６、 補正
の対象
ＢのＣｕ２Ｓ系析出分散相の析出状態を示す電子顕微鏡
写真であシ、第１図は従来法、第２図は本発明方法を示
す。第３図は本発明において採用する仕上出口温度のコ
ントロール範囲を示したものである。 第１図 第２図 阜３圏 τ Ｍ ８ 本員額を長手匁伺のイ立！ 手続補正占（自発） 昭和５７年６月２８日 特１１′１庁長官若杉和夫殿 １、 事件の表示 昭和５６年特許願第１２１８６２号 ２、 イと明の名称 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 ３、 ｔｔｌｉ ＋１：、をする各 事件との関係 特許出願人 東京都千代ｆｆ＋区大手町二丁目６番３号（６６５）新
「１本製鐵株式會社 代表ｈ 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代Ｉｌ１区丸の内二丁１１４番り号６、 補正
の対象
Claims (3)
- （１） ＣＯ，０８５％以下、Ｓｉ ２．０〜４．０
１１６ ％ Ｍｎ ０．０３０〜０．０９０チ、８０．
０１０〜０．０６０−を基本成分とするケイ素鋼素材を
熱間圧延、冷間圧延及び焼鈍を行なう一方向性電磁鋼板
の製造方法において、上記ケイ素鋼素材にＣｕを０，０
２〜０．２１含有させること、熱間圧延工程における仕
上出口温度を、熱延板の頭部で９００〜１０５０℃、中
央部及び尾部で９５０〜１１５０℃に制御すると七、最
終冷延を５０〜８０チの冷延率で行なうことを特徴とす
る低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法。 - （２） ケイ素鋼素材のＰ含有量を０．０１０％以下
とする特許請求の範囲第（１）項記載の方法。 - （３）ケイ素鋼素材にＳ−を０．１１以下含有させる特
許請求の範囲第（１）項及び第（２）項記載の方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56121862A JPS5948935B2 (ja) | 1981-08-05 | 1981-08-05 | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US06/405,107 US4493739A (en) | 1981-08-05 | 1982-08-04 | Process for producing a grain-oriented electromagnetic steel sheet or strip having a low watt loss and a grain-oriented electromagnetic steel strip having uniform magnetic properties |
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