FR2511046A1 - Procede pour la production de tole ou de bande en acier electromagnetique a grain oriente et tole ou bande ainsi obtenue - Google Patents
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Abstract
DANS LE PROCEDE POUR LA PRODUCTION DE TOLE OU DE BANDE EN ACIER ELECTROMAGNETIQUE A GRAIN ORIENTE, UNE BRAME EN ACIER AU SILICIUM NE CONTENANT PAS PLUS DE 0,085 EN POIDS DE CARBONE, DE 2,0 A 4,0 EN POIDS DE SILICIUM, DE 0,030 A 0,090 EN POIDS DE MANGANESE ET DE 0,010 A 0,060 EN POIDS DE SOUFRE EST LAMINEE A CHAUD, LAMINEE A FROID ET SUBIT UN RECUIT DE FINITION. CETTE BRAME EN ACIER AU SILICIUM CONTIENT EN OUTRE 0,02 A 0,2 EN POIDS DE CUIVRE; LA TEMPERATURE DE SORTIE DU LAMINAGE DE FINITION A CHAUD EST REGLEE DE FACON QUE LA TEMPERATURE DE LA PARTIE SUPERIEURE DE LA BANDE LAMINEE A CHAUD SOIT COMPRISE ENTRE 900C ET 1050C ET QUE LA TEMPERATURE DES PARTIES MOYENNE ET INFERIEURE SOIT COMPRISE ENTRE 950C ET 1150C, LE LAMINAGE DE FINITION A FROID ETANT EFFECTUE AVEC UN RAPPORT DE REDUCTION COMPRIS ENTRE 50 ET 80. UTILISATION POUR OBTENIR DES TOLES EN ACIER ELECTROMAGNETIQUE AYANT UNE FAIBLE PERTE DE PUISSANCE ELECTRIQUE.
Description
La présente invention concerne un procédé pour la production de tôle ou de
bande électromagnétique en acier à grain orienté dont les cristaux ont l'orientation { 1101 < 001 >, la feuille ou la bande en acier étant facilement magnétisée dans le sens du laminage La présente invention concerne également des bandes en acier électromagnétique
à grain orienté ayant des propriétés magnétiques uniformes.
Une tôle en acier électromagnétique à grain orienté est
utilisée comme matériau magnétique doux en étant principale-
ment utilisée pour les noyaux des transformateurs et dans diverses machines et appareils électriques Par suite de la pénurie en énergie électrique et de la nécessité d'économiser l'énergie, il y a actuellement une demande croissante de tôle ou de bande électromagnétique en acier à grain orienté présentant une perte de puissance plus faible que les tôles ou les bandes an acier électromagnétiques à grain orienté classiques. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique No 3 872 704 décrit un procédé pour la production de tôle ou de bande électromagnétique en acier à grain orienté pour lesquelles on utilise principalement des phases dispersées comprenant des précipités de Mn S (sulfure de magnésium) Selon le procédé présenté dans ce brevet une brame en acier au silicium est maintenue à une température allant de 950 à 1 200 'C pendant une période de 30 à 200 secondes lors du laminage à chaud de façon à précipiter le sulfure de magnésium sous forme de particules fines, uniformément
dispersées ayant une densité élevé de répartition, renfor-
çant ainsi les propriétés magnétiques du produit fini.
Toutefois, avec ce type de tôle ou de bande en acier électro-
magnétique à grain orienté o les phases dispersées consistent en un précipité de sulfure de magnésium, lorsque le laminage final à froid est effectué avec un rapport élevé de réduction de laminage à froid de 50 à 80 %, de façon à améliorer encore
la perte de puissance du produit fini en réduisant la dimen-
sion des macrograins du produit fini tout en maintenant la
densité du flux magnétique de la tôle en acier électro-
magnétique à grain orienté, la recristallisation secondaire devient instable,, particulièrement avec un rapport élevé de réduction de laminage à froid dépassant 60 %, avec le résultat d'une détérioration des propriétés magnétiques du produit obtenu. L'un des buts de la présente invention est d'éliminer les inconvénients mentionnés ci-dessus et d'améliorer les
propriétés magnétiques, particulièrement la perte de puis-
sance d'une tôle ou d'une bande électromagnétique en acier à grain orienté tout en maintenant les caractéristiques de perte de puissance stables sur toute la longueur du produit bobiné.
Un autre but de la présente invention est l'améliora-
tion consistant à donner à une bande en acier électromagnéti-
que à grain orienté des propriétés magnétiques uniformes qui
sont dues à la fine dispersion des précipités.
Suivant la présente invention, il est proposé un pro-
cédé pour la production d'une tôle ou d'une bande en acier électromagnétique à grain orienté, caractérisé en ce que l'acier au silicium contient entre 0,02 % et 0,2 % de cuivre; la température de sortie du laminage de finition à chaud est contrôlée de façon à ce que la température de la partie supérieure de la tôle en acier laminé à chaud soit comprise entre 900 'C et 1050 'C et que la température de la partie médiane et de la partie inférieure correspondantes soit comprise entre 950 'C et 11500 C; et le laminage à froid de la tôle laminée à chaud est effectué avec un rapport de
réduction allant de 50 % à 80 %.
Une bande en acier électromagnétique à grain orienté selon la présente invention est caractérisée en ce que: elle a une épaisseur comprise entre 0,15 et 0,30 mm et elle contient de 2,0 % à 4,0 % de silicium, de 0,030 % à 0,090 % de manganèse et de 0,02 % à 0,2 % de cuivre; elle présente une perte de puissance W 17/50 ne dépassant pas environ 1,19 watt/kg et une densité de flux magnétique B 10 d'au moins environ 1,86 tesla sur toute la longueur de la bande bobinée; et en ce qu'elle est produite par un procédé comprenant un laminage à chaud avec une température de sortie du laminage de finition à chaud contrôlée de façon à ce que la température de la partie supérieure de la bande en acier laminée à chaud soit comprise entre 900 'C et 10500 C et la température de la partie intermédiaire et de la partie inférieure soit comprise entre 950 'C et 1150 'C, et un laminage à froid en deux stades, le laminage de finition à froid de la bande en acier laminée à chaud étant effectué
avec un rapport de réduction compris entre 50 % et 80 %.
Afin de diminuer la perte de puissance d'une tôle ou -15 d'une bande électromagnétique en acier à grain orienté, il est nécessaire de renforcer la densité du flux magnétique et de réduire le diamètre des micrograins du produit fini
tout en maintenant la densité renforcée du flux magnétique.
Dans ce but, le laminage de finition à froid doit être réalisé avec un rapport de réduction de laminage à froid élevé de 50 à 80 % Toutefois, dans le cas d'un acier au silicium o les phases dispersées comprennent seulement des précipités de Mn S, un rapport de réduction du laminage de
finition à froid de 60 % ou plus peut provoquer une insta-
bilité de la recristallisation secondaire pendant le
recuit final La demanderesse a estimé que cet incon-
vénient était provoqué par le fait que les phases dispersées consistant en un précipité de Mn S sont faibles Aussi, la demanderesse a fait diverses études afin d'essayer de supprimer cet inconvénient et elle a découvert que lorsqu'un acier au silicium contenant une quantité prédéterminée de cuivre est utilisée, la recristallisation secondaire peut être stabilisée même avec un rapport de réduction du
laminage de finition à froid élevé de 50 à 80 %, de préfé-
rence de 60 à 80 % Sur la base de cette découverte, la demanderesse a produit une tôle ou une bande en acier électromagnétique à grain orienté suivant les conditions de laminage à chaud décrite dans la demande de brevet japonais publié sous le No 48-69720 ( 1973), et la bande en acier résultante a présenté des propriétés magnétiques substantiellement améliorées Toutefois, il y avait un
inconvénient, car la tôle ou la bande en acier électromagné-
tique à grain orienté produite suivant les conditions de
laminage à chaud ci-dessus mentionnées concernantl'unifor-
mité des propriétés magnétiques sur toute la longueur de la bobine résultante C'est-à-dire que les parties moyenne et
inférieure de la bobine laminée à chaud dans le sens longi-
tudinal présentaient t une dimension des macro-grains plus grande que la partie supérieure De même, dans le produit
final, ces parties présentaient une densité du flux magné-
tique plus faible que la partie supérieure En conséquence, l'amélioration des propriétés magnétiques de ces parties n'était pas significative étant donné que les propriétés magnétiques d'une bobine dans le sens longitudinal n'étaient
pas-uniformes Pour déterminer la raison de cette non uni-
formité des propriétés magnétiques, l'état de précipitation des phases dispersées consistant en du Cu 2 S (sulfure de cuivre) précipité dans la bande laminée à chaud a été
observé au moyen d'un microscope électronique.
Selon le procédé de la présente invention, il est non seulement possible de produire une tôle ou une bande en acier électromagnétique à grain orienté d'une épaisseur de 0,28 à 0,30 mm, mais il est également possible de produire une tôle ou une bande en acier électromagnétique à grain
orienté d'une épaisseur de 0,23 mm ou 0,15 mm.
La présente invention sera maintenant décrite en
référence aux dessins annexés.
Les figures l A-C et 2 A-C sont des photographies obtenues au microscope électronique illustrant l'état précipité des phases dispersées consistant en des précipités de Cu 25 dans les parties supérieures (figures l A et 2 A, moyenne (figures 1 B et 2 B) et inférieure (Figures 1 C et 2 C) des bandes laminées à chaud produites suivant le procédé classique et le procédé suivant la présente invention respectivement, et la figure 3 représente la gamme de température à l'intérieur de laquelle la température de sortie du laminage de finition à chaud doit être maintenue
suivant la présente invention.
A la suite de l'observation de l'état précipité des phases dispersées consistant en des précipités de Cu 25 dans une bande laminée à chaud, il a été confirmé qu'il n'y a
pas de grande différence de quantité totale de sulfure pré-
cipité dans ces trois parties d'une bobine laminée à chaud, mais que les particules de Cu 2 S dans les parties moyenne et inférieure de la bobine laminée à chaud sont susceptibles de s'agréger, comme le montrent les figures l A et B. Au vu de ce qui précède, la demanderesse a fait diverses études sur le contrôle de la dimension et de la dispersion des particules de Cu 2 S précipitées dans une bande en acier au silicium et elle a réussi à produire de façon stable avec un rendement élevé une tôle ou une bande en acier électromagnétique ayant une densité de flux magnétique élevée en adoptant des conditions caractéristiques du laminage à chaud suivant lesquelles la température de sortie du laminage de finition à chaud est contrôlée de façon à ce que la température de la partie supérieure de la tôle soit comprise entre 9000 C et 1 0500 C et que la température des parties moyenne et inférieure soit comprise dans l'intervalle de 9500 C et 11500 C, le résultat en étant que la dimension des particules de Cu 2 S précipitées dans la bande d'acier est uniforme sur toute la longueur de la
bande laminée à chaud.
Il est préférable d'amener la température du produit laminé en acier sur toute la longueur à 11000 C avant de procéder au laminage de finition à chaud, de façon à contrôler la dimension des particules de Mn S précipitées dans la bande en acier, tout en assurant en même temps une température convenable pour le contrôle de la précipitation
ultérieure des particules de Cu 25.
Les photographies au microscope électronique des figures 2 A, 2 B et 2 C illustrent l'état de précipitation uniforme des phases dispersées consistant en des précipités de Cu 2 S dans les parties supérieure, moyenne et inférieure respectivement d'une bande en acier produite en utilisant le laminage à chaud ayant les caractéristiques ci-dessus mentionnées. Les conditions critiques de mise en oeuvre de la présente
invention sont décrites ci-dessous.
Concernant les additifs entrant dans la composition de l'acier au silicium, si la teneur en carbone de l'acier au silicium dépasse 0,085 %, les propriétés magnétiques du
produit résultant sont mauvaises et de plus il faut pro-
céder à un recuit de décarburation de longue durée, ce qui est désavantageux du point de vue économique Aussi,
la teneur maximum en carbone est limitée à 0,085 %.
Le silicium est un élément efficace pour diminuer la perte de puissance d'une tôle ou d'une bande en acier électromagnétique à grain orienté lorsque la teneur en silicium est inférieure à 2,0 %, l'effet de diminution de la perte de puissance n'est pas satisfaisant Une teneur excessivement élevée en silicium peut entraîner des craquelures pendant le laminage à froid de la bande en acier, provoquant ainsi des difficultés de laminage à froid La teneur maximum en silicium de l'acier au
silicium doit être, par conséquent, de 4,0 %.
Le manganèse, le soufre et le cuivre sont des éléments nécessaires pour la précipitation des inhibiteurs et pour la formation des phases dispersées qui sont importantes
pour la croissance des grains recristallisés secondaires.
Lorsque la teneur en manganèse, en soufre ou en cuivre est inférieure à 0, 030 %, 0,010 % ou 0,02 % respectivement, la teneur absolue en Mn S et en Cu 2 S précipités sous forme
de phases dipersées est insuffisante, ayant comme consé-
quence une insuffisance de la recristallisation secondaire.
Concernant le manganèse et le soufre, lorsque la teneur en manganèse est supérieure à 0,090 % ou lorsque la teneur en soufre est supérieure à 0, 060 %, une quantité valable de Mn S et de Cu 2 S précipitant dans les phases dispersées des précipités ne peut être obtenue dans un acier au
silicium car le manganèse et le soufre ne sont pas suffi-
samment dissous à l'état solide dans la matrice en acier à la température classique ( 1200 'C à 1400 'C) de chauffage d'une brame en acier au silicium, et par conséquent il ne
peut y avoir de recristallisation secondaire suffisante.
Aussi, la teneur maximum en cuivre dans un acier au sili-
cium doit être de 0,2 %, car si la teneur en cuivre est supérieure à 0,2 %, le rendement de fabrication de l'acier au silicium est diminué pendant les stades de décapage, de
recuit décarburant, et analogues Il en résulte que la.
teneur en manganèse, en soufre et en cuivre dans l'acier au silicium doit être comprise dans l'intervalle de 0,030
à 0,090 %, 0,010 à 0,060 % et 0,02 à 0,2 % respectivement.
De l'acier au silicium fondu contenant les éléments précités dans les intervalles mentionnés ci-dessus peut être mis en lingot classique ou il peut être traité par coulée continue en donnant un lingot ou une brame Alors, le lingot ou la brame sont chauffés jusqu'à une température comprise entre 12000 C et 14000 C. Le laminage à chaud caractéristique de la présente
invention est décrit ci-dessous.
Concernant la température de sortie du laminage de finition à chaud, lorsque la température de la partie
supérieure de la tôle dépasse 10500 C, le degré de précipi-
tation des sulfures tend à être non satisfaisant, la recristallisation secondaire étant instable Lorsque la température de la partie supérieure est inférieure à 900 'C, l'agrégation des particules de Cu 2 S se produit, en créant ainsi un désavantage' Si la température des parties moyenne et inférieure de la bande en acier est inférieur à 950 'C, les particules de Cu 2 S précipitées s'agrégent à un degré tel que l'effet inhibiteur est réduit de façon
très importante et l'on constate une croissance des macro-
grains produits ainsi que l'apparition de stries Si la température des parties moyenne et inférieure dépasse 11500 C, la précipitation du Cu 2 S devient si insuffisante que le produit fini présente des propriétés magnétiques détériorées ainsi qu'une anomalie magnétique Ainsi, selon la présente invention, la température d'entrée dans le laminage de finition à chaud doit être comprise entre 11000 C et 12500 C et la température de sortie du laminage de finition à chaud doit être comprise entre 900 'C et 10500 C, de préférence entre 9500 C et 10000 C dans le cas de la partie supérieure de la bande en acier ét entre 950 'C et 1150 'C, de préférence entre 10000 C et 11000 C
dans le cas des parties moyenne et inférieure.
La figure 3 montre l'intervalle de température dans
lequel la température de sortie est contrôlée Une tempé-
rature de sortie du laminage de finition à chaud dans l'intervalle représenté à la figure 3 peut être obtenue en contrôlant le décalaminage ou en contrôlant le nombre
des rotations des cylindres pendant le laminage dégrossis-
seur et le laminage de finition.
Lorsque la température à l'entrée du laminage de fini-
tion à chaud est supérieure à 1250 'C, le degré de préci-
pitation des sulfures tend à devenir non satisfaisant de sorte que la recristallisation secondaire est instable et le produit fini contient des grains anormalement grenus produits pendant le chauffage des brames Aussi, lorsque la température à l'entrée du laminage de finition à chaud
est inférieure à 1100 l C, les particules de sulfure précipi-
tées s'agrègent à un degré tel que l'effet inhibiteur est réduit de façon très importante, entraînant l'instabilité
de la recristallisation secondaire.
Le laminage à froid est maintenant décrit Le laminage à froid est effectué suivant la méthode classique du double laminage à froid comprenant un laminage à froid primaire, un recuit intermédiaire et un laminage à froid secondaire, ensuite un recuit décarburant et un recuit
de finition.
Il est nécessaire que l'acier au silicium selon la présente invention contienne essentiellement du manganèse,
du soufre et du cuivre dans les intervalles spécifiés ci-
dessus L'acier au silicium selon la présente invention peut contenir également des traces d'étain dans le but de réduire la dimension des grains cristallisés, donnant ainsi une nouvelle diminution des pertes de puissance dans le produit fini Il est préférable que la teneur en
étain soit de 0,10 % ou moins.
De même, lorsque la teneur en phosphore dans l'acier au silicium est réduite à un niveau remarquablement bas, la quantité d'inclusions du type phosphoreux peut être réduite de façon à obtenir un état précipité optimum des phases dispersées, ce qui est efficace pour renforcer la densité du flux magnétique et pour réduire la perte de puissance du produit fini Afin de réduire la quantité d'inclusions du type phosphoreux, et pour obtenir par conséquent les résultats mentionnés ci-dessus, il est nécessaire que la teneur en-phosphore soit de 0,01 % ou moins Si la teneur en phosphore dépasse 0,01 %, il devient difficile d'atteindre les résultats ci-dessus mentionnés.
Exemple 1
Trois types d'acier au silicium fondu ayant chacun
la composition indiquée au tableau 1 ont été préparés.
Chaque acier au silicium fondu a été soumis à la coulée continue de façon à produire des brames ayant une épaisseur de 250 mm Les brames ont été chauffées à une température allant de 12000 C à 14000 C et elles ont été laminées à chaud dans les conditions indiquées au tableau 1 de façon à obtenir une bobine laminée à chaud ayant une épaisseur de 2,5 mm; la bobine laminée à chaud a été soumise à un laminage à froid en deux stades, avec un recuit intermédiaire, à une température de 850 'C pendant 3 minutes Pendant le double laminage à froid, un laminage à froid secondaire a été effectué avec un rapport de réduction de laminage à froid de 65 % en donnant ainsi des bandes en acier ayant une épaisseur finale de 0,30 mm Les bandes en acier ont été décarburées dans une atmosphère d'hydrogène humide à une température de 8400 C pendant 3 minutes Les bandes en acier décarburées ont été alors soumises au recuit final sous une atmosphère d'hydrogène à une température de 11700 C pendant 20 heures Les produits finaux résultants ont
présenté les propriétés indiquées au tableau 2.
TABLEAU 1
Matériau classique Composition (%) C Si Mn S
Al sol.
N total Cu 0,043 3,15 0,060
0,Q 17
0,002
0,0025
0,01 matériau suivant
la présente inven-
tion
A B
0,043 0,043
3,15 3,14
0,060 0,060
0,926 0,026
0,002 0,002
0,0025 0,0025
0,03 0,18
haut 1170 1200 1170 1200 Température milieu 1110 1150 1110 1150 avant fini bas 1070 1100 1070 1100 tion (OC) Laminage de haut 930 980 930 980 finition à milieu 930 1000 940 1000 chaud tempé bas 940 1020 940 1020 de sortie (OC) a Condition de laminage a b a b à chaud *: Brevet des Etats Unis **: Condition de laminage
tion.
d'Amérique No 3 872 704
à chaud de la présente inven-
w On w o C O 1 o F. O- o Ln
Tableau 2
Condition Matériaux classiques a Matériau A be Matériau B + a Matériau B bo
Macro-
grain du produit bon Bon bon bon Dimensions des grains du produit (ASTM No) Moyenne du haut, du milieu et du bas Propriétés magnétiques haut milieu bas
W 17/50 B 10 W 17/50 B 10 W 17/50 B 10
1,24 w/kg 1,85 tesla 1,28 w/kg 6,0 7,0 7,6 1,18 1,20 1,17 1,87 1,86 1,87 1,19 1,26 1,18 1,84 tesla 1,86 1,85 1,86 1,30 w/kg 1,84 tes 11 1,18 1,24 1,18 1,87 1,86 1,86 *: Condition de laminage à chaud Brevet des EtatsUnis 3 872 704 *: Corxndition de laminage à chaud selon la présente invention N - cb ou 4
Exemple 2
Un total de 0,08 % de Sn a été ajouté à de l'acier au silicium fondu contenant 0,043 % de C, 3,14 % de Si, 0,060 % de Mn, OA 26 % de S, 0,002 % d'Al soluble, 0,0025 % de N total et 0,18 % de Cu L'acier résultant et l'acier classique ayant la composition du tableau 1 ont été soumis à la coulée continue de façon à produire des brames ayant une épaisseur de 250 mm Les brames ont été chauffées à une température comprise entre 12000 C et 14000 C et elles ont été laminées à chaud dans les conditions de laminage à chaud b du tableau 1 de façon à donner des bobines laminées à chaud ayant une épaisseur de 2,5 mm Les bobines laminées à chaud ont été alors soumises à un double laminage à froid, comprenant un recuit intermédiaire, à une température de 850 'C pendant 3 minutes Pendant le double laminage à froid, le laminage à froid secondaire a êté exécuté avec un rapport de réduction de 65 % de façon à obtenir des bandes en acier ayant une épaisseur définitive de 0,3 mm Les tôles en acier ont été décarburées dans une atmosphère d'hydrogène humide à une température de 8400 C pendant 3 minutes Les bandes en acier décarburées ont été alors soumises à un recuit de finition dans une atmosphère d'hydrogène à une température de 11700 C pendant 20 heures Les produits finaux résultants ont
présenté les propriétés indiquées au tableau 3.
w O Ln O o
Tableau 3
Dimensions des grains du produit (ASIM No) Moyenne du haut, du milieu et du bas 6,0 8,0 Propriétés magnétiques Haut milieu bas
W 17/50 B 10 W 17/50 B W 17/50 B 10
1,24 w/kg 1,85 tesla 1,28 w/kg 1,85 tesla 1,16 1,87 1,16 1,86 1,30 w/kg 1, 84 tesla 1,16 1,86 : Condition de laminage à chaud du Brevet des Etats Unis d'Amérique No 3 872 704 en _a C> W n 1 Matériau classique a Matériau de la présente invention
Exemple 3
Un acier au silicium fondu a été traité de façon à contenir 0,043 % de C, 3,14 de Si, 0,060 % de Mn, q O 26 % de S, 0,002 % d'Al soluble, 0,0025 % de N total et 0,18 % de Cu et aussi de façon à ce que la teneur en phosphore soit réduite à un niveau bas de 0,006 % L'acier au silicium résultant a été soumis à la coulée continue de façon à produire une brame ayant une épaisseur de 250 mm La brame a été chauffée à une température comprise entre 1200 'C et 1400 'C et a été ensuite laminée à chaud dans les conditions b du tableau 1 de façon à obtenir une bobine laminée à chaud ayant une épaisseur de 2,5 mm La bobine laminée à chaud a été soumise à un double laminage à froid avec un recuit intermédiaire à la température de 850 'C pendant 3 minutes Pendant le double laminage à froid le laminage à froid secondaire a été effectué avec un rapport de réduction de 65 % de façon à obtenir une bande en acier ayant une épaisseur définitive de 0,3 mm La bande en acier a été décarburée dans une atmosphère d'hydrogène humide à une température de 840 a C pendant 3 minutes Les bandes en acier décarburées ont alors subi un recuit de finition dans une atmopshère d'hydrogène à une température de 11700 C pendant heures Les produits finaux résultants ont présenté les
propriétés indiquées au tableau 4.
Tableau 4
Ln- o Dimensions des grains du produit (ASIM No) Mokyenne du haut, du milieu et du bas Matériau de la présente 8,0 invention Propriétés magnétiques HAMT 1 MI=i PAS
W 17/50 B 10 W 17,,50 B 10 W 17/50 B 10
1, 16 w/kg 1, 87 tesla 1,16 w/kg 1,87 tesla 1,17 w/kg 1,87 tesla w Ln 1 w CD o,' -à 4- o N
Claims (4)
1 Procédé pour la production de tôle ou de bande en acier électromagnétique à grain orienté ayant une faible perte de puissance, selon lequel une brame en acier au silicium ne contenant pas plus de 0, 085 % en poids de carbone, de 2,0 % à 4,0 % en poids de silicium, de 0, 030 % à 0,090 % en poids de manganèse et de 0,010 % à 0,060 % en poids de soufre est laminée à chaud, laminée à froid et subit un recuit de finition caractérisé en ce que ladite brame en acier au silicium contient en outre 0,02 % à 0,2 % en poids de cuivre, en ce que la température de sortie du laminage de finition à chaud est réglée de façon que la température de la partie supérieure de la bande laminée à chaud soit comprise entre 9000 C et 1 0500 C et en ce que la température des parties moyenne et inférieure soit comprise entre 9500 C et 1150 'C, le laminage de finition à froid étant effectué
avec un rapport de réduction compris entre 50 % et 80 %.
2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la température d'entrée dudit laminage de finition à chaud est comprise entre 11000 C et 12500 C. 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite température de ladite partie supérieure est comprise entre 950 'C et 10000 C. 4 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce' que ladite température desdites parties moyenne et inférieure est comprise entre 10000 C et 11000 C. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la teneur en phosphore de ladite brame en acier au
silicium est de 0,010 % en poids ou moins.
6 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1
ou 5, caractérisé en ce que ladite brame en acier au
silicium ne contient pas plus de 0,1 % en poids d'étain.
7 Bande en acier électromagnétique à grain orienté selon la présente invention caractérisée en ce qu'elle a une épaisseur comprise entre 0,15 et 0,30 mm et en ce qu'elle contient de 2,0 à 4,0 % en poids de silicium, de 0,030 à 0,90 % de manganèse et de 0,02 % à 0,2 % de cuivre; en ce qu'elle présente une perte de puissance W 17/50 ne dépassant pas approximativement 1,19 watt/kg et une densité de flux magnétique Bi O d'au moins environ 1,86 tesla sur toute la longueur de la bande enroulée; et en ce qu'elle est obtenue par un procédé comprenant un laminage à chaud dans lequel la température de sortie du laminage de finition est réglée de façon que la température de la partie supérieure de la bande en acier laminée à chaud soit comprise dans l'intervalle de 9000 C à 10500 C et que la température des parties moyenne et inférieure soit comprise dans l'intervalle de 9500 C à 11500 C, et un laminage à froid en deux stades, le laminage de finition à froid de la bande laminée à chaud étant effectué avec un rapport de réduction compris entre
% et 80 %.
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