FR2502179A1 - Procede pour produire de l'acier au silicium a grain oriente - Google Patents
Procede pour produire de l'acier au silicium a grain oriente Download PDFInfo
- Publication number
- FR2502179A1 FR2502179A1 FR8204773A FR8204773A FR2502179A1 FR 2502179 A1 FR2502179 A1 FR 2502179A1 FR 8204773 A FR8204773 A FR 8204773A FR 8204773 A FR8204773 A FR 8204773A FR 2502179 A1 FR2502179 A1 FR 2502179A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- steel
- hot
- ingot
- less
- silicon steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
DANS CE PROCEDE, L'ACIER PEUT ETRE LAMINE DIRECTEMENT A CHAUD DE L'ETAT DE LINGOT EN FEUILLARD A DES TEMPERATURES INFERIEURES A CELLES EMPLOYEES HABITUELLEMENT, SANS NUIRE AUX PROPRIETES MAGNETIQUES DE L'ACIER. LE RAPPORT MANGANESESOUFRE EST INFERIEUR A ENVIRON 2,5: 1 ET EST COMPRIS DE PREFERENCE ENTRE 1 ET 2,5. LE LAMINAGE A CHAUD S'EFFECTUE A MOINS DE 1260C, DE PREFERENCE ENTRE 1205 ET 1260C. L'ACIER CONTIENT DE PREFERENCE UNE QUANTITE EFFECTIVE DE CUIVRE JUSQU'A 0,4 EN POIDS.
Description
2502 1 79
On connaît l'emploi d'acier au silicium à grain orienté
sous forme de tôles en différentes applications électriques, notam-
ment dans la fabrication de noyaux de transformateurs. L'acier est produit par coulée en lingot, réchauffage du lingot, typiquement dans un four pit chauffé au gaz, jusqu'à une température qui convient pour le laminage à chaud, soit en une brame, soit directement en feuillard laminé à chaud. Le feuillard à chaud, après recuit et décapage, est laminé à froid, en un seul ou en plusieurs stades
avec recuit intermédiaire. L'acier est ensuite soumis à une norma-
lisation pendant laquelle est obtenue la décarburation. Après cela, il est soumis à un recuit final de texturation dans lequel est obtenue l'orientation désirée des cristaux. Habituellement, lorsque le lingot est directement réduit par laminage en feuillard à chaud,
la température du lingot est de l'ordre de 13450C.
L'acier au silicium subit pendant le recuit final de texturation une recristallisation secondaire avec croissance d'agglomérations de grains et orientation ou texturation cubique sur arêtes ou (110) [001]. Ces gros grains ont leur axe [0011 parallèle à la direction de laminage et leurs faces (110) parallèles au plan de laminage. Donc, le matériau, en forme de tôle, présente une seule direction de magnétisation facile, qui correspond à la direction de laminage. Dans les applications de ce matériau et particulièrement
lorsqu'il est utilisé dans la fabrication de noyaux de transforma-
teurs, il doit avoir de faibles pertes dans le fer parce que la consommation d'énergie thermique diminue avec la diminution des pertes dans le fer. De plus, pour qu'il soit aisément magnétisable,
l'acier doit Etre caractérisé par une bonne perméabilité magnétique.
Afin d'obtenir ces propriétés magnétiques souhaitables, c'est-à-dire de faibles pertes dans le fer et une bonne perméabilité magnétique, il a été nécessaire jusqu'à présent d'effectuer le
laminage à chaud à une température de lingot de l'ordre de 13450C.
Par conséquent, la pratique habituelle consiste à effectuer le laminage à chaud jusqu'en feuillard, à partir du lingot ou à partir d'une brame, à une température supérieure à environ 1260'C et jusqu'à 1400'C environ. Il est cependant difficile de travailler avec ces températures extrêmement élevées, lesquelles créent en particulier des problèmes d'évacuation des scories qui se forment pendant le
2 5 0 2 1 7 9
-2
réchauffage des lingots à ces températures élevées dans le four pit.
Le réchauffage à ces températures élevées augmente en outre le coût de l'énergie de l'ensemble du traitement, outre le fait qu'il accroit
le coût des réfractaires du four.
L'invention vise donc en premier lieu à apporter un procédé pour produire de l'acier au silicium à grain orienté permettant d'utiliser des températures de laminage inférieures à celles utilisées habituellement, sans que cela nuise aux propriétés magnétiques de l'acier, principalement en ce qui concerne les pertes dans le fer et
la perméabilité magnétique.
L'invention permet d'atteindre ce résultat, et d'autres résultats encore, comme décrit dans ce qui va suivre et comme il
ressort également de plusieurs exemples.
Selon une caractéristiques essentielle du procédé de l'invention, l'acier au silicium à grain orienté, ayant par
ailleurs une composition habituelle, peut Etre laminé à chaud directe-
ment de l'état de lingot en feuillard à chaud typiquement d'une épaisseur d'environ 2,5 mm ou moins, si l'acier possède un rapport manganèse/soufre inférieur à environ 2,5, c'est-à-dire inférieur à environ 2,5: 1, et de préférence un rapport manganèse/soufre compris dans la plage allant d'environ 1 à moins de 2,5 environ. De préférence, selon l'invention, on effectue le laminage à chaud avec un acier, ayant un rapport manganèse/soufre qui correspond à ce qui a été
indiqué ci-dessus, à une température d'environ 1205 à moins de 12600C.
La demanderesse a constaté, comme il sera démontré dans ce qui va suivre par des exemples spécifiques, que ces températures de laminage à chaud inférieures à la normale ne produisent pas d'effets nuisibles sur les pertes dans le fer et la perméabilité magnétique de l'acier si
les faibles rapports manganèse/soufre indiqué' ci-dessus sont respec-
tés. En outre, selon l'invention, les pertes dans le fer peuvent être diminuées encore plus si l'acier contient du cuivre en une quantité effective jusqu'à environ 0,4 % en poids et, de préférence, d'environ 0,2 à moins de 0,58 % en poids environ. On obtient par conséquent des valeurs optimales pour les pertes dans le fer et la perméabilité magnétique, dans le laminage direct de lingots en feuillards à chaud, si l'acier est caractérisé à la fois par les faibles rapports manganèse/soufre indiqués plus haut et par une teneur en cuivre dans les limites indiquées. Si ces enseignements de
2 5 0 2 1 7 9
3.
l'invention sont suivis, les températuresde laminage à chaud relati-
vement élevées qu'il fallait respecter jusqu'à présent pour obtenir
de bonnes propriétés magnétiques ne sont plus nécessaires.
L'invention permet donc d'éviter les inconvénients mentionnés dans ce qui précède en ce qui concerne le traitement et les coûts par l'application de températures de laminage qui sont
inférieures à celles utilisées normalement. Il s'ensuit que l'inven-
tion apporte un procédé permettant de produire de l'acier au silicium à grain orienté et ayant de bonnes propriétés magnétiques avec des avantages économiques considérables comparativement aux pratiques conventionnelles. A titre d'exemple et plus particulièrement
pour démontrer l'importance des rapports manganèse/soufre selon l'inven-
l'invention sur les propriétés magnétiques de l'acier, les compo-
sitions d'acier au silicium indiquées ci-après dans le tableau I ont été produites et laminées à chaud dans la plage d'environ
1205 à 12600C.
Les aciers indiqués dans le tableau I ci-après ont été laminés à chaud directement de l'état de lingot en feuillard à chaud d'une épaisseur de l'ordre de 2 à 2,3 mm. Ce feuillard a été recuit à environ 900'C puis laminé à froid jusqu'à une épaisseur
intermédiaire de 0,71 à 0,76 mm. Le feuillard d'épaisseur inter-
médiaire a été recuit à une température de 9500C avant le laminage
à froid jusqu'à l'épaisseur finale de 0,274 mm.
Comme on peut le voir sur le tableau I, les pertes dans le fer sont plus faibles pour les aciers dont le rapport manganèse/ soufre est inférieur à 2,5 comparativement à la coulée n0 6162 ayant le rapport manganèse/soufre relativement élevé de 3,25 qui est
typique pour les aciers conventionnels de ce type.
L'effet du cuivre pour améliorer plus encore les pertes
dans le fer est indiqué dans le tableau Il ci-après.
Les aciers indiqués dans le tableau II ont été laminés à chaud directement de l'état de lingot en feuillard à chaud d'une épaisseur de 2, 3 mm. Le feuillard à chaud a été amené à l'épaisseur
finale par laminage à froid en deux phases avec un recuit inter-
médiaire. Le recuit initial, avant le laminage à froid, a été effectué à une température d'environ 9000C; à la suite de ce recuit, le matériau a été laminé à une épaisseur de 0,71 mm. Ensuite,
250 2 1 7 9
il a été recuit de nouveau à une température d'environ 9500C puis laminé à l'épaisseur finale de 0,274 mm. Après cela, le matériau a été soumis à une normalisation finale à environ S0QC, au cours de laquelle l'acier a été décarburé. Enfin, le feuillard décarburé a été revêtu de façon conventionnelle d'oxyde de magnésium et recuit dans une atmosphère d'hydrogène d'environ 11750C. Comme il ressort des valeurs pour les pertes dans le fer indiquées dans le tableau II, la présence de cuivre en quantité supérieure à environ 0,2 %, comme pour l'acier de la coulée 6370 par exemple, apporte une amélioration dans les pertes dans le fer par rapport à l'acier de la coulée 6369 avec une teneur en cuivre de 0,19 %. Les pertes dans le fer deviennent cependant plus importantes si le cuivre n'est pas maintenu à un niveau inférieur à environ 0,58 %, comme on peut le voir pour la coulée 6364, laquelle présente une nette détérioration des pertes
dans le fer avec sa teneur en cuivre-de 0,58 %.
T A B L E A U I
(Acier au silicium qualité magnétique de 0,274 mm (10,8 Mil)) Temp. de laminage i chaud C j'crtes dans le fer à 1,7 T H x 10 )uH x 10 en W/kg
1,67 1854
1,665 1850
1,7 1864
1,66 1858
1,68 1845
1,55 1845
1,55 1812
1,945 1693
No M., o xo Coulée 61 (2 C 0,030 0,030 0,030 o,028 0,030 0,033 0,030 o, 049 Mi
0, 038
o,040 o, 043 o, 042 0,042 o, 049 o, 055 o, 065 S 0,035 0,036 0,035 o,035 o,034 o,030 0,023 0,020 si 3 04 3.05 3.00 3.00 2.95 3.12 3.10 3.00 A1 0, 005 0,005 0,005 0,005 0,005 o,004 o,004 o,005 Cu B c 0004 o,0004 o,0004 o, 0004
0,0005
o.0007
0,0004
o,0010 Mn:S 1.10 1,10 1.20 1; 20 1.23 1.60 2.40 3.25
TABLEAU I I
(Acier au silicium qualité magnétique de 0,274 mm (10,8 Mil) revttu de MgO) Mn:S 1.80 1;90 1;85 1,91 2.00 1.96 Pertes dans Temp. de Je fer à laminage, 1,7 T en, chaud CW/kg u 1
1232 1,62 1860
il 1,50 186f
1,69 1.849
" 1,565 1869
" 1,585 1874
l 1,68 18463 c' I',o "o Po (il CD Coulée C 0,034 o,031 o,030 O,030 0o,028 0,029 Mn o, 039 o,042 o,048 o,042 o,042 o,047 S 0,022 0,022 0,026 o,022 o, 021 0,024 Si 3;0 3,0 3,0 3.0 3;0 3;0 3,0 A1 0,005 0,005 0,005 0o,005 o, 005 o,005 Cu 0,19 0,42 0,58 0,20 o,42 0,58 B o0,0006
0,0005
0,0007
o,0014
0,0009
0,0009
2502 1 79
Claims (5)
1. Procédé pour produire de l'acier au silicium à grain orienté, comprenant la coulée d'acier au siliciumi en lingot, le réchauffage du lingot en vue du laminage à chaud, le laminage à chaud du lingot réchauffé en feuillard à chaud, le laminage à froid de ce feuillard en une ou plusieurs phases avec recuit intermédiaire, une décarburation à l'épaisseur finale, l'application d'un revêtement et un recuit final de texturation à température élevée, caractérisé en ce que l'on ajuste le rapport manganèse/soufre de l'acier à moins de 2,5: 1 et on effectue le laminage à chaud du lingot à une
température inférieure à 1260C.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rapport manganèse/soufre de l'acier est compris entre environ
1: 1 et moins d'environ 2,5: 1.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'on effectue le laminage à chaud à une température d'environ
1205 à moins de 1260C.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3,
caractérisé en ce que l'acier tontient du cuivre en une quantité
effective jusqu'à environ 0,4 % en poids.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3,
caractérisé en ce que l'acier contient du cuivre en une quantité
d'environ 0,2 à moins de 0,58 % en poids environ.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US24556681A | 1981-03-19 | 1981-03-19 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2502179A1 true FR2502179A1 (fr) | 1982-09-24 |
Family
ID=22927185
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR8204773A Withdrawn FR2502179A1 (fr) | 1981-03-19 | 1982-03-19 | Procede pour produire de l'acier au silicium a grain oriente |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS57158322A (fr) |
KR (1) | KR830008744A (fr) |
AT (1) | ATA69782A (fr) |
BE (1) | BE892532A (fr) |
BR (1) | BR8201340A (fr) |
CA (1) | CA1197758A (fr) |
DE (1) | DE3210075A1 (fr) |
ES (1) | ES8302789A1 (fr) |
FR (1) | FR2502179A1 (fr) |
GB (1) | GB2095287A (fr) |
IT (1) | IT1147814B (fr) |
PL (2) | PL235082A1 (fr) |
RO (1) | RO84750B (fr) |
SE (1) | SE8107844L (fr) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5472521A (en) * | 1933-10-19 | 1995-12-05 | Nippon Steel Corporation | Production method of grain oriented electrical steel sheet having excellent magnetic characteristics |
MX167814B (es) * | 1987-06-04 | 1993-04-13 | Allegheny Ludlum Corp | Metodo para producir acero al silicio orientado engrano con adiciones pequeñas de boro |
DE69022617T3 (de) * | 1989-04-14 | 2003-04-03 | Nippon Steel Corp | Verfahren zum Herstellen kornorientierter Elektrobleche mit verbesserten magnetischen Eigenschaften. |
US5261971A (en) * | 1989-04-14 | 1993-11-16 | Nippon Steel Corporation | Process for preparation of grain-oriented electrical steel sheet having superior magnetic properties |
KR960010811B1 (ko) * | 1992-04-16 | 1996-08-09 | 신니뽄세이데스 가부시끼가이샤 | 자성이 우수한 입자배향 전기 강 시트의 제조방법 |
US5653821A (en) * | 1993-11-09 | 1997-08-05 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing oriented electrical steel sheet by heating slab at low temperature |
US5855694A (en) * | 1996-08-08 | 1999-01-05 | Kawasaki Steel Corporation | Method for producing grain-oriented silicon steel sheet |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3671337A (en) * | 1969-02-21 | 1972-06-20 | Nippon Steel Corp | Process for producing grain oriented electromagnetic steel sheets having excellent magnetic characteristics |
FR2201342A1 (fr) * | 1972-09-28 | 1974-04-26 | Allegheny Ludlum Ind Inc | |
US3905843A (en) * | 1974-01-02 | 1975-09-16 | Gen Electric | Method of producing silicon-iron sheet material with boron addition and product |
US3976517A (en) * | 1975-07-15 | 1976-08-24 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Processing for grain-oriented silicon steel |
US4113529A (en) * | 1977-09-29 | 1978-09-12 | General Electric Company | Method of producing silicon-iron sheet material with copper as a partial substitute for sulfur, and product |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4078952A (en) * | 1976-06-17 | 1978-03-14 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Controlling the manganese to sulfur ratio during the processing for high permeability silicon steel |
-
1981
- 1981-12-30 SE SE8107844A patent/SE8107844L/ not_active Application Discontinuation
-
1982
- 1982-01-15 GB GB8201186A patent/GB2095287A/en not_active Withdrawn
- 1982-01-19 KR KR1019820000202A patent/KR830008744A/ko unknown
- 1982-01-26 CA CA000394919A patent/CA1197758A/fr not_active Expired
- 1982-01-29 IT IT47692/82A patent/IT1147814B/it active
- 1982-02-03 ES ES509302A patent/ES8302789A1/es not_active Expired
- 1982-02-15 PL PL23508282A patent/PL235082A1/xx unknown
- 1982-02-15 PL PL1982235082D patent/PL128759B1/pl unknown
- 1982-02-24 AT AT0069782A patent/ATA69782A/de not_active IP Right Cessation
- 1982-02-26 JP JP57030448A patent/JPS57158322A/ja active Pending
- 1982-03-11 RO RO106877A patent/RO84750B/ro unknown
- 1982-03-12 BR BR8201340A patent/BR8201340A/pt unknown
- 1982-03-18 BE BE2/59634A patent/BE892532A/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-03-19 FR FR8204773A patent/FR2502179A1/fr not_active Withdrawn
- 1982-03-19 DE DE19823210075 patent/DE3210075A1/de not_active Ceased
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3671337A (en) * | 1969-02-21 | 1972-06-20 | Nippon Steel Corp | Process for producing grain oriented electromagnetic steel sheets having excellent magnetic characteristics |
FR2201342A1 (fr) * | 1972-09-28 | 1974-04-26 | Allegheny Ludlum Ind Inc | |
US3905843A (en) * | 1974-01-02 | 1975-09-16 | Gen Electric | Method of producing silicon-iron sheet material with boron addition and product |
US3976517A (en) * | 1975-07-15 | 1976-08-24 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Processing for grain-oriented silicon steel |
US4113529A (en) * | 1977-09-29 | 1978-09-12 | General Electric Company | Method of producing silicon-iron sheet material with copper as a partial substitute for sulfur, and product |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2095287A (en) | 1982-09-29 |
BR8201340A (pt) | 1983-01-25 |
ATA69782A (de) | 1986-07-15 |
ES509302A0 (es) | 1983-01-16 |
DE3210075A1 (de) | 1983-01-05 |
RO84750B (ro) | 1984-09-30 |
BE892532A (fr) | 1982-09-20 |
JPS57158322A (en) | 1982-09-30 |
PL235082A1 (fr) | 1982-09-27 |
IT1147814B (it) | 1986-11-26 |
PL128759B1 (en) | 1984-02-29 |
IT8247692A0 (it) | 1982-01-29 |
ES8302789A1 (es) | 1983-01-16 |
CA1197758A (fr) | 1985-12-10 |
KR830008744A (ko) | 1983-12-14 |
SE8107844L (sv) | 1982-09-20 |
RO84750A (fr) | 1984-07-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5864587B2 (ja) | 高磁束密度の方向性ケイ素鋼製品の製造方法 | |
US9947446B2 (en) | Hot-rolled steel sheet for production of non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing same | |
KR20200050987A (ko) | 자성 특성이 우수한 무배향 전기 강판(non-oriented electrical steel sheet) 및 이의 제조방법 | |
FR2557890A1 (fr) | Procede pour produire un ruban d'acier electrique a grains orientes ayant des proprietes magnetiques et des proprietes de pellicule de verre ameliorees | |
FR2643387A1 (fr) | Procede de fabrication de feuillards d'acier magnetique non-oriente | |
FR2502179A1 (fr) | Procede pour produire de l'acier au silicium a grain oriente | |
EP0469980B1 (fr) | Procédé de fabrication de tÔle d'acier magnétique à grains non orientés et tÔle obtenue par ce procédé | |
EP0784100B1 (fr) | Alliage fer-cobalt, procédé de fabrication d'une bande en alliage fercobalt et bande obtenue | |
JP5920387B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
CA2314177C (fr) | Tole d'acier a basse teneur en aluminium pour emballage | |
FR2518120A1 (fr) | Procede de production d'une tole ou bande electromagnetique a grains orientes | |
US5913987A (en) | Finish treatment method and silicon steel sheet manufactured by direct casting method | |
US3130093A (en) | Production of silicon-iron sheets having cubic texture | |
CA3151686A1 (fr) | Tole d'acier electrique non orientee et son procede de fabrication | |
FR2472614A1 (fr) | Procede pour produire des toles d'acier au silicium a grains orientes ayant une induction magnetique tres elevee et une faible perte dans le fer | |
FR2795743A1 (fr) | Tole d'acier a basse teneur en aluminium pour emballage | |
JPS5915966B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 | |
JPH0144771B2 (fr) | ||
JP4214937B2 (ja) | 磁気特性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法 | |
KR100241005B1 (ko) | 1회 냉간압연에 의한 방향성 전기강판의 제조방법 | |
JPS6148761B2 (fr) | ||
JPH027374B2 (fr) | ||
JPH07216516A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法 | |
JPH0261031A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JPH04337050A (ja) | 磁気特性の優れた高抗張力磁性材料およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RE | Withdrawal of published application |