JPH0261031A - 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法Info
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- JPH0261031A JPH0261031A JP21053588A JP21053588A JPH0261031A JP H0261031 A JPH0261031 A JP H0261031A JP 21053588 A JP21053588 A JP 21053588A JP 21053588 A JP21053588 A JP 21053588A JP H0261031 A JPH0261031 A JP H0261031A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鉄損が低く磁束密度の高い無方向性電磁鋼板
とその製造方法に関するものである。
とその製造方法に関するものである。
モーター、変圧器等の鉄芯材料として使用される無方向
性電磁鋼板は，これら電気機器の省エネルギー化を図る
ため、鉄損が低く磁束密度が高いことが要求される。特
に、中・小型電気機器に関しては、小型化、高効率化を
達成するために、鉄損を低（保ちつつ従来にも増して高
い磁束密度を有する材料の開発要請が益々強まってきて
いる。
性電磁鋼板は，これら電気機器の省エネルギー化を図る
ため、鉄損が低く磁束密度が高いことが要求される。特
に、中・小型電気機器に関しては、小型化、高効率化を
達成するために、鉄損を低（保ちつつ従来にも増して高
い磁束密度を有する材料の開発要請が益々強まってきて
いる。
ところで、無方向性電磁鋼板は周知の如く鉄損と磁束密
度の値により各グレードに分けられている。一般には、
高グレード材はＳｉ含有量を高め鉄損の低下を図ってい
るが、Ｓｉ含有量の増加に伴い磁束密度も低下してしま
う。
度の値により各グレードに分けられている。一般には、
高グレード材はＳｉ含有量を高め鉄損の低下を図ってい
るが、Ｓｉ含有量の増加に伴い磁束密度も低下してしま
う。
これに対し、低グレード材ではＳｉ含有量を低くしてい
るため飽和磁束密度の低下が押えられ、比較的高い磁束
密度が得られるが、鉄損が高いという問題がある。
るため飽和磁束密度の低下が押えられ、比較的高い磁束
密度が得られるが、鉄損が高いという問題がある。
このようなことから従来においても、鉄損を低くするた
めに単にＳｉ含有量を増すのみでなく、Ｃ％Ｓ、 Ｎ％
Ｏの低減、Ｓｎ％Ｍｎ％Ｃｕの添加などの処置がとられ
ている。
めに単にＳｉ含有量を増すのみでなく、Ｃ％Ｓ、 Ｎ％
Ｏの低減、Ｓｎ％Ｍｎ％Ｃｕの添加などの処置がとられ
ている。
例えば特開昭６２−２６７４２１号公報に、Ｓｌおいて
Ｃ％Ｓ、Ｎ、０の混入量を抑制し、粒成長の阻害要因と
なる硫化物、窒化物および酸化物の低減あるいは無害化
を図り、鉄損の低い無方向性電磁鋼板を製造する方法が
提案されている。しかし、これによると仕上焼鈍後では
鉄損の低下が不十分であり、歪取焼鈍後では鉄損の低い
ものが製造されるが磁束密度も低下してしまうため、最
近の要請に対して十分に対処し得るとはいえない。
Ｃ％Ｓ、Ｎ、０の混入量を抑制し、粒成長の阻害要因と
なる硫化物、窒化物および酸化物の低減あるいは無害化
を図り、鉄損の低い無方向性電磁鋼板を製造する方法が
提案されている。しかし、これによると仕上焼鈍後では
鉄損の低下が不十分であり、歪取焼鈍後では鉄損の低い
ものが製造されるが磁束密度も低下してしまうため、最
近の要請に対して十分に対処し得るとはいえない。
また、Ｓｉを０．１〜３．５ ｗｔ ％含有する鋼ｌと
Ｓｎを０．０３〜０．４０ ｗｔ％添加させて鉄損の低
い無方向性電磁鋼板を製造することが、例えば特公昭５
８−３０２７号公報で提案されているが、Ｓｎの含有に
より鉄損は低下するものの磁束密度については十分な効
果がなく、これも今日の要請を満足するものではない。
Ｓｎを０．０３〜０．４０ ｗｔ％添加させて鉄損の低
い無方向性電磁鋼板を製造することが、例えば特公昭５
８−３０２７号公報で提案されているが、Ｓｎの含有に
より鉄損は低下するものの磁束密度については十分な効
果がなく、これも今日の要請を満足するものではない。
また、Ｓｉ含有量が０．１〜２．０ｗｔチの無方向性電
磁鋼板において、Ｍｎ、 Ｓｎ、 Ｃｕ％ＭあるいはＭ
ｎ、Ｓｎ、 Ｃｕ％Ｂを複合添加し、鉄損が低く磁束密
度の優れた無方向性電磁鋼板を製造することが特開昭６
２−１８００１４号公報で提案されている。これによれ
ば、磁気特性は改善されるものの、多種多量の合金元素
の添加を必要とし製造コストの上昇をもたらす。しかも
、Ｓｔが多量に含有されているため連続焼鈍時の炉内ロ
ールに８１の酸化物が固着し、これが鋼板表面に付着、
転写されるＳｔピックアップと称する表面欠陥が発生し
易く、歩留りを低下させるという問題点を有している。
磁鋼板において、Ｍｎ、 Ｓｎ、 Ｃｕ％ＭあるいはＭ
ｎ、Ｓｎ、 Ｃｕ％Ｂを複合添加し、鉄損が低く磁束密
度の優れた無方向性電磁鋼板を製造することが特開昭６
２−１８００１４号公報で提案されている。これによれ
ば、磁気特性は改善されるものの、多種多量の合金元素
の添加を必要とし製造コストの上昇をもたらす。しかも
、Ｓｔが多量に含有されているため連続焼鈍時の炉内ロ
ールに８１の酸化物が固着し、これが鋼板表面に付着、
転写されるＳｔピックアップと称する表面欠陥が発生し
易く、歩留りを低下させるという問題点を有している。
一方、ＳＬと同様にＡｌも鋼の固有抵抗を増加させ鉄損
を低下させる効果があるほか、磁気特性に有害なＮをｋ
ＬＮとして析出させる作用を持つことは従来より知られ
ている。しかし、 Ａｌ添加による集合組織改善効果を
無方向性電磁鋼板の製造に適用した例は少なく、例えば
、特公昭６１−４８９２号公報、特開昭５８−１０４１
５５号公報にＳｉ含有量を低減しＡｌを積極的に添加し
て無方向性電磁鋼板を製造することが提案されているが
、特公昭６１−４８９２号公報によれば、磁気特性改善
効果を発揮させるためには少なくとも０．６ ｗｔ ％
以上のＭを添加する必要があり、製造コストの上昇をも
たらすという問題がある。しかも、 Ａｌ含有量の増加
により鉄損は改善されるが、磁束密度の向上効果は小さ
い。才だ、特開昭５８−１０４１５５号公報によれば、
０．１〜０．６ ｗｔチのν添加により集合組織が改善
され磁束密度は向上するが、鉄損の改善効果は小さい。
を低下させる効果があるほか、磁気特性に有害なＮをｋ
ＬＮとして析出させる作用を持つことは従来より知られ
ている。しかし、 Ａｌ添加による集合組織改善効果を
無方向性電磁鋼板の製造に適用した例は少なく、例えば
、特公昭６１−４８９２号公報、特開昭５８−１０４１
５５号公報にＳｉ含有量を低減しＡｌを積極的に添加し
て無方向性電磁鋼板を製造することが提案されているが
、特公昭６１−４８９２号公報によれば、磁気特性改善
効果を発揮させるためには少なくとも０．６ ｗｔ ％
以上のＭを添加する必要があり、製造コストの上昇をも
たらすという問題がある。しかも、 Ａｌ含有量の増加
により鉄損は改善されるが、磁束密度の向上効果は小さ
い。才だ、特開昭５８−１０４１５５号公報によれば、
０．１〜０．６ ｗｔチのν添加により集合組織が改善
され磁束密度は向上するが、鉄損の改善効果は小さい。
すなわち、いずれの場合でも、鉄損が低く、かつ磁束密
度が箇いという最近の要請を十分満足する無方向性電磁
鋼板を製造できていない。
度が箇いという最近の要請を十分満足する無方向性電磁
鋼板を製造できていない。
本発明は以上のような問題１ｃ鑑み、鉄損が低くかつ磁
束密度が高い無方向性電磁鋼板およびその製造方法を提
供するものである。
束密度が高い無方向性電磁鋼板およびその製造方法を提
供するものである。
〔課題を解決するための手段〕
本発明者らは、Ａｌの積極的な添加による磁気特性向上
効果、すなわち集合組織改善効果および固有抵抗増加・
粒成長性改善による鉄損低下効果をより有効に発揮させ
る点に関して種々検討した結果、通常のＳｉレベルの無
方向性電磁鋼板にＳｎを単独に含有させると鉄損の低下
作用があることは前述の如く公知であるが、Ｓｉ含有量
を極力低減させた鋼に０．１〜ｉ、 ｏ ｗｔ ％のＡ
ｌと０．０２〜０．１５ｗｔ ％のＳｎを複合添加する
ことにより、鉄損を低くし、かつ磁束密度を高くできる
ことを新規に見出し、本発明を完成するに至った。
効果、すなわち集合組織改善効果および固有抵抗増加・
粒成長性改善による鉄損低下効果をより有効に発揮させ
る点に関して種々検討した結果、通常のＳｉレベルの無
方向性電磁鋼板にＳｎを単独に含有させると鉄損の低下
作用があることは前述の如く公知であるが、Ｓｉ含有量
を極力低減させた鋼に０．１〜ｉ、 ｏ ｗｔ ％のＡ
ｌと０．０２〜０．１５ｗｔ ％のＳｎを複合添加する
ことにより、鉄損を低くし、かつ磁束密度を高くできる
ことを新規に見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明ｏ）鋼板は、Ｃ：ｏ、ｏｔｗｔ％以下
、Ｓｉ ： ０．１ｗｔ ４以下、Ｍｎ ： ｏ、 １
〜ｔ、ｏ ｗｔ％、Ｓ ： ０．０１Ｗｔ ％以下、Ａ
ｌ ： ０．１〜１．０ ｗｔ％、Ｓｎ： ｏ、ｏ ２
Ｑｏ、１５ｗｔ％を含有し、残部は実質的にＦｅおよび
不可避的不純物からなる磁気特性の優れた無方向性電磁
鋼板である。
、Ｓｉ ： ０．１ｗｔ ４以下、Ｍｎ ： ｏ、 １
〜ｔ、ｏ ｗｔ％、Ｓ ： ０．０１Ｗｔ ％以下、Ａ
ｌ ： ０．１〜１．０ ｗｔ％、Ｓｎ： ｏ、ｏ ２
Ｑｏ、１５ｗｔ％を含有し、残部は実質的にＦｅおよび
不可避的不純物からなる磁気特性の優れた無方向性電磁
鋼板である。
また、本発明の製造法は、上記成分の鋼を、熱間圧延後
７００℃以上の温度域で巻取り、しかる後一回もしくは
中間焼鈍をはさんだ二回以上の冷間圧延により最終板厚
となし、引き続き７００〜９００℃の温度範囲で焼鈍す
ることにある。
７００℃以上の温度域で巻取り、しかる後一回もしくは
中間焼鈍をはさんだ二回以上の冷間圧延により最終板厚
となし、引き続き７００〜９００℃の温度範囲で焼鈍す
ることにある。
また、本発明の他の製造法は、上記成分の鋼を、熱間圧
延後７００℃未満の温度域で巻取った熱延鋼帯を、８０
０〜９００℃の温度範囲で２〜ｌＯ分の連続焼鈍を行な
うか、あるいは７００〜８５０℃の温度範囲で１〜１０
時間の箱焼鈍を行ない、しかる後、上記と同様の冷間圧
延及び焼鈍を行うことにある。
延後７００℃未満の温度域で巻取った熱延鋼帯を、８０
０〜９００℃の温度範囲で２〜ｌＯ分の連続焼鈍を行な
うか、あるいは７００〜８５０℃の温度範囲で１〜１０
時間の箱焼鈍を行ない、しかる後、上記と同様の冷間圧
延及び焼鈍を行うことにある。
以下にこの発明の詳細を実験結果にもとづいて具体的に
説明する。
説明する。
第１表に示した成分組成のスラブを熱間圧延後７５０℃
の温度で巻取り、冷間圧延により０．５０ｍの板厚とし
た後、８００℃％９０秒間の焼鈍を施し、エプスタイン
試料に切断後磁気特性を測定した。磁気特性の測定結果
を第１図および第２図に示すとともに、第１表１こ併記
した。第１図に示した結果から明らかなように、Ａｌを
含有しＳｎを０．０２ｗｔ％以上含有した鋼Ｂ−ＦはＳ
ｎを含まない鋼Ａに比べて、磁束密度、鉄損ともに改善
されることが判明した。しかしながら、第２図から明ら
かなように、Ｓｎをｏ、ｏ２ｗｔ１以上含有していても
Ａｌ含有量が０．１ ｗｔ ４未満の場合（鋼Ｇ）、あ
るいはＡｌ含有量が１． ０ｗｔ％を超える場合（鋼Ｊ
）は、鉄損、磁束密度のいずれかが劣る。これらのこと
から、鉄損と磁束密度の両者を改善させるためには、Ｓ
ｎを０．０２ｗｔ（ｉ以上含有させると同時にＡｌをｏ
、ｉ〜１． ０ｗｔ％に制限することが極めて重要であ
ることが判る。
の温度で巻取り、冷間圧延により０．５０ｍの板厚とし
た後、８００℃％９０秒間の焼鈍を施し、エプスタイン
試料に切断後磁気特性を測定した。磁気特性の測定結果
を第１図および第２図に示すとともに、第１表１こ併記
した。第１図に示した結果から明らかなように、Ａｌを
含有しＳｎを０．０２ｗｔ％以上含有した鋼Ｂ−ＦはＳ
ｎを含まない鋼Ａに比べて、磁束密度、鉄損ともに改善
されることが判明した。しかしながら、第２図から明ら
かなように、Ｓｎをｏ、ｏ２ｗｔ１以上含有していても
Ａｌ含有量が０．１ ｗｔ ４未満の場合（鋼Ｇ）、あ
るいはＡｌ含有量が１． ０ｗｔ％を超える場合（鋼Ｊ
）は、鉄損、磁束密度のいずれかが劣る。これらのこと
から、鉄損と磁束密度の両者を改善させるためには、Ｓ
ｎを０．０２ｗｔ（ｉ以上含有させると同時にＡｌをｏ
、ｉ〜１． ０ｗｔ％に制限することが極めて重要であ
ることが判る。
このようにＡｌとＳｎを複合添加すると磁気特性が向上
した原因を調べるため、鋼Ａ−Ｆ’および鋼にの集合組
織を調査した。第３図にこれらの試料の板面に平行な各
面のＸ線積分反射強度を、第４図に鋼り、にの（２００
）極点図を示す。第３図、第４図に示されるように、鋼
Ｋ（従来の低Ｓｔ無方向性電磁鋼板）は磁化されにくい
結晶方位である（１１１） ４１２＞が主方位であるの
に対して、ｋｔ含有鋼にさらにＳｎを添加していくと、
（２２２）面強度が弱まり、（１１０）、（２００）面
強度が強まっていき、鋼りでは（１１０）＜００１＞が
主方位となっている。かくの如く、ＡｌとＳｎを複合添
加したことにより集合組織が改善された結果、磁気特性
が暑しく向上したものと推定される。
した原因を調べるため、鋼Ａ−Ｆ’および鋼にの集合組
織を調査した。第３図にこれらの試料の板面に平行な各
面のＸ線積分反射強度を、第４図に鋼り、にの（２００
）極点図を示す。第３図、第４図に示されるように、鋼
Ｋ（従来の低Ｓｔ無方向性電磁鋼板）は磁化されにくい
結晶方位である（１１１） ４１２＞が主方位であるの
に対して、ｋｔ含有鋼にさらにＳｎを添加していくと、
（２２２）面強度が弱まり、（１１０）、（２００）面
強度が強まっていき、鋼りでは（１１０）＜００１＞が
主方位となっている。かくの如く、ＡｌとＳｎを複合添
加したことにより集合組織が改善された結果、磁気特性
が暑しく向上したものと推定される。
以下に本発明の構成要件の限定理由について説明する。
まず本発明において成分組成を限定する理由について説
明する。
明する。
Ｃ： ０．０１ｗｔ ％以下
Ｃは磁気特性に有害な元素であり、磁気時効の原因とも
なるので、ｏ、ｏｔＷｔｅｓ以下とする。
なるので、ｏ、ｏｔＷｔｅｓ以下とする。
Ｓｔ ： ０．１ｗｔｔｓ以下
Ｓｌは本発明においては低いほど良いが、実際にＳｉ脱
酸法により出鋼するときにＳｉは混入するので、脱酸の
ための必要貴に限定し０、１ ｗｔ％以下とする。
酸法により出鋼するときにＳｉは混入するので、脱酸の
ための必要貴に限定し０、１ ｗｔ％以下とする。
Ｍｎ ： ０．１〜１．０ｗｔ ｆ＆
Ｍｎは熱延時の赤熱脆性を防止するために０．１ｗｔ％
以上必要であり、 また集合組織を改善する作用も有す
るが、１．０ｗｔ％を超えるとコストの上昇を招くので
、０．１〜１．０ ｗｔ％とする。
以上必要であり、 また集合組織を改善する作用も有す
るが、１．０ｗｔ％を超えるとコストの上昇を招くので
、０．１〜１．０ ｗｔ％とする。
ｓ ： ｏ、ｏｔｗｔ％以下
Ｓは０．０１ ｗｔ ％より多いとＭｎＳとなって析出
し、結晶粒成長を阻害して磁気特性を劣化させるので０
．０１ｗｔ％以下とする。
し、結晶粒成長を阻害して磁気特性を劣化させるので０
．０１ｗｔ％以下とする。
Ａｌ ：０．１〜１．０ ｗｔ％
Ａｌは後述のＳｎとともに本発明による磁気特性の′改
善のために最も重要な元素であり・そのためには少なく
とも０．１ ｗｔ％を必要とする。すなわち、ｋｔはｏ
、 ｉ ｗｔ ％より少ないと集合組織改善効果が小さ
く磁束密度が低くなり、しかも固有抵抗の増加による鉄
損の低下作用が小さくなると同時にｋｔＮの微細析出が
生じて鉄損を著しく劣化させる。
善のために最も重要な元素であり・そのためには少なく
とも０．１ ｗｔ％を必要とする。すなわち、ｋｔはｏ
、 ｉ ｗｔ ％より少ないと集合組織改善効果が小さ
く磁束密度が低くなり、しかも固有抵抗の増加による鉄
損の低下作用が小さくなると同時にｋｔＮの微細析出が
生じて鉄損を著しく劣化させる。
一方、１． ０ｗｔ％より多くなるとＡｌ添加による磁
気特性向上効果が少なくなる他、コスト上昇を招き価格
面でも不利となる。したがって、Ａｌは０．１〜ｔ、ｏ
％の範囲にする必要がある。
気特性向上効果が少なくなる他、コスト上昇を招き価格
面でも不利となる。したがって、Ａｌは０．１〜ｔ、ｏ
％の範囲にする必要がある。
Ｓｎ ： ０．０２〜０．１５ｗｔ ％Ｓｎは前述
のＡｌとの複合添加により、鉄損を低くシ、かつ磁束密
度を高める作用があるが、この作用を奏するためには少
なくとも０．０２ ｗｔ ４以上を必要とする。一方、
０．１５ｗｔ％より多くなってもその作用は飽和し、逆
に結晶粒成長抑制等の悪影響をもたらし、またコスト上
昇を招き価格面でも不利となる。したがって、Ｓｎは０
．０２〜０．１５ｗｔ ％の範囲にする必要がある。
のＡｌとの複合添加により、鉄損を低くシ、かつ磁束密
度を高める作用があるが、この作用を奏するためには少
なくとも０．０２ ｗｔ ４以上を必要とする。一方、
０．１５ｗｔ％より多くなってもその作用は飽和し、逆
に結晶粒成長抑制等の悪影響をもたらし、またコスト上
昇を招き価格面でも不利となる。したがって、Ｓｎは０
．０２〜０．１５ｗｔ ％の範囲にする必要がある。
上述の成分以外は実質的にＦｅおよび不可避的不純物で
ある。
ある。
次に本発明の製造方法について説明する。
前記組成に溶製された鋼は、連続鋳造または造塊後分塊
圧延法等の通常の方法によりスラブとされる。次いで所
定の温度に加熱し熱間圧延されるが、この熱間圧延にお
いては熱間圧延後に７００℃以上の温度域で巻取り、熱
延コイルの保有熱により自己焼鈍させる。
圧延法等の通常の方法によりスラブとされる。次いで所
定の温度に加熱し熱間圧延されるが、この熱間圧延にお
いては熱間圧延後に７００℃以上の温度域で巻取り、熱
延コイルの保有熱により自己焼鈍させる。
７００℃以上の温度域で巻取るのは、この温度未満では
ＭとＳｎを複合添加させても磁気特性を十分に向上させ
ることができず、また冷間圧延後の焼鈍時に微細な析出
物が形成され、結晶粒成長を抑制するためである。
ＭとＳｎを複合添加させても磁気特性を十分に向上させ
ることができず、また冷間圧延後の焼鈍時に微細な析出
物が形成され、結晶粒成長を抑制するためである。
また、熱間圧延において７００℃以上の温度域で巻取る
のに代えて、７００℃未満の温度域で巻取り、８００〜
９００℃の温度範囲で２〜１０分の連続焼鈍を行なうか
、あるいは７００〜８５０℃の温度範囲で１〜１０時間
の箱焼鈍を行なうことができる。この熱延板焼鈍の限定
理由について説明する。
のに代えて、７００℃未満の温度域で巻取り、８００〜
９００℃の温度範囲で２〜１０分の連続焼鈍を行なうか
、あるいは７００〜８５０℃の温度範囲で１〜１０時間
の箱焼鈍を行なうことができる。この熱延板焼鈍の限定
理由について説明する。
まず、熱延板を連続焼鈍する場合は、８００℃未満の低
温度では磁気特性が改善されず、一方、９００℃を越す
高温焼鈍では以後の酸洗性および冷延性の劣化を来たす
。また、保持時間は焼鈍温度に応じて任意に決定すれば
良いが、保持時間が２分間未満の短時間では磁気特性が
改善されず、一方、１０分間を越す長時間保持を行なっ
ても磁気特性改善効果は格別向上せず、生産能力が低下
し経済的にも不利である。
温度では磁気特性が改善されず、一方、９００℃を越す
高温焼鈍では以後の酸洗性および冷延性の劣化を来たす
。また、保持時間は焼鈍温度に応じて任意に決定すれば
良いが、保持時間が２分間未満の短時間では磁気特性が
改善されず、一方、１０分間を越す長時間保持を行なっ
ても磁気特性改善効果は格別向上せず、生産能力が低下
し経済的にも不利である。
また、熱延板を箱焼鈍する場合には、７００℃未満の低
温度では磁気特性が改善されず、８５０℃を越す高温゛
焼鈍を行うとその後の酸洗性、冷延性が劣化する。保持
時間は１時間未満では磁気特性が改善されず、１０時間
を越す長時間の焼鈍を行なっても磁気特性改善効果は格
別向上せず、かえって過度の結晶粒成長を招き冷延性を
劣化させる他、エネルギー使用量が増大しコストの増大
を招く。
温度では磁気特性が改善されず、８５０℃を越す高温゛
焼鈍を行うとその後の酸洗性、冷延性が劣化する。保持
時間は１時間未満では磁気特性が改善されず、１０時間
を越す長時間の焼鈍を行なっても磁気特性改善効果は格
別向上せず、かえって過度の結晶粒成長を招き冷延性を
劣化させる他、エネルギー使用量が増大しコストの増大
を招く。
以上の理由により、熱延板焼鈍は前述のとおりに限定す
る必要がある。
る必要がある。
次いで常法に従い１回または中間清純をはさんだ２回以
上の冷間圧延により最終板厚おなし、引き続き７００〜
９００℃の温度範囲で焼鈍を行なう。焼鈍温度は、７０
０℃未満の低温焼鈍では焼鈍時の結晶粒成長が悪く磁気
特性が改善されず、一方、９００℃を超す高温焼鈍では
かえって磁束密度が低下し、経済的にも不利となる。
上の冷間圧延により最終板厚おなし、引き続き７００〜
９００℃の温度範囲で焼鈍を行なう。焼鈍温度は、７０
０℃未満の低温焼鈍では焼鈍時の結晶粒成長が悪く磁気
特性が改善されず、一方、９００℃を超す高温焼鈍では
かえって磁束密度が低下し、経済的にも不利となる。
実施例 １゜
第２表に示す成分の鋼を、同表に示す処理条件にて製造
し、磁気特性を測定した。その測定結果も同表に示して
いる。
し、磁気特性を測定した。その測定結果も同表に示して
いる。
この結果から明らかなように、本発明により製造した鋼
２−ｂ、 ３−ｂ、 ４−ｂ、 ５−ｂは鉄損が低くか
つ磁束密度が優れている。
２−ｂ、 ３−ｂ、 ４−ｂ、 ５−ｂは鉄損が低くか
つ磁束密度が優れている。
実施例 ２゜
実施例１で用いた鋼２．３．４．５ の熱延板を７００
℃未満の温度域で巻取り、その後、それぞれ８５０℃Ｘ
３ｈｒあるいは９ｏ’ｏ℃Ｘ３ｍ１ｎの焼鈍を行なった
後、第２表に示す処理条件と同様な条件にて製造し、磁
気特性を測定した。その測定結果を第３表に示す。
℃未満の温度域で巻取り、その後、それぞれ８５０℃Ｘ
３ｈｒあるいは９ｏ’ｏ℃Ｘ３ｍ１ｎの焼鈍を行なった
後、第２表に示す処理条件と同様な条件にて製造し、磁
気特性を測定した。その測定結果を第３表に示す。
この結果から明らかなように、本発明の成分組成を満た
す鋼２．３．４．５ は、熱延板を箱焼鈍あるいは連続
焼鈍することにより、鉄損、磁束密度ともに更に向上し
ている。
す鋼２．３．４．５ は、熱延板を箱焼鈍あるいは連続
焼鈍することにより、鉄損、磁束密度ともに更に向上し
ている。
以゛上のように、本発明によれば、鉄損が低くかつ磁束
密度の高い無方向性電磁鋼板が得られ、電気機器の高効
率化に伴い、その鉄芯材料として使用される無方向性電
磁鋼板に対する要請に十分応えることができ、その工業
的効果は非常に大きい。
密度の高い無方向性電磁鋼板が得られ、電気機器の高効
率化に伴い、その鉄芯材料として使用される無方向性電
磁鋼板に対する要請に十分応えることができ、その工業
的効果は非常に大きい。
／
第
表
久
第１図および第２図は、それぞれ本発明の実施例、比較
例におけるＳｎ添加量およびＡｌ添加量に伴う磁束密度
、鉄損の変化を示す図、第３図はＳｎ添加量とＸ線積分
反射強度の関係を示す図、第４図（ａ）、 （ｂ）はそ
れぞれ本発明による鋼りおよび比較鋼にの（２００）極
点図である。 第 図 −ＡＪ！ｔｒ鋼 Ｍ添加量［ｗｔ％コ −ｕｔｒ鋼 ｓｎ添加量［ｗｔ％］ 図 （ａ） ［ｂ） 手続補正書 （自発） 昭和６３年９月３０日
例におけるＳｎ添加量およびＡｌ添加量に伴う磁束密度
、鉄損の変化を示す図、第３図はＳｎ添加量とＸ線積分
反射強度の関係を示す図、第４図（ａ）、 （ｂ）はそ
れぞれ本発明による鋼りおよび比較鋼にの（２００）極
点図である。 第 図 −ＡＪ！ｔｒ鋼 Ｍ添加量［ｗｔ％コ −ｕｔｒ鋼 ｓｎ添加量［ｗｔ％］ 図 （ａ） ［ｂ） 手続補正書 （自発） 昭和６３年９月３０日
Claims (3)
- （１）Ｃ：０．０１ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．１ｗｔ％以
下、Ｍｎ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｓ：０．０１ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｓｎ：０．０２〜
０．１５ｗｔ％を含有し、残部は実質的にＦｅおよび不
可避的不純物からなる磁気特性の優れた無方向性電磁鋼
板。 - （２）Ｃ：０．０１ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．１ｗｔ％以
下、Ｍｎ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｓ：０．０１ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｓｎ：０．０２〜
０．１５ｗｔ％を含有し、残部は実質的にＦｅおよび不
可避的不純物からなる鋼を、熱間圧延後７００℃以上の
温度域で巻取り、しかる後一回もしくは中間焼鈍をはさ
んだ二回以上の冷間圧延により最終板厚となし、引き続
き７００〜９００℃の温度範囲で焼鈍することを特徴と
する磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - （３）Ｃ：０．０１ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．１ｗｔ％以
下、Ｍｎ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｓ：０．０１ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｓｎ：０．０２〜
０．１５ｗｔ％を含有し、残部は実質的にＦｅおよび不
可避的不純物からなる鋼を、熱間圧延後７００℃未満の
温度域で巻取り、該熱延鋼帯を８００〜９００℃の温度
範囲で２〜１０分連続焼鈍するか、若しくは７００〜８
５０℃の温度範囲で１〜１０時間箱焼鈍し、しかる後一
回もしくは中間焼鈍をはさんだ二回以上の冷間圧延によ
り最終板厚となし、引き続き７００〜９００℃の濃度範
囲で焼鈍することを特徴とする磁気特性の優れた無方向
性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63210535A JP2701349B2 (ja) | 1988-08-26 | 1988-08-26 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63210535A JP2701349B2 (ja) | 1988-08-26 | 1988-08-26 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0261031A true JPH0261031A (ja) | 1990-03-01 |
| JP2701349B2 JP2701349B2 (ja) | 1998-01-21 |
Family
ID=16590969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63210535A Expired - Fee Related JP2701349B2 (ja) | 1988-08-26 | 1988-08-26 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2701349B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100479992B1 (ko) * | 1999-09-22 | 2005-03-30 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| KR100544610B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 철손이 낮은 무방향성 전기강판의 제조방법 |
| KR100544417B1 (ko) * | 1998-12-16 | 2006-04-06 | 주식회사 포스코 | 자기적 성질이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법 |
| CN105008568A (zh) * | 2013-02-22 | 2015-10-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 无取向性电磁钢板制造用热轧钢板及其制造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55158252A (en) * | 1979-05-30 | 1980-12-09 | Kawasaki Steel Corp | Cold rolled nonoriented electrical steel sheet of low iron loss |
-
1988
- 1988-08-26 JP JP63210535A patent/JP2701349B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55158252A (en) * | 1979-05-30 | 1980-12-09 | Kawasaki Steel Corp | Cold rolled nonoriented electrical steel sheet of low iron loss |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100544417B1 (ko) * | 1998-12-16 | 2006-04-06 | 주식회사 포스코 | 자기적 성질이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법 |
| KR100479992B1 (ko) * | 1999-09-22 | 2005-03-30 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| KR100544610B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 철손이 낮은 무방향성 전기강판의 제조방법 |
| CN105008568A (zh) * | 2013-02-22 | 2015-10-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 无取向性电磁钢板制造用热轧钢板及其制造方法 |
| US10026534B2 (en) | 2013-02-22 | 2018-07-17 | Jfe Steel Corporation | Hot-rolled steel sheet for producing non-oriented electrical steel sheet and method of producing same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2701349B2 (ja) | 1998-01-21 |
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