JPH07216516A - 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法Info
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- JPH07216516A JPH07216516A JP6010589A JP1058994A JPH07216516A JP H07216516 A JPH07216516 A JP H07216516A JP 6010589 A JP6010589 A JP 6010589A JP 1058994 A JP1058994 A JP 1058994A JP H07216516 A JPH07216516 A JP H07216516A
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
- H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
Abstract
(57)【要約】
【目的】 無方向性電磁鋼板のコスト低減、磁気特性の
改善を図る。 【構成】Ｃ: 0.01％以下、 Si: 4.0 ％以下、
Mn: 1.0 ％以下、sol.Al:0.005％以下、 Ｎ:0.01 ％以
下、 Ｖ:0.05 〜1.0 以下、残部鉄および不可避不純
物から成る鋼組成とする。
改善を図る。 【構成】Ｃ: 0.01％以下、 Si: 4.0 ％以下、
Mn: 1.0 ％以下、sol.Al:0.005％以下、 Ｎ:0.01 ％以
下、 Ｖ:0.05 〜1.0 以下、残部鉄および不可避不純
物から成る鋼組成とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、磁気特性の優れた無
方向性電磁鋼板とその製造方法に関する。
方向性電磁鋼板とその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、無方向性電磁鋼板は発電機や
電動機などの回転機に多く使用される磁性材料の一つと
してよく知られている。この無方向性電磁鋼板は、一般
にはＬＤ転炉で溶製してから、連続鋳造を経て製造され
た不純物や介在物の著しく少ないけい素鋼スラブを熱間
圧延→酸洗→冷間圧延→連続焼鈍→表面処理の各工程を
経て製造されている。
電動機などの回転機に多く使用される磁性材料の一つと
してよく知られている。この無方向性電磁鋼板は、一般
にはＬＤ転炉で溶製してから、連続鋳造を経て製造され
た不純物や介在物の著しく少ないけい素鋼スラブを熱間
圧延→酸洗→冷間圧延→連続焼鈍→表面処理の各工程を
経て製造されている。
【０００３】ここに、磁気特性の優れた無方向性電磁鋼
板を製造するには、熱間圧延を行ったのち、冷間圧延に
先立ってこの熱延鋼板に焼鈍を施し結晶粒を粗大化する
ことが有効であるとされていた。その際には、フルプロ
セスの場合は仕上連続焼鈍で、セミプロセスの場合は歪
取り焼鈍で、それぞれ結晶粒の粗大化が行われていた。
板を製造するには、熱間圧延を行ったのち、冷間圧延に
先立ってこの熱延鋼板に焼鈍を施し結晶粒を粗大化する
ことが有効であるとされていた。その際には、フルプロ
セスの場合は仕上連続焼鈍で、セミプロセスの場合は歪
取り焼鈍で、それぞれ結晶粒の粗大化が行われていた。
【０００４】そして、結晶粒の成長を妨げる酸化物や窒
化物、硫化物などの非金属介在物の量を極力低減する
か、または粗大化させて無害化することが有効とされて
いる。例えば、高けい素鋼板の製造方法で素材中のＳ、
Ｎ、Ｏを抑制することにより低鉄損の鋼板を得る方法
(特開昭59−74223 号公報、特開昭60−141829号公報な
ど) が提案されている。
化物、硫化物などの非金属介在物の量を極力低減する
か、または粗大化させて無害化することが有効とされて
いる。例えば、高けい素鋼板の製造方法で素材中のＳ、
Ｎ、Ｏを抑制することにより低鉄損の鋼板を得る方法
(特開昭59−74223 号公報、特開昭60−141829号公報な
ど) が提案されている。
【０００５】しかし、従来の磁気特性の優れた無方向性
電磁鋼板はいずれも真空脱ガス処理、介在物除去処理あ
るいは粗大化処理を行うなど製造コストの上昇は免れな
かった。上記のごとく、従来、無方向性電磁鋼板の磁気
特性の改善は、コストダウンを考慮することなく行われ
ていた。
電磁鋼板はいずれも真空脱ガス処理、介在物除去処理あ
るいは粗大化処理を行うなど製造コストの上昇は免れな
かった。上記のごとく、従来、無方向性電磁鋼板の磁気
特性の改善は、コストダウンを考慮することなく行われ
ていた。
【０００６】かかる現状に鑑み、本発明者は、コスト低
減とともに磁気特性の改善を図った無方向性電磁鋼板と
その製造方法を提案した。すなわち、本発明者は、特開
平３−20413 号公報において、Ｃ、Ｎ、Ｖの各含有量を
抑制することにより磁気特性を改善する試みを提案し
た。それによれば、Ｃ:0.01 ％以下、Ｎ:0.005％以下、
Ｖ:0.01 ％以下というようにこれらの元素の含有量を特
定範囲内に抑制するのである。
減とともに磁気特性の改善を図った無方向性電磁鋼板と
その製造方法を提案した。すなわち、本発明者は、特開
平３−20413 号公報において、Ｃ、Ｎ、Ｖの各含有量を
抑制することにより磁気特性を改善する試みを提案し
た。それによれば、Ｃ:0.01 ％以下、Ｎ:0.005％以下、
Ｖ:0.01 ％以下というようにこれらの元素の含有量を特
定範囲内に抑制するのである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、その後
の研究開発によって、そのようにして製造される無方向
性電磁鋼板の中に磁気特性の不良なものがときどき発生
することが判明した。したがって、この発明の目的は、
優れた磁気特性を安定して発揮できる安価な無方向性電
気鋼板およびその製造方法を提供することである。
の研究開発によって、そのようにして製造される無方向
性電磁鋼板の中に磁気特性の不良なものがときどき発生
することが判明した。したがって、この発明の目的は、
優れた磁気特性を安定して発揮できる安価な無方向性電
気鋼板およびその製造方法を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は、上
述のような目的を達成すべく、磁気特性が不安定化する
原因を探究しているうちに、含有されるsol.AlおよびＶ
元素が影響していることに気付き、さらに種々研究の結
果、鋼中のsol.Alが極めて少ない領域でＶをむしろ積極
的に添加することでSi含有量を4.0 ％以下というように
高けい素領域でも磁気特性の改善・安定化が図られるこ
とを見い出し、この発明を完成した。
述のような目的を達成すべく、磁気特性が不安定化する
原因を探究しているうちに、含有されるsol.AlおよびＶ
元素が影響していることに気付き、さらに種々研究の結
果、鋼中のsol.Alが極めて少ない領域でＶをむしろ積極
的に添加することでSi含有量を4.0 ％以下というように
高けい素領域でも磁気特性の改善・安定化が図られるこ
とを見い出し、この発明を完成した。
【０００９】ここに、この発明は、重量％で、Ｃ:0.01
％以下、Si:4.0％以下、Mn:1.0％以下、sol.Al:0.005％
以下、Ｎ:0.01％以下、Ｖ:0.05 〜1.0 ％、残部Feおよ
び不可避的不純物から成る鋼組成を有する磁気特性に優
れた無方向性電磁鋼板である。
％以下、Si:4.0％以下、Mn:1.0％以下、sol.Al:0.005％
以下、Ｎ:0.01％以下、Ｖ:0.05 〜1.0 ％、残部Feおよ
び不可避的不純物から成る鋼組成を有する磁気特性に優
れた無方向性電磁鋼板である。
【００１０】また、別の面からは、この発明は、上記鋼
組成を有するけい素鋼スラブに通常の熱間圧延を施して
得た熱延鋼板を酸洗したのち、冷間圧延を施して所定板
厚に仕上げ、さらに650 〜1000 ℃で仕上連続焼鈍を行
う、無方向性電磁鋼板の製造方法である。この発明の好
適態様によれば、上記熱延鋼板を600 〜1000℃で焼鈍し
てから酸洗または酸洗後焼鈍するようにしてもよい。
組成を有するけい素鋼スラブに通常の熱間圧延を施して
得た熱延鋼板を酸洗したのち、冷間圧延を施して所定板
厚に仕上げ、さらに650 〜1000 ℃で仕上連続焼鈍を行
う、無方向性電磁鋼板の製造方法である。この発明の好
適態様によれば、上記熱延鋼板を600 〜1000℃で焼鈍し
てから酸洗または酸洗後焼鈍するようにしてもよい。
【００１１】
【作用】この発明にかかる無方向性電磁鋼板は、sol.Al
が極めて少ない領域で、Ｃ、Ｎの含有量を抑制し、Ｖを
添加しているため、バナジウム炭窒化物を生成し、Ｃ、
Ｎを固定する。かかるバナジウム炭窒化物はＶ:0.05％
以上の添加により粗大化するため、鋼母地の結晶粒の粒
成長性を阻害しなくなる。その結果、優れた磁気特性を
得るのに必要な粗大結晶粒が容易に得られる。この発明
の無方向性電磁鋼板の化学成分は次の理由により限定し
た。
が極めて少ない領域で、Ｃ、Ｎの含有量を抑制し、Ｖを
添加しているため、バナジウム炭窒化物を生成し、Ｃ、
Ｎを固定する。かかるバナジウム炭窒化物はＶ:0.05％
以上の添加により粗大化するため、鋼母地の結晶粒の粒
成長性を阻害しなくなる。その結果、優れた磁気特性を
得るのに必要な粗大結晶粒が容易に得られる。この発明
の無方向性電磁鋼板の化学成分は次の理由により限定し
た。
【００１２】Ｃ:Ｃは磁気時効を引き起こし磁気特性の
劣化を招くため0.01重量％以下とした。好ましくは、0.
005 重量％以下である。
劣化を招くため0.01重量％以下とした。好ましくは、0.
005 重量％以下である。
【００１３】Si:Siは鉄損低減に不可欠な元素である
が、前述のように0.005 ％以下というsol.Al領域ではSi
が4.0 重量％を超えると冷間圧延ができなくなるので4.
0 重量％以下とした。好ましくは、3.2 重量％以下であ
る。
が、前述のように0.005 ％以下というsol.Al領域ではSi
が4.0 重量％を超えると冷間圧延ができなくなるので4.
0 重量％以下とした。好ましくは、3.2 重量％以下であ
る。
【００１４】Mn:Mnも鉄損低減に有効な元素であるが、
1.0 重量％を超える濃度の添加はA3変態点の低下を招き
熱間圧延後の集合組織が磁気特性に不利となるため1.0
重量％以下とした。好ましくは、0.5 重量％以下であ
る。
1.0 重量％を超える濃度の添加はA3変態点の低下を招き
熱間圧延後の集合組織が磁気特性に不利となるため1.0
重量％以下とした。好ましくは、0.5 重量％以下であ
る。
【００１５】sol.Al:sol.Alは結晶粒の成長に大きな影
響を及ぼし、磁気特性の優れた結晶粒の大きな鋼板はso
l.Alをほとんど含有しないが、または約0.3 重量％とい
うように過度に含有するものが最もよいとされる。
響を及ぼし、磁気特性の優れた結晶粒の大きな鋼板はso
l.Alをほとんど含有しないが、または約0.3 重量％とい
うように過度に含有するものが最もよいとされる。
【００１６】このようにsol.Alを過度に含有するもの
は、有害な析出物となるＶよりもAlがＮと結合しやすい
ため、有害な炭窒化バナジウムは析出しない。しかも、
AlN の粗大な析出物として無害化される。しかし、過度
のAl添加は磁気特性の異方性が大きくなり、無方向性電
磁鋼板としては望ましくなく、またコストの高騰を招
く。そこで、この発明ではsol.Alは0.005 重量％以下の
ほとんど含有しない範囲に限定した。
は、有害な析出物となるＶよりもAlがＮと結合しやすい
ため、有害な炭窒化バナジウムは析出しない。しかも、
AlN の粗大な析出物として無害化される。しかし、過度
のAl添加は磁気特性の異方性が大きくなり、無方向性電
磁鋼板としては望ましくなく、またコストの高騰を招
く。そこで、この発明ではsol.Alは0.005 重量％以下の
ほとんど含有しない範囲に限定した。
【００１７】Ｎ、Ｖ:ＮおよびＶは磁気特性に有害な微
細なバナジウム炭窒化物の析出を阻止するため、Ｎは0.
01％以下、好ましくは0.005 ％以下とし、Ｖは0.05％以
上1.0 ％以下とする。より好ましくは、Ｎ:0.003％以
下、Ｖ:0.05 〜0.2 ％である。
細なバナジウム炭窒化物の析出を阻止するため、Ｎは0.
01％以下、好ましくは0.005 ％以下とし、Ｖは0.05％以
上1.0 ％以下とする。より好ましくは、Ｎ:0.003％以
下、Ｖ:0.05 〜0.2 ％である。
【００１８】図１のグラフは、後述する実施例における
本発明材１を基本組成とし、Ｖ含有量を変えた0.3 ％Si
鋼に750 ℃×２時間で歪取焼鈍を行った後の鉄損値Ｗ
15/50とＶの含有量の関係を示す。
本発明材１を基本組成とし、Ｖ含有量を変えた0.3 ％Si
鋼に750 ℃×２時間で歪取焼鈍を行った後の鉄損値Ｗ
15/50とＶの含有量の関係を示す。
【００１９】このグラフからも分かるように、前述の特
開平２−20413 号公報に示されたＶ含有量0.01％以下で
特性は良好であるが、同様にこの発明のＶ含有量0.05％
以上1.0 ％以下の領域でも磁気特性が良好となっている
ことが分かる。
開平２−20413 号公報に示されたＶ含有量0.01％以下で
特性は良好であるが、同様にこの発明のＶ含有量0.05％
以上1.0 ％以下の領域でも磁気特性が良好となっている
ことが分かる。
【００２０】従来技術としての前者は、微細なＶ炭窒化
物の総量を抑制することで良好な磁気特性を得ているの
に対し、この発明では、Ｖ:0.05 〜1.0 ％というように
積極的に添加し、むしろＶ炭窒化物を粗大化させること
で良好な磁気特性を得るのである。
物の総量を抑制することで良好な磁気特性を得ているの
に対し、この発明では、Ｖ:0.05 〜1.0 ％というように
積極的に添加し、むしろＶ炭窒化物を粗大化させること
で良好な磁気特性を得るのである。
【００２１】次に、同様にして磁束密度Ｂ50とＶ含有量
との関係を求め、その結果を図２にグラフで示す。鉄損
の場合と同様の傾向がみられ、Ｖ:0.05 ％以上で全く従
来考えられていた傾向と逆の傾向が見られる。
との関係を求め、その結果を図２にグラフで示す。鉄損
の場合と同様の傾向がみられ、Ｖ:0.05 ％以上で全く従
来考えられていた傾向と逆の傾向が見られる。
【００２２】この発明にかかる無方向性電磁鋼板も、従
来と同様に、LD転炉によって溶製され、続いて例えば連
続鋳造法で得られた高純度のけい素鋼スラブを熱間圧
延、冷間圧延、そして仕上げ連続焼鈍さらに適宜表面処
理を経て製造される。
来と同様に、LD転炉によって溶製され、続いて例えば連
続鋳造法で得られた高純度のけい素鋼スラブを熱間圧
延、冷間圧延、そして仕上げ連続焼鈍さらに適宜表面処
理を経て製造される。
【００２３】かかる製造過程における熱延鋼帯の焼鈍温
度は、熱延鋼帯の再結晶温度以上であれば十分で通常 6
00〜1000℃、好ましくは 650〜950 ℃である。熱延板の
焼鈍後には酸洗を行い、次いで冷間圧延を行えばよい。
必要により、焼鈍前に酸洗を行い不活性ガスまたは純水
素雰囲気下で焼鈍を行ってもよい。
度は、熱延鋼帯の再結晶温度以上であれば十分で通常 6
00〜1000℃、好ましくは 650〜950 ℃である。熱延板の
焼鈍後には酸洗を行い、次いで冷間圧延を行えばよい。
必要により、焼鈍前に酸洗を行い不活性ガスまたは純水
素雰囲気下で焼鈍を行ってもよい。
【００２４】また、冷間圧延後に行う仕上連続焼鈍も再
結晶温度以上であればよく、一般に650 〜1000℃あれば
よく、好ましくは 700〜1000℃である。ただし、高温加
熱が好ましくないときには、この加熱温度の上限を 900
℃とする。次に、実施例によってこの発明の作用効果を
さらに具体的に説明する。
結晶温度以上であればよく、一般に650 〜1000℃あれば
よく、好ましくは 700〜1000℃である。ただし、高温加
熱が好ましくないときには、この加熱温度の上限を 900
℃とする。次に、実施例によってこの発明の作用効果を
さらに具体的に説明する。
【００２５】
(実施例１)本例では、Ｃ:0.003重量％、Si:0.3重量％、
Mn:0.3重量％、sol.Al＜0.001 重量％、Ｎ:0.002重量
％、Ｖ:0.13 重量％、残部実質的にFeよりなるけい素鋼
スラブ (本発明材１と称す) と、比較のためＣ:0.003重
量％、Si:0.3重量％、Mn:0.3重量％、sol.Al＜0.001 重
量％、Ｎ:0.005重量％、Ｖ:0.014重量％、残部実質的に
Feより成るけい素鋼スラブ (比較材１と称す) に通常の
熱間圧延を施し、板幅1000mm、板厚2.3 mmの熱延鋼帯を
得た。そして、引続き酸洗したのち冷間圧延を施して板
厚0.5 mmに仕上げ、さらに720 ℃×１分間均熱の条件で
仕上連続焼鈍を施した。
Mn:0.3重量％、sol.Al＜0.001 重量％、Ｎ:0.002重量
％、Ｖ:0.13 重量％、残部実質的にFeよりなるけい素鋼
スラブ (本発明材１と称す) と、比較のためＣ:0.003重
量％、Si:0.3重量％、Mn:0.3重量％、sol.Al＜0.001 重
量％、Ｎ:0.005重量％、Ｖ:0.014重量％、残部実質的に
Feより成るけい素鋼スラブ (比較材１と称す) に通常の
熱間圧延を施し、板幅1000mm、板厚2.3 mmの熱延鋼帯を
得た。そして、引続き酸洗したのち冷間圧延を施して板
厚0.5 mmに仕上げ、さらに720 ℃×１分間均熱の条件で
仕上連続焼鈍を施した。
【００２６】(実施例２)実施例１の本発明材１と同成分
の熱延鋼帯 (本発明材２と称す) および実施例１の比較
例１と同成分の熱延鋼帯 (比較材２と称す) を酸洗した
のち680 ℃×20時間の条件で熱延板焼鈍を施した。そし
て、引続き酸洗したのち冷間圧延を施して板厚0.5 mmに
仕上げ、さらに720 ℃×１分間均熱の条件で仕上連続焼
鈍を施した。
の熱延鋼帯 (本発明材２と称す) および実施例１の比較
例１と同成分の熱延鋼帯 (比較材２と称す) を酸洗した
のち680 ℃×20時間の条件で熱延板焼鈍を施した。そし
て、引続き酸洗したのち冷間圧延を施して板厚0.5 mmに
仕上げ、さらに720 ℃×１分間均熱の条件で仕上連続焼
鈍を施した。
【００２７】(実施例３)Ｃ:0.007重量％、Si:2.7重量
％、Mn:0.7重量％、sol.Al＜0.003 重量％、Ｎ:0.001重
量％、Ｖ:0.8重量％、残部実質的にFeからなるけい素鋼
スラブ (本発明材３と称す) および比較のためＣ:0.007
重量％、Si:2.7重量％、Mn:0.7重量％、sol.Al＜0.003
重量％、Ｎ:0.01 重量％、Ｖ:0.027重量％、残部実質的
にFeからなるけい素鋼スラブ (比較材３と称す) に通常
の熱間圧延を施し、板幅1000mm、板厚2.3 mmの熱延鋼帯
を得た。
％、Mn:0.7重量％、sol.Al＜0.003 重量％、Ｎ:0.001重
量％、Ｖ:0.8重量％、残部実質的にFeからなるけい素鋼
スラブ (本発明材３と称す) および比較のためＣ:0.007
重量％、Si:2.7重量％、Mn:0.7重量％、sol.Al＜0.003
重量％、Ｎ:0.01 重量％、Ｖ:0.027重量％、残部実質的
にFeからなるけい素鋼スラブ (比較材３と称す) に通常
の熱間圧延を施し、板幅1000mm、板厚2.3 mmの熱延鋼帯
を得た。
【００２８】そして、引続き950 ℃×３分間均熱の条件
で熱延板焼鈍を施し酸洗したのち、冷間圧延を施して板
厚0.5 mmに仕上げ、さらに980 ℃×１分間均熱の条件で
仕上連続焼鈍を施した。
で熱延板焼鈍を施し酸洗したのち、冷間圧延を施して板
厚0.5 mmに仕上げ、さらに980 ℃×１分間均熱の条件で
仕上連続焼鈍を施した。
【００２９】(実施例４)Ｃ:0.002重量％、Si:1.1重量
％、Mn:0.5重量％、sol.Al＜0.001 重量％、Ｎ:0.004重
量％、Ｖ:0.070重量％、全部実質的にFeからなるけい素
鋼スラブ (本発明材４と称す) および比較のためＣ:0.0
02重量％、Si:1.1重量％、Mn:0.5重量％、sol.Al＜0.00
1 重量％、Ｎ:0.004重量％、Ｖ:0.018重量％、残部実質
的にFeからなるけい素鋼スラブ (比較材４と称す) に通
常の熱間圧延を施し、板幅1000mm、板厚2.3 mmの熱延鋼
帯を得た。そして、引続き酸洗したのち冷間圧延を施し
て板厚0.5 mmに仕上げ、さらに890 ℃×１分間均熱の条
件で仕上連続焼鈍を施した。
％、Mn:0.5重量％、sol.Al＜0.001 重量％、Ｎ:0.004重
量％、Ｖ:0.070重量％、全部実質的にFeからなるけい素
鋼スラブ (本発明材４と称す) および比較のためＣ:0.0
02重量％、Si:1.1重量％、Mn:0.5重量％、sol.Al＜0.00
1 重量％、Ｎ:0.004重量％、Ｖ:0.018重量％、残部実質
的にFeからなるけい素鋼スラブ (比較材４と称す) に通
常の熱間圧延を施し、板幅1000mm、板厚2.3 mmの熱延鋼
帯を得た。そして、引続き酸洗したのち冷間圧延を施し
て板厚0.5 mmに仕上げ、さらに890 ℃×１分間均熱の条
件で仕上連続焼鈍を施した。
【００３０】上記実施例１〜４のそれぞれの方法により
製造された各無方向性電磁鋼板からそれぞれ試料を採取
してエプスタイン試験をフルプロセス材として切断した
まま、および750 ℃×２Hrの条件で歪取り焼鈍を施した
セミプロセス材として測定し、鉄損を調べた。その結果
を各実施例ごとに比較して表１に示す。
製造された各無方向性電磁鋼板からそれぞれ試料を採取
してエプスタイン試験をフルプロセス材として切断した
まま、および750 ℃×２Hrの条件で歪取り焼鈍を施した
セミプロセス材として測定し、鉄損を調べた。その結果
を各実施例ごとに比較して表１に示す。
【００３１】
【表１】
【００３２】上記結果より各実施例ごとに本発明と比較
例を比較するに、いずれも本発明の鉄損は改善されてお
り磁気特性が優れていることがわかる。
例を比較するに、いずれも本発明の鉄損は改善されてお
り磁気特性が優れていることがわかる。
【００３３】
【発明の効果】この発明によれば、以上詳述したよう
に、Alをほとんど含有しない範囲で、かつＣ、Ｎの含有
量を低く抑制し、Ｖを一定量含有させることにより磁気
特性の優れた無方向性電磁鋼板をコスト高をもたらすこ
となく得ることができるのであって、この発明の実用上
の意義は特に大きい。
に、Alをほとんど含有しない範囲で、かつＣ、Ｎの含有
量を低く抑制し、Ｖを一定量含有させることにより磁気
特性の優れた無方向性電磁鋼板をコスト高をもたらすこ
となく得ることができるのであって、この発明の実用上
の意義は特に大きい。
【図１】鉄損とＶ含有量の関係を示すグラフである。
【図２】磁束密度とＶ含有量の関係を示すグラフであ
る。
る。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ: 0.01％以下、 Si: 4.0 ％以下、 Mn: 1.0
％以下、 sol.Al:0.005％以下、 Ｎ:0.01 ％以下、 Ｖ:0.05
〜1.0 ％、 残部鉄および不可避不純物から成る鋼組成を有する磁気
特性の優れた無方向性電磁鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ: 0.01％以下、 Si: 4.0 ％以下、 Mn: 1.0
％以下、 sol.Al:0.005％以下、 Ｎ:0.01 ％以下、 Ｖ:0.05
〜1.0 ％、 残部Feおよび不可避不純物から成る鋼組成を有する鋼
を、熱間圧延、冷間圧延、そして650 〜1000℃で仕上焼
鈍することを特徴とする、磁気特性の優れた無方向性電
磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 前記熱間圧延に続いて得られた熱延板に
600 〜1000℃で焼鈍を行ってから酸洗を行い、次いで冷
間圧延を行う、請求項２記載の磁気特性の優れた無方向
性電磁鋼板の製造方法。
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1994
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