PL128759B1 - Method of obtaining grain-oriented silicon steel - Google Patents
Method of obtaining grain-oriented silicon steel Download PDFInfo
- Publication number
- PL128759B1 PL128759B1 PL1982235082D PL23528282D PL128759B1 PL 128759 B1 PL128759 B1 PL 128759B1 PL 1982235082 D PL1982235082 D PL 1982235082D PL 23528282 D PL23528282 D PL 23528282D PL 128759 B1 PL128759 B1 PL 128759B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- weight
- ingot
- steel
- manganese
- sulfur
- Prior art date
Links
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 22
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 20
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 16
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 16
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 12
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 11
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 1
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania stali krzemowej o orientowanych ziarnach.Znane jest stosowanie stali krzemowej o orientowanych ziarnach, majacej postac arkuszy, w róznych dziedzinach elektrotechniki, w tym równiez do wytwarzania rdzeni transformatorów. Stal wytwarza sie przez odlewanie wlewka, ogrzewanie wlewka, na ogól w opalanym gazem piecu wglebnym, do temperatury odpowiedniej do walcowania na goraco w celu uzyskania kesiska lub bezposrednio goracowalcowanej tasmy. Goracowalcowana tasme, po wyzarzeniu i wytrawieniu, walcuje sie na zimno wjednym lub kilku przepustach, z zastosowaniem walcowania miedzyopera- cyjnego. Nastepnie stal poddaje sie normalizowaniu i w trakcie tej operacji nastepuje odweglenie.Nastepnie prowadzi sie koncowe wyzarzanie' teksturujace, w którym to etapie uzyskuje sie zadana orientacje krystaliczna. Na ogól przy otrzymywaniu tasmy goracowalcowanej bezposrednio z wlewka, wlewek ma temperature rzedu 1343,3°C.Podczas koncowego wyzarzania tekstury stal krzemowa ulega wtórnej rekrystalizacji, podczas której wzrastaja agregaty ziarn krystalicznych majace teksture Gossa czyli orientacje (HO) [001].Osie [001] duzych ziaren sa równolegle do plaszczyzny walcowania. Tak wiec material w postaci tasmy ma jeden kierunek latwego magnesowania, a mianowicie kierunek walcowania. W zastoso¬ waniach tego materialu, a zwlaszcza przy wytwarzaniu rdzeni transformatorów, wymagane jest by straty w rdzeniu byly niskie, gdyz w miare zmniejszania sie strat w rdzeniu maleje zuzycie energii cieplnej. Ponadto stal latwomagnesowalna powinna wykazywac dobra przenikalnosc magnetyczna.Dla uzyskania korzystnych wlasciwosci magnetycznych stali, np. strat w rdzeniu i prznikal- nosci magnetycznej, konieczne jest walcowanie na goraco wlewka o temperaturze rzedu I343,3°C.W rezultacie, zgodnie ze znanymi sposobami, otrzymywanie goracowalcowanej tasmy z w lewka lub kesiska plaskie odbywa sie przez walcowanie na goraco w temperaturze od powyzej !260°C do oklo 1398,9°C. Praca z tymi wyjatkowo wysokimi temperaturami jest jednak trudna, a szczególnie problemy sprawia usuwanie zuzla powstajacego podczas ogrzewania wlewka w piecu wglebnym.Ponadto koniecznosc prowadzenia intensywnego ogrzewania podnosi koszty energetyczne calej operacji, przy czym rosna równiez koszty aparatury do ogrzewania ze wzgledu na koniecznosc wyposazenia jej w wykladzine ogniotrwala.2 128 759 Tak wiec najwazniejszym celem wynalazku bylo opracowanie sposobu wytwarzania stali krzemowej o orientalnych ziarnach pozwalajacego na stosowanie nizszych temperatur walcowania na goraco od powszechnie stosowanych, bez szkodliwego oddzialywania na wlasciwosci magnety¬ czne stali, zwlaszcza w rdzeni i przenikalnosci magnetycznej.Zgodny z wynalazkiem sposób wytwarzania stali krzemowej o orientowanych ziarnach, zawierajacej 0,028 — 0,049% wagowego wegla 2,95 — 3,12% wagowego krzemu, 0,004-0,005% wagowego glinu, 0,004-0.0014% wagowego boru oraz zawierajacej mangan i siarke, a takze zelazo jako reszte obejmuje etapy odlewania wlewka, ogrzewanie wlewka przed walcowaniem na goraco, walcowanie na goraco ogrzanego wlewka na goraco walcowana tasme, jedno- lub wieloprzepusto- 'wego yyalcowanie tej tasmy na zimno z zastosowaniem wyzarzania miedzyoperacyjnego, odwegla- nia przy koncowej grubosci, powlekania i koncowego wysokotemperaturowego wyzarzania tekstury.Cecha sposobu wedlug wynalazku jest to, ze walcowanie na goraco prowadzi sie w temperatu¬ rze 1200-1260°C i stosuje sie stal zawierajaca 0,038-0,065% wagowego manganu i 0,020-0,036% wagowego siarki tak, ze stosunek wagowy manganu do siarki wynosi od 1 do 2,5 i korzystnie zawierajaca 0,18-0,58% wagowego miedzi.Takwiec, zgodnie z wynalazkiem stal krzemowa o orientowanych ziarnach i znanej kompozy¬ cji, mozna walcowac na goraco bezposrednio z wlewka, otrzymujac goracowalcowana tasme o grubosci okolo 2,54 • 10~3 lub mniejszej, gdy stosunek manganu do siarki w tej stali wynosi ponizej okolo 2,5, korzystnie od okolo 1 do ponizej okolo 2,5. Zgodnie z wynalazkiem walcowaniu na goraco korzystnie poddaje sie stal, w której stosunek manganu do siarki ma powyzsza wartosc, przy czym temperatura wlewka wynosi od 1200°C do ponizej okolo 1260°C. Stwierdzono, jak to zademonstrowano w przedstawionych dalej przykladach, ze ta nizsza od zazwyczaj stosowanych temperatura walcowania na goraco nie wplywa szkodliwie na straty w rdzeniu i przenikalnosc magnetyczna stali, pod warunkiem zachowania podanego wyzej niskiego stosunku manganu do siarki.Ponadto, zgodnie z wynalazkiem wartosc strat w rdzeniu mozna jeszcze polepszyc gdy rzeczywista zawartosc miedzi w stali wynosi do oklo 0,4% wagowego, korzystnie od oklo 0,2 do poniezj okolo 0,58% wagowego. Tak wiec, optymalne wartosci strat w rdzeniu i przenikalnosci magnetycznej stali przy wytwarzaniu tasmy goracowalcowanej bezposrednio z wlewka, uzyskuje sie gdy stal wykazuje zarówno podany wyzej niski stosunek manganu do siarki, jak i podana wyzej zawartosc miedzi. Gdy warunki te sa zachowane zbedne jest stosowanie stosunkowo wysokich temperatur walcowania na goraco, koniecznych dodtad dla uzyskania dobrych wlasciwosci magne¬ tycznych. W rezultacie, dzieki stosowaniu temperatur walcowania nizszych od normalynch, mozna uniknac omówionych powyzej wad procesu i nadmiernych kosztów. Tak wiec sposób wedlug wynalazku pozwala na wytwarzanie stali krzemowej o orientowanych ziarnach wykazujacej dobre wlasciwosci magnetyczne, przy korzystnych kosztach operacji. Jako szczególny przyklad i dla dokladniejszego zademonstrowania znaczenia stosunku manganu do siarki dla magnetycznych wlasciwosci stali, sporzadzono kompozycje podane w tabeli 1, po czym poddanoje walcowaniu na goraco w temperaturze 1204,4-1260°C.Tabela 1 Wlewek 6351 6352 6344 6345 6341 6168 6169 6162 C 0,030 0,030 0,030 0,028 0,030 0,033 0,030 0,049 Mn 0,038 0,040 0,043 0,042 0,012 0,049 0,055 0,065 S 0,035 0,036 0,035 0,035 0,034 0,030 0,023 0,020 Si 3,04 3,05 3,00 3,00 2,95 3,12 3,10 3,00 Al 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,004 0,004 0,005 Cu B 1 0,20 0,0004 0,19 0,0004 0,20 0,0004 0,20 0,0004 0,20 0,0005 0,18 0,0007 0,18 0,0004 0,20 0,0010 Mn : s 1,10 1,10 1,20 1,20 1,23 1,60 2,40 3,25 \ Temperatura walcowania na goraco (°C) 1204,4 1204,4 1204,4 1204,4 1232,2 1260 1260 1260 Wlasciwosci magnetyczne tasmy o grubosci Straty w rdzeniu (w/kg przy 1,7 T 1,6676 1,6610 1,6984 1,6566 1,6642 1,5488 1,5488 1,9404 27,43 • 10"5m Przenikalnosc przy 796 A/M [mH/m] 23286,2 Xl O"4 23236 X10"4 23411,8 X10~4 23336,5 X10"4 23173,2 Xl 0"4 23173,2X10"4 22758,7 X10"4 21264,1 X10"4128759 3 Stale podane w tabeli 1 walcuje sie na goraco bezposrednio z wlewka na grubosc 0,203 • 10"2— 0,227-10~2m, otrzymujac goracowalcowana tasme. Goracowalcowana tasme wyzarza sie w 898,9°C i walcuje na zimno na grubosc posrednia 0,0711 • 102 — 0,0762 • 10"2m. tasme o grubosci posredniej wyzarza sie w temperaturze 948,9°C, a nastepnie walcuje na zimno na grubosc ostate¬ czna 0,027—10 2m.Jak wynika z tabeli 1, wartosc strat w rdzeniu (w watach/kg przy 1,7 T) sa lepsze w przypadku stali o stosunku manganu do siarki ponozej 2,5 niz w przypadku stali z wlewka nr 6162 charaktery¬ zujacego sie stosunkowo wysokim stosunkiem manganu do siarki wynoszacym 3,25. a wiec stosunkiem typowym dla znanych stali tego typu.Wplyw zawartosci miedzi na dalsze polepszenie wartosci strat w rdzeniu zademonstrowano na przykladzie wlewków przedstawionych w tabeli 2.T a b e 1 a 2 Wlasciwosci magnetyczne Temperatura tasmypowlekanej MgO walcowania o grubosci 27.43 • 10"5m Wlewek 6369 6370 6364 6433 6377 6376 C 0,034 0,031 0,030 0,030 0,028 0,029 Mn 0,039 0,042 0,048 0,042 0,042 0,047 S 0,022 0,022 0,026 0,022 0,021 0,024 Si 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3.0 Al 0,005 0,005 0,005 0.005 0,005 0.005 Cu 0,19 0,42 0,58 0.20 0.42 0,58 B 0,0006 0,0005 0,0007 0.0014 0.0009 0.0009 Mn:S 1,80 1,90 1,85 1,91 2,00 1.96 na goraco (°C) 1232,2 1232,2 1232,2 1232,2 1232,2 1232,2 Straty w rdzeniu (w/kg przy 1,7T) 1,6192 1,5862 1,6896 1,5620 1,5818 1,6786 Przenikalnosc (prz 796 A/m) 23361.6X10"4 23411,8XI0"4 23223,4X10"4 23474.6X10"4 23537,4 X10"4 23148.1 X10"4 Stale przedstawione w tabeli 2 walcuje sie na goraco bezposrednio z wlewka otrzymujac goracowalcowana tasme o grubosci 6,45 • 10~2m. Tasme te walcuje sie na zimno na ostateczna grubosc w dwóch przepustach, z wyzarzeniem miedzyoperacyjnym. Wyzarzanie wstepne, przed walcowaniem na zimno, prowadzi sie w temperaturze 898,9°C, po czym material walcuje sie na grubosc na grubosc 0,0711 • 10"2. Wyzarzanie prowadzi sie w temperaturze 948,9°C, po czym material walcuje sie na grubosc 0,027 • 10"2m. Nastepnie material poddaje sie koncowej normaliza¬ cji w temperaturze 801,6°C i podczas tego etapu nastepuje odweglanie. Wreszcie odweglona tasme powleka sie znanym sposobem tlenkiem magnezowym i wyzarza w atmosferze wodoru w tempera¬ turze 1176,7°C. Jak widac z wartosci strat w rdzeniu (w watach/kg przy 1,7 T) podanych w tabeli 2, obecnosc miedzi w ilosci powyzej okolo 0,2%, jak np. w stali okreslonej jako wlewek 6370, poprawia straty w rdzeniu w porównaniu ze stratami w rdzeniu w stali okreslonej jako wlewek 6369 i zawierajacej 0,19% miedzi. Wartosci strat w rdzenie ulegaja jednak pogorszeniu, gdy nie utrzy¬ muje sie zawartosci miedzi ponizej okolo 0,58%, jak w przypadku stali z wlewka 6364, dla którego przy zawartosci miedzi 0,58% wystepuje znaczne pogorszenie strat w rdzeniu.Zastrzezenie patentowe Sposób wytwarzania stali krzemowej o orientowanych ziarnach, zawierajacej 0,028-0,049% wagowego wegla 2,95-3,12% wagowego krzemu, 0,004-0,005% wagowego gliml, 0,004-0,0014% wagowego boru zawierajacej mangan i siarke, a takze zelazo jako reszte, obejmujacy etapy odlewania wlewka, ogrzewania wlewka przed walcowaniem na goraco, walcowanie na goraco ogrzewanego wlewka na goraco walcowana tasme, jedno- lub wieloprzepustowego walcowania tej tasmy na zimno z zastosowaniem wyzarzania miedzyoperacyjnego, odweglania przy koncowej grubosci, powlekania i koncowego wysokotemperaturowego wyzarzania tekstury, znamienny tym, ze walcowanie na goraco prowadzi sie w temperaturze 1200-1260°C stosujac stal zawierajaca 0,038-0,065% wagowego manganu i 0,020-0,36% wagowego siarki tak, ze stosunek wagowy manganu do siarki wynosi od 1 do 2,5 i korzystnie zawierajaca 0,18-0,58 wagowego miedzi. PL PL PL PL
Claims (1)
1. Zastrzezenie patentowe Sposób wytwarzania stali krzemowej o orientowanych ziarnach, zawierajacej 0,028-0,049% wagowego wegla 2,95-3,12% wagowego krzemu, 0,004-0,005% wagowego gliml, 0,004-0,0014% wagowego boru zawierajacej mangan i siarke, a takze zelazo jako reszte, obejmujacy etapy odlewania wlewka, ogrzewania wlewka przed walcowaniem na goraco, walcowanie na goraco ogrzewanego wlewka na goraco walcowana tasme, jedno- lub wieloprzepustowego walcowania tej tasmy na zimno z zastosowaniem wyzarzania miedzyoperacyjnego, odweglania przy koncowej grubosci, powlekania i koncowego wysokotemperaturowego wyzarzania tekstury, znamienny tym, ze walcowanie na goraco prowadzi sie w temperaturze 1200-1260°C stosujac stal zawierajaca 0,038-0,065% wagowego manganu i 0,020-0,36% wagowego siarki tak, ze stosunek wagowy manganu do siarki wynosi od 1 do 2,5 i korzystnie zawierajaca 0,18-0,58 wagowego miedzi. PL PL PL PL
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US24556681A | 1981-03-19 | 1981-03-19 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL128759B1 true PL128759B1 (en) | 1984-02-29 |
Family
ID=22927185
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL23508282A PL235082A1 (pl) | 1981-03-19 | 1982-02-15 | |
| PL1982235082D PL128759B1 (en) | 1981-03-19 | 1982-02-15 | Method of obtaining grain-oriented silicon steel |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL23508282A PL235082A1 (pl) | 1981-03-19 | 1982-02-15 |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57158322A (pl) |
| KR (1) | KR830008744A (pl) |
| AT (1) | ATA69782A (pl) |
| BE (1) | BE892532A (pl) |
| BR (1) | BR8201340A (pl) |
| CA (1) | CA1197758A (pl) |
| DE (1) | DE3210075A1 (pl) |
| ES (1) | ES8302789A1 (pl) |
| FR (1) | FR2502179A1 (pl) |
| GB (1) | GB2095287A (pl) |
| IT (1) | IT1147814B (pl) |
| PL (2) | PL235082A1 (pl) |
| RO (1) | RO84750B (pl) |
| SE (1) | SE8107844L (pl) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5472521A (en) * | 1933-10-19 | 1995-12-05 | Nippon Steel Corporation | Production method of grain oriented electrical steel sheet having excellent magnetic characteristics |
| MX167814B (es) * | 1987-06-04 | 1993-04-13 | Allegheny Ludlum Corp | Metodo para producir acero al silicio orientado engrano con adiciones pequeñas de boro |
| DE69022617T3 (de) * | 1989-04-14 | 2003-04-03 | Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo | Verfahren zum Herstellen kornorientierter Elektrobleche mit verbesserten magnetischen Eigenschaften. |
| US5261971A (en) * | 1989-04-14 | 1993-11-16 | Nippon Steel Corporation | Process for preparation of grain-oriented electrical steel sheet having superior magnetic properties |
| KR960010811B1 (ko) * | 1992-04-16 | 1996-08-09 | 신니뽄세이데스 가부시끼가이샤 | 자성이 우수한 입자배향 전기 강 시트의 제조방법 |
| JP2607869B2 (ja) * | 1993-11-09 | 1997-05-07 | ポハング アイアン アンド スチール カンパニー，リミテッド | 低温スラブ加熱方式の方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US5855694A (en) * | 1996-08-08 | 1999-01-05 | Kawasaki Steel Corporation | Method for producing grain-oriented silicon steel sheet |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3671337A (en) * | 1969-02-21 | 1972-06-20 | Nippon Steel Corp | Process for producing grain oriented electromagnetic steel sheets having excellent magnetic characteristics |
| US3855018A (en) * | 1972-09-28 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Method for producing grain oriented silicon steel comprising copper |
| US3905843A (en) * | 1974-01-02 | 1975-09-16 | Gen Electric | Method of producing silicon-iron sheet material with boron addition and product |
| US3976517A (en) * | 1975-07-15 | 1976-08-24 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Processing for grain-oriented silicon steel |
| US4078952A (en) * | 1976-06-17 | 1978-03-14 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Controlling the manganese to sulfur ratio during the processing for high permeability silicon steel |
| US4113529A (en) * | 1977-09-29 | 1978-09-12 | General Electric Company | Method of producing silicon-iron sheet material with copper as a partial substitute for sulfur, and product |
-
1981
- 1981-12-30 SE SE8107844A patent/SE8107844L/ not_active Application Discontinuation
-
1982
- 1982-01-15 GB GB8201186A patent/GB2095287A/en not_active Withdrawn
- 1982-01-19 KR KR1019820000202A patent/KR830008744A/ko unknown
- 1982-01-26 CA CA000394919A patent/CA1197758A/en not_active Expired
- 1982-01-29 IT IT47692/82A patent/IT1147814B/it active
- 1982-02-03 ES ES509302A patent/ES8302789A1/es not_active Expired
- 1982-02-15 PL PL23508282A patent/PL235082A1/xx unknown
- 1982-02-15 PL PL1982235082D patent/PL128759B1/pl unknown
- 1982-02-24 AT AT0069782A patent/ATA69782A/de not_active IP Right Cessation
- 1982-02-26 JP JP57030448A patent/JPS57158322A/ja active Pending
- 1982-03-11 RO RO106877A patent/RO84750B/ro unknown
- 1982-03-12 BR BR8201340A patent/BR8201340A/pt unknown
- 1982-03-18 BE BE2/59634A patent/BE892532A/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-03-19 FR FR8204773A patent/FR2502179A1/fr not_active Withdrawn
- 1982-03-19 DE DE19823210075 patent/DE3210075A1/de not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8107844L (sv) | 1982-09-20 |
| RO84750B (ro) | 1984-09-30 |
| PL235082A1 (pl) | 1982-09-27 |
| ATA69782A (de) | 1986-07-15 |
| BR8201340A (pt) | 1983-01-25 |
| IT8247692A0 (it) | 1982-01-29 |
| GB2095287A (en) | 1982-09-29 |
| KR830008744A (ko) | 1983-12-14 |
| RO84750A (ro) | 1984-07-17 |
| ES509302A0 (es) | 1983-01-16 |
| DE3210075A1 (de) | 1983-01-05 |
| IT1147814B (it) | 1986-11-26 |
| JPS57158322A (en) | 1982-09-30 |
| BE892532A (fr) | 1982-09-20 |
| FR2502179A1 (fr) | 1982-09-24 |
| ES8302789A1 (es) | 1983-01-16 |
| CA1197758A (en) | 1985-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1272430A (en) | Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet | |
| RU2600463C1 (ru) | Способ изготовления листа из текстурированной электротехнической стали | |
| JP2983128B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| EP0234443B1 (en) | Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet having improved magnetic properties | |
| US5261972A (en) | Process for producing grain-oriented electrical steel strip having high magnetic flux density | |
| PL118067B1 (en) | Method of manufacture of non-orientated,iron electrotechnical sheetskojj stali | |
| EP0101321B1 (en) | Method of producing grain oriented silicon steel sheets or strips having high magnetic induction and low iron loss | |
| JP3359449B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| EP0307905B1 (en) | Method for producing grainoriented electrical steel sheet with very high magnetic flux density | |
| PL128759B1 (en) | Method of obtaining grain-oriented silicon steel | |
| PL115659B1 (en) | Process for manufacturing silicon steel of goss texture | |
| WO1998046802A1 (en) | New process for the production of grain oriented electrical steel from thin slabs | |
| US3802937A (en) | Production of cube-on-edge oriented siliconiron | |
| EP0475710A2 (en) | Method of manufacturing an oriented silicon steel sheet having improved magnetic characteristics | |
| PL106073B1 (pl) | Sposob wytwarzania stali krzemowej o teksturze gossa | |
| CN115896596A (zh) | 一种超薄取向硅钢及其制备方法 | |
| JPH055126A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| US4416707A (en) | Secondary recrystallized oriented low-alloy iron | |
| US5308411A (en) | Ultrahigh silicon, grain-oriented electrical steel sheet and process for producing the same | |
| Barisoni et al. | A new high permeability grain oriented Fe-3% Si steel | |
| JPS5945730B2 (ja) | 高磁束密度一方向性珪素鋼板の熱延方法 | |
| JPH05295440A (ja) | 急冷凝固薄鋳片を用いた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2784661B2 (ja) | 高磁束密度薄手一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3498978B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| US4596614A (en) | Grain oriented electrical steel and method |