JPS583921A - 穿孔されたままの管状製品 - Google Patents
穿孔されたままの管状製品Info
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- JPS583921A JPS583921A JP57078519A JP7851982A JPS583921A JP S583921 A JPS583921 A JP S583921A JP 57078519 A JP57078519 A JP 57078519A JP 7851982 A JP7851982 A JP 7851982A JP S583921 A JPS583921 A JP S583921A
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- JP
- Japan
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- ferrite
- vanadium
- less
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- perforated
- Prior art date
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S148/00—Metal treatment
- Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
- Y10S148/909—Tube
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は一般にたとえば鋼ケーシング、カツフリングな
どのような管状製品の製造に関し、さらに詳細には穿孔
され′ｆｃ、ままの状態において高い降伏強さおよび引
張強さと良好な伸び率および靭性とを％徴とする穿孔さ
れたままの管状製品の製造に関するものである。
どのような管状製品の製造に関し、さらに詳細には穿孔
され′ｆｃ、ままの状態において高い降伏強さおよび引
張強さと良好な伸び率および靭性とを％徴とする穿孔さ
れたままの管状製品の製造に関するものである。
本発明は、特にざＯ〜／１０ｋｍｉの降伏強さと／（１
）Ｏｋｓ＋の最小極限引張強さと２インチにおける／２
，５％の最小伸び率とを必要とする米国石油協会（ＡＰ
Ｉ）のケーシング要件に合致する穿孔された筐マの管状
ケーシングなどの製造に関するものである。従来、これ
らの要件は焼ならしによシまたは急冷と焼戻しにより満
たされていた。これら慣用の熱処理法は両者とも成る種
の欠点を有し、本発明はこれを回避するものである。
）Ｏｋｓ＋の最小極限引張強さと２インチにおける／２
，５％の最小伸び率とを必要とする米国石油協会（ＡＰ
Ｉ）のケーシング要件に合致する穿孔された筐マの管状
ケーシングなどの製造に関するものである。従来、これ
らの要件は焼ならしによシまたは急冷と焼戻しにより満
たされていた。これら慣用の熱処理法は両者とも成る種
の欠点を有し、本発明はこれを回避するものである。
焼ならしケーシング鋼はアルミニウムキ′ルｔドされて
、典型的には約Ｏ，ａ Ｚ〜０）０％の炭素と／、５％
のマンガンと０，２Ｊ’−の珪素とｏ、ｏｒ％のクロム
と０，１１％のモリブデンとを含む平均組成を特徴とす
る。上記の機械的性質を有する焼ならしケーシングを製
造する際問題となる一つの難点は、過剰のパイナイトが
生成することである。このパイナイトの生成は所要の伸
び率の達成を困難にする。
、典型的には約Ｏ，ａ Ｚ〜０）０％の炭素と／、５％
のマンガンと０，２Ｊ’−の珪素とｏ、ｏｒ％のクロム
と０，１１％のモリブデンとを含む平均組成を特徴とす
る。上記の機械的性質を有する焼ならしケーシングを製
造する際問題となる一つの難点は、過剰のパイナイトが
生成することである。このパイナイトの生成は所要の伸
び率の達成を困難にする。
ＡＰＩ仕様に合致する急冷かつ焼戻しされたケーシング
は、約０．３ｔ１％の炭素と７．３％のマンガンと０１
．２ｔ％のクロムとｏ、ｏｒ％のモリブテンとを含む公
称組成を特徴としている。ケーシングに対する急冷およ
び焼戻し熱処理は、高エネルギー費と高処理費との欠点
を有する。
は、約０．３ｔ１％の炭素と７．３％のマンガンと０１
．２ｔ％のクロムとｏ、ｏｒ％のモリブテンとを含む公
称組成を特徴としている。ケーシングに対する急冷およ
び焼戻し熱処理は、高エネルギー費と高処理費との欠点
を有する。
本発明の前には、穿孔された＆まの状態においてＡＰＩ
仕様に合致する市販のケーシングは知られていなかった
。この理由は、穿孔操作における全減寸の少なくとも７
！チが／ＪＪ、２℃（２，２１０″Ｆ）もしく杖それ以
上の温度で行なわれるからである。高温度はθ〜約Ｊ
Ａ８ＴＭの範囲の大きなオーステナイト粒子をもたらし
、その結果穿孔されたままの状態において所望の伸び率
を達成するのが困難となる。標準組成物から穿孔された
ままのケーシングを製造する試みにおいて遭遇したその
他の問題には、極めて広範囲に変動する粒子寸法および
ケーシングにおける硬くて脆い斑点が會まれる。
仕様に合致する市販のケーシングは知られていなかった
。この理由は、穿孔操作における全減寸の少なくとも７
！チが／ＪＪ、２℃（２，２１０″Ｆ）もしく杖それ以
上の温度で行なわれるからである。高温度はθ〜約Ｊ
Ａ８ＴＭの範囲の大きなオーステナイト粒子をもたらし
、その結果穿孔されたままの状態において所望の伸び率
を達成するのが困難となる。標準組成物から穿孔された
ままのケーシングを製造する試みにおいて遭遇したその
他の問題には、極めて広範囲に変動する粒子寸法および
ケーシングにおける硬くて脆い斑点が會まれる。
本発明の目的は、穿孔されたｉｔの状態において、すな
わち／ことえは焼な１し或いは急冷および焼戻しのよう
な慣用の熱処理工程なしに、了Ｏ〜／／θｋａｉの降伏
強さと７００ｋｍｉの最小極限引張強さと／、！、Ｊ−
％の最小伸び率との要件を満たすような、たとえは油井
ケーシングの如き管状製品を提供することでおる。
わち／ことえは焼な１し或いは急冷および焼戻しのよう
な慣用の熱処理工程なしに、了Ｏ〜／／θｋａｉの降伏
強さと７００ｋｍｉの最小極限引張強さと／、！、Ｊ−
％の最小伸び率との要件を満たすような、たとえは油井
ケーシングの如き管状製品を提供することでおる。
ケーシングまた社その他の管状製品を、調節された沈殿
硬化性組成物から製造することによ）、穿孔されｆｃま
まの状態において所望の機械的諸性質の組合せを達成し
うることか今回見出された。本発明を実施するのに使用
することが考えられる基本的な銅組成は、炭素とマンガ
ンとバナジウムとを含有し、炭窒化バナジウムおよび／
またＬ炭化バナジウムの沈殿強化作用を最適化させるべ
く臨界的に調和させたものでるる。炭窒化バナジウムお
よび／または炭化バナジウムの沈殿は粒子調質をもたら
し、それによシ良好な伸び率を含めて所望の機械的性質
を熱処理なしに達成することを可能にする。沈殿作用と
粒子調質とは、ＡＳＴＭよもしくはその以下のオーステ
ナイト粒子寸法とＡＳＴＭ７もしくはそれ以下のフェラ
イト粒子寸法とを達成させる。
硬化性組成物から製造することによ）、穿孔されｆｃま
まの状態において所望の機械的諸性質の組合せを達成し
うることか今回見出された。本発明を実施するのに使用
することが考えられる基本的な銅組成は、炭素とマンガ
ンとバナジウムとを含有し、炭窒化バナジウムおよび／
またＬ炭化バナジウムの沈殿強化作用を最適化させるべ
く臨界的に調和させたものでるる。炭窒化バナジウムお
よび／または炭化バナジウムの沈殿は粒子調質をもたら
し、それによシ良好な伸び率を含めて所望の機械的性質
を熱処理なしに達成することを可能にする。沈殿作用と
粒子調質とは、ＡＳＴＭよもしくはその以下のオーステ
ナイト粒子寸法とＡＳＴＭ７もしくはそれ以下のフェラ
イト粒子寸法とを達成させる。
より詳細には、本発明は、穿孔されたままの状態におい
てｇｏ〜／１０ｋｇ＋の降伏強さと、１０Ｏｋｓｉの最
小極限引張強さと、２インチにおける／、２．よチの最
小伸び率と、約Ａ８ＴＭ７もしくはそれ以下のフェライ
ト粒子寸法を有するフェライト−パーライト微細構造と
を有する穿孔されたままの鋼ケーシングを製造するに際
し、重量％において主として０．．２０−０，３６％の
炭素と７，０−．２．０％のマンガンと約ｏ、ｔｏｑ６
までの珪素と約０．０弘チまでのそれぞれ燐および硫黄
と０，０ｊ−０，２１％のバナジウムと、ｏ、ｏｏｓ〜
０，０λ！襞の窒素および０，０７〜０，７０％のコロ
ンビラ為からの少なくとも一方と残部鉄とよｐなるキル
ド鋼を供給し、この鏑を少なくとも約ｉ、ｚｏｙ−″Ｃ
（約、２コｏｏ″Ｆ）の温度まで加熱して炭化バナジウ
ムを溶解させ、前記鋼を穿孔しかつ前記鋼を前Ｈピ温度
から冷却して炭化バナジウムの沈殿を行なわせ、その結
果オーステナイトを約ＡＳＴＭ、ｌｔもしくはそれ以下
の粒子寸法にかつフェライトを約ＡＳＴＭ７もしくはそ
れ以下の粒子寸法に部質することを％徴とする穿孔され
た１１の鋼ケーシングの製造方法を提供する。
てｇｏ〜／１０ｋｇ＋の降伏強さと、１０Ｏｋｓｉの最
小極限引張強さと、２インチにおける／、２．よチの最
小伸び率と、約Ａ８ＴＭ７もしくはそれ以下のフェライ
ト粒子寸法を有するフェライト−パーライト微細構造と
を有する穿孔されたままの鋼ケーシングを製造するに際
し、重量％において主として０．．２０−０，３６％の
炭素と７，０−．２．０％のマンガンと約ｏ、ｔｏｑ６
までの珪素と約０．０弘チまでのそれぞれ燐および硫黄
と０，０ｊ−０，２１％のバナジウムと、ｏ、ｏｏｓ〜
０，０λ！襞の窒素および０，０７〜０，７０％のコロ
ンビラ為からの少なくとも一方と残部鉄とよｐなるキル
ド鋼を供給し、この鏑を少なくとも約ｉ、ｚｏｙ−″Ｃ
（約、２コｏｏ″Ｆ）の温度まで加熱して炭化バナジウ
ムを溶解させ、前記鋼を穿孔しかつ前記鋼を前Ｈピ温度
から冷却して炭化バナジウムの沈殿を行なわせ、その結
果オーステナイトを約ＡＳＴＭ、ｌｔもしくはそれ以下
の粒子寸法にかつフェライトを約ＡＳＴＭ７もしくはそ
れ以下の粒子寸法に部質することを％徴とする穿孔され
た１１の鋼ケーシングの製造方法を提供する。
本発明の他の簡によれば穿孔されｆｃ１″＆のキルド鋼
ケーシングが提供され、これはざＱ〜／１０ｋｓｉの降
伏強さと１００ｋｓｉの最小極限引張強さと２インチに
おける約７２．よ嗟の伸び率とＡＳＴＭ７もしくはそれ
以下のフェライト粒子寸法を有するフエシイトーノく−
ライト微細構造とを有し５重量％において主として０．
２０〜０．３ ｊ ％の炭素と／、０−２．θ多のマン
ガンと約０．１０％までの珪素と約Ｏ０θグ％までのそ
れぞれ燐および硫黄とＯ，ＯＳ〜θ、２３％のノくラー
ジラムと、０．００ｊ〜０，０２！％の窒素およびＯ９
θ／〜ｏ、ｉｏ％のコｐンビウムからの少なくとも一方
と残部鉄とよりガる組成を有することを特徴とする 特定具体例において、本発明を実施するのに使用される
鋼組成は５重量優において主として０、．２０〜０．Ｊ
θチの炭素と／、λ〜／、６チのマンガンと０１１０〜
ｏ、＋ｔｏ％の珪素と約ｏ、ｏ４ｔ％までのそれぞれ燐
および硫黄と０．／ ０−０．２０ ％のバナジウムと
ｏ−ｏ、ｉｏ％のコロンビウムとＯθ／〜０．０２％の
窒素と残部鉄とからなっている。特に好適な組成物は０
，０／〜Ｏ１θ！チのコロンビウムを粒子調質の目的で
含有する。
ケーシングが提供され、これはざＱ〜／１０ｋｓｉの降
伏強さと１００ｋｓｉの最小極限引張強さと２インチに
おける約７２．よ嗟の伸び率とＡＳＴＭ７もしくはそれ
以下のフェライト粒子寸法を有するフエシイトーノく−
ライト微細構造とを有し５重量％において主として０．
２０〜０．３ ｊ ％の炭素と／、０−２．θ多のマン
ガンと約０．１０％までの珪素と約Ｏ０θグ％までのそ
れぞれ燐および硫黄とＯ，ＯＳ〜θ、２３％のノくラー
ジラムと、０．００ｊ〜０，０２！％の窒素およびＯ９
θ／〜ｏ、ｉｏ％のコｐンビウムからの少なくとも一方
と残部鉄とよりガる組成を有することを特徴とする 特定具体例において、本発明を実施するのに使用される
鋼組成は５重量優において主として０、．２０〜０．Ｊ
θチの炭素と／、λ〜／、６チのマンガンと０１１０〜
ｏ、＋ｔｏ％の珪素と約ｏ、ｏ４ｔ％までのそれぞれ燐
および硫黄と０．／ ０−０．２０ ％のバナジウムと
ｏ−ｏ、ｉｏ％のコロンビウムとＯθ／〜０．０２％の
窒素と残部鉄とからなっている。特に好適な組成物は０
，０／〜Ｏ１θ！チのコロンビウムを粒子調質の目的で
含有する。
炭化バナジウム（この用語は炭窒化バナジウムをも包含
する）の沈殿によυ達成される外面間強化メカニズムが
当業界において認識され、本発明を実施するのに使用す
る組成物に相当する沈ｌＲ硬化性組成物から製造される
各種の製品、たとえば板体および棒体が過去数年間市販
されている。オーステナイトが前共融フェライトに変態
する除虫ずる界面間沈殿は、著量のバナジウム含有量を
＃解させるのに充分な温度まで鉋を加熱することを必要
とする。本発明の場合。
する）の沈殿によυ達成される外面間強化メカニズムが
当業界において認識され、本発明を実施するのに使用す
る組成物に相当する沈ｌＲ硬化性組成物から製造される
各種の製品、たとえば板体および棒体が過去数年間市販
されている。オーステナイトが前共融フェライトに変態
する除虫ずる界面間沈殿は、著量のバナジウム含有量を
＃解させるのに充分な温度まで鉋を加熱することを必要
とする。本発明の場合。
鋼を少なくとも約７．２０グ℃（約２．２００″ｌｉ’
）の温度まで加熱して穿孔操作を行なう。鉋を冷却す
る際のフェライト生成の初期段階において。
）の温度まで加熱して穿孔操作を行なう。鉋を冷却す
る際のフェライト生成の初期段階において。
フェライトからの炭素のＶ［斥は、オーステナイト／フ
ェライト境界面間に炭素を局部的に濃厚化させる。次い
で、これは境界面間に対する炭化バナジウムの微細粒子
の沈殿を促進する。これらの炭化物は成長して、フェラ
イトが成長し続ける程度まで炭素を吸収する。その後の
段階において、沈殿過程が反復し、境界状態か再確立さ
れる。この過程は炭化バナジウム粒子を、これが鋼中を
移動する際にα−γ界面間の輪郭に綿密に従った薄層に
配置させる。
ェライト境界面間に炭素を局部的に濃厚化させる。次い
で、これは境界面間に対する炭化バナジウムの微細粒子
の沈殿を促進する。これらの炭化物は成長して、フェラ
イトが成長し続ける程度まで炭素を吸収する。その後の
段階において、沈殿過程が反復し、境界状態か再確立さ
れる。この過程は炭化バナジウム粒子を、これが鋼中を
移動する際にα−γ界面間の輪郭に綿密に従った薄層に
配置させる。
炭化物の沈殿はオーステナイト粒子の粗大化と低い延性
とを防止すると信じられる。本発明の場合、オーステナ
イト粒子寸法は約ＡＳＴＭｊもしくはそれ以下でおる。
とを防止すると信じられる。本発明の場合、オーステナ
イト粒子寸法は約ＡＳＴＭｊもしくはそれ以下でおる。
炭化物沈殿作用は、さらにＡＳＴＭ７もしくはそれ以下
の微細な）エライト粒子をもたらす。さらに、穿孔され
た塘まの管状製品を製造する際の界面間沈殿メカニズム
の利点は１硬い斑点および粒子寸法変動を除去すること
である。
の微細な）エライト粒子をもたらす。さらに、穿孔され
た塘まの管状製品を製造する際の界面間沈殿メカニズム
の利点は１硬い斑点および粒子寸法変動を除去すること
である。
本発明のその他利点およびよシ充分な理解は、次の詳細
な説明から得られるであろう。
な説明から得られるであろう。
本発明の新規な穿孔されたままの管状製品は炭素−マン
ガン−フェライト−パーライト鋼から製造きれるが、こ
の鋼はバナジウムと合金化されて炭窒化バナジウムを包
含する炭化バナジウムの沈殿によシ高強度と粒子調質と
を達成する。炭素およびマンガンの含有量は、ｆＯｋｓ
ｉという所望の最小降伏強さを達成するのに必要なレベ
ルに維持されるが、延性と靭性とに対して悪影響のある
パイナイトおよびマルテンサイト生成物の生成を防止す
るよう調節される。
ガン−フェライト−パーライト鋼から製造きれるが、こ
の鋼はバナジウムと合金化されて炭窒化バナジウムを包
含する炭化バナジウムの沈殿によシ高強度と粒子調質と
を達成する。炭素およびマンガンの含有量は、ｆＯｋｓ
ｉという所望の最小降伏強さを達成するのに必要なレベ
ルに維持されるが、延性と靭性とに対して悪影響のある
パイナイトおよびマルテンサイト生成物の生成を防止す
るよう調節される。
炭素含有量は約０．．２０−０．Ｊ ｊ ％の範囲とす
ることができ、好適範囲は０１．２０−０．Ｊ ０％で
ある。マンガン含有量は約７．０−λ、θ−の範囲とす
ることができ、好適範囲は１．λ〜／、乙チである。／
、よチより過剰のマンガンは副次的パイナイトの生成を
もたらして降伏強さに悪影響を及ばずことがある。マン
ガンの７部を、マンガン／部につきニッケル約、２〜３
部の比率でニッケルにより置換しうろことが当業者には
理解されるであろう。本明細豊中に使用する「マンガン
」という用語は、マンガンだけを意味するものでなく、
前記の比率で置換されるニッケルのようなぞの均等物を
も意味する。
ることができ、好適範囲は０１．２０−０．Ｊ ０％で
ある。マンガン含有量は約７．０−λ、θ−の範囲とす
ることができ、好適範囲は１．λ〜／、乙チである。／
、よチより過剰のマンガンは副次的パイナイトの生成を
もたらして降伏強さに悪影響を及ばずことがある。マン
ガンの７部を、マンガン／部につきニッケル約、２〜３
部の比率でニッケルにより置換しうろことが当業者には
理解されるであろう。本明細豊中に使用する「マンガン
」という用語は、マンガンだけを意味するものでなく、
前記の比率で置換されるニッケルのようなぞの均等物を
も意味する。
最適な溶接性は、式
により決定されるような炭素当量を最小化させることに
よシ促進される。
よシ促進される。
炭素当量に基ついて、本発明に使用するバナジウム合金
化された炭素−マンガンーフエライトーハーライト鋼は
、均吟な降伏強さのパイナイト鋼よりも良好な溶接性能
を与える。好適な鋼はざ０ｋｉｉの最小降伏強さを示し
、約０．４ｔ、１〜０．ｊ ｊの炭素当量を有する。
化された炭素−マンガンーフエライトーハーライト鋼は
、均吟な降伏強さのパイナイト鋼よりも良好な溶接性能
を与える。好適な鋼はざ０ｋｉｉの最小降伏強さを示し
、約０．４ｔ、１〜０．ｊ ｊの炭素当量を有する。
バナジウムの顕著な強化作用は、主として上記の沈殿強
化メカニズムから生ずる。穿孔されたままの製品におい
て所望の高強度と均一な微細粒子寸法とを達成するには
臨界最小レベルのバナジウムが必要とされる。強度に関
するバナジウム含有量の重要性を第１表に示す。
化メカニズムから生ずる。穿孔されたままの製品におい
て所望の高強度と均一な微細粒子寸法とを達成するには
臨界最小レベルのバナジウムが必要とされる。強度に関
するバナジウム含有量の重要性を第１表に示す。
所望の機械的性質と粒子調質とを達成するには、本発明
の実施に使用する鋼組成物がｏ、 ｏ ｏ Ｊ′〜０，
０２．！ｒ％の範囲の窒素または０，０／〜０．／θ係
の範囲のコロンビウムのいずれかを含まねはならない。
の実施に使用する鋼組成物がｏ、 ｏ ｏ Ｊ′〜０，
０２．！ｒ％の範囲の窒素または０，０／〜０．／θ係
の範囲のコロンビウムのいずれかを含まねはならない。
好適組成物は０，０／〜０，０．２％の範囲の窒素を含
有する。沈殿強化において小さいが確実な増加をもたら
しうる炭窒化バナジウムを生成させるには、上記の量で
賭累を含むことが望ましい。好適組成物は、約０．Ｏ／
〜θ、Ｏ！係という好適範囲のコロンビウムをも含む。
有する。沈殿強化において小さいが確実な増加をもたら
しうる炭窒化バナジウムを生成させるには、上記の量で
賭累を含むことが望ましい。好適組成物は、約０．Ｏ／
〜θ、Ｏ！係という好適範囲のコロンビウムをも含む。
−貫してｒθｋｇｉの最小降伏強さレベルを得るには、
コロンビウムの絡加が望ましい。ロロンビウムは、粒子
寸法に対しても有利な効果を示す。
コロンビウムの絡加が望ましい。ロロンビウムは、粒子
寸法に対しても有利な効果を示す。
コロンビウムを含有して作られた鋼はＡＳＴＭり〜１０
の範囲のフェライト粒子寸法を有するのに対し、コロン
ビウムを用いずに作られた鋼はＡＳＴＭ７〜ｔのフェラ
イト粒子寸法を有する。
の範囲のフェライト粒子寸法を有するのに対し、コロン
ビウムを用いずに作られた鋼はＡＳＴＭ７〜ｔのフェラ
イト粒子寸法を有する。
本発明の利点および実施を、さらに以下の特定実施例に
よシ説明する。
よシ説明する。
第２表に示した組成を肩する多くの鋼を調製した。よｇ
３、／１２−／および／ｆ、２−２として同定される鋼
を丸形ビレットとして注型し、他の鋼はインゴットとじ
て注型した。インゴットおよび丸形ビレットを丸形に鍛
造し、次いで（銅／どλ−／および／♂λ−！を除いて
）外径！、！インチ×肉厚０．３０４’インチの継目な
しケーシングに加工した。鋼／ 、！’、２−／および
７ｇ、２−一から作られた丸形ビレットは、外径！イン
チ×肉厚θ、！ ００インチのカップリング材に穿孔し
た。
３、／１２−／および／ｆ、２−２として同定される鋼
を丸形ビレットとして注型し、他の鋼はインゴットとじ
て注型した。インゴットおよび丸形ビレットを丸形に鍛
造し、次いで（銅／どλ−／および／♂λ−！を除いて
）外径！、！インチ×肉厚０．３０４’インチの継目な
しケーシングに加工した。鋼／ 、！’、２−／および
７ｇ、２−一から作られた丸形ビレットは、外径！イン
チ×肉厚θ、！ ００インチのカップリング材に穿孔し
た。
全ての場合、鋼を約／、２３．２℃（約２．２ｊＯ′Ｆ
）の温度まで加熱して穿孔操作を行かい、次いで冷却し
て炭化バナジウムおよび炭窒化バナジウムの沈殿を生ぜ
しめた。
）の温度まで加熱して穿孔操作を行かい、次いで冷却し
て炭化バナジウムおよび炭窒化バナジウムの沈殿を生ぜ
しめた。
穿孔製品を微細構造と機械的性質とにつき分析した。微
細構造はフェライト−パーライトであった。コロンヒウ
ム含有銅Ｆ３００から作られたケーシングはＡＳＴＭり
〜／θのフェライト粒子寸法を有したのに対し、他の銅
はＡＳＴＭ−／ｊ− ７〜どのフェライト粒子寸法を有した。
細構造はフェライト−パーライトであった。コロンヒウ
ム含有銅Ｆ３００から作られたケーシングはＡＳＴＭり
〜／θのフェライト粒子寸法を有したのに対し、他の銅
はＡＳＴＭ−／ｊ− ７〜どのフェライト粒子寸法を有した。
降伏強さ、極限引張強さおよび伸び率の機械的性質を第
３表に示す。所望の最小値１０ ｋｇ＋より僅か低い平
均降伏強さを生じた銅／ざ２−．２を除き、微細構造は
ＡＰＩ嶽件に合致する強度と延性レベルとを達成した。
３表に示す。所望の最小値１０ ｋｇ＋より僅か低い平
均降伏強さを生じた銅／ざ２−．２を除き、微細構造は
ＡＰＩ嶽件に合致する強度と延性レベルとを達成した。
＃ｉＦ ｊ ００は、コロンビウムを含む組成物に１９
最適な機械的性質が一貫して達成されうろことを示した
。
最適な機械的性質が一貫して達成されうろことを示した
。
−／を−
第 ３ 表
Ｆ、２２り（端部） ７ど、ｔ １０
２．？ 、２３．ざＦ、２２り（中心）
ざＱｊ １０ＩＩＬ、２ λ３，３Ｆ２
Ｆ？Ｃｍ部） １．２，０ １０１７
．ｔ 、２Ｊ、、２Ｆ３ｏｏ（端部）
１．２１ ／／＋Ｌ、３ ／ｌ、ｊ；
Ｆ３ｏｏ（中心） １３．ｊ ／／３
．ＩＩ ／９，７Ｆ３００（端部）
ＩＩ、２ ／／７，６ ／７Ｊｓｔ、ｉ
（端部） ７ざ、ｔ ／／Ｊ、、２
２／、３３１３ （中心） ♂３，７
／／／、７ ２／、１ｓｒ３ （端部）
１７．’Ｉ ／／Ｊ、７ Ｊ、２
．Ｊ／１．２−７ （端部） １０，１
１０４，７ ２７，０／ざコー／（中心）
！０．０ １０７，０ ．２ｔ７／♂λ
−／（端部） ＩＩ、Ｊ １０７．／
２ぶ、ｔ／ｒ、２−．２Ｃ端部）７７、タ
１０６．タ ２４．にノざλ−２（中心）
７り、グ ／Ｑ６．≠ 、２６．７７ｒ
、ｚ−ｚ（端部） ７１ｆ、！ ／θ７
．ｊ ２４．ざ本発明は、♂θ〜／１０ｋｍｌの
降伏強さと１００ｋｇ１の最小極限引張強さと２インチ
における／Ｊ３％の最小伸び率とのＡＰＩ要件を満たす
穿孔されたままのケーシングなどを製造しうる方法を提
供することが判るであろう。これは、慎重に調節したバ
ナジウム合金化組成と方法とを用いて炭化バナジウム（
炭窒化バナジウムをも包含する）の界面間沈殿による粒
子調質を生せしめることにより達成される。
２．？ 、２３．ざＦ、２２り（中心）
ざＱｊ １０ＩＩＬ、２ λ３，３Ｆ２
Ｆ？Ｃｍ部） １．２，０ １０１７
．ｔ 、２Ｊ、、２Ｆ３ｏｏ（端部）
１．２１ ／／＋Ｌ、３ ／ｌ、ｊ；
Ｆ３ｏｏ（中心） １３．ｊ ／／３
．ＩＩ ／９，７Ｆ３００（端部）
ＩＩ、２ ／／７，６ ／７Ｊｓｔ、ｉ
（端部） ７ざ、ｔ ／／Ｊ、、２
２／、３３１３ （中心） ♂３，７
／／／、７ ２／、１ｓｒ３ （端部）
１７．’Ｉ ／／Ｊ、７ Ｊ、２
．Ｊ／１．２−７ （端部） １０，１
１０４，７ ２７，０／ざコー／（中心）
！０．０ １０７，０ ．２ｔ７／♂λ
−／（端部） ＩＩ、Ｊ １０７．／
２ぶ、ｔ／ｒ、２−．２Ｃ端部）７７、タ
１０６．タ ２４．にノざλ−２（中心）
７り、グ ／Ｑ６．≠ 、２６．７７ｒ
、ｚ−ｚ（端部） ７１ｆ、！ ／θ７
．ｊ ２４．ざ本発明は、♂θ〜／１０ｋｍｌの
降伏強さと１００ｋｇ１の最小極限引張強さと２インチ
における／Ｊ３％の最小伸び率とのＡＰＩ要件を満たす
穿孔されたままのケーシングなどを製造しうる方法を提
供することが判るであろう。これは、慎重に調節したバ
ナジウム合金化組成と方法とを用いて炭化バナジウム（
炭窒化バナジウムをも包含する）の界面間沈殿による粒
子調質を生せしめることにより達成される。
上記の詳細な説明を見れば、本発明において変更および
改変をなしうることが尚業者には明らかであろう。した
がって、本発明は特定的に記載したもの以外にも実施し
つることが了解されよう。
改変をなしうることが尚業者には明らかであろう。した
がって、本発明は特定的に記載したもの以外にも実施し
つることが了解されよう。
Claims (4)
- （１） 穿孔されたままの状態において１０〜／／θ
ｋｓｉの降伏強さと、１０ｏｋｓｉの最小極限引張強さ
と、コインチにおける／コ、！チの最小伸ひ率とを有し
、さらに約Ａ８ＴＭ７もしくはそれ以下のフェライト粒
子寸法を有するフェライト−パーライト微細構造を有す
る穿孔されたままの鋼ケーシングを製造するに際し、重
ｉ：チにおいて主として０．−〇〜０．Ｊｊｔｌｂの炭
素と／、０〜２．０％のマンガンと約ｏ、ｔｏｑ６まで
の珪素と約０．０≠チまでのそれぞれ燐および硫黄とｏ
、ｏｒ〜０，２１％のバナジウムと。 ｏ、ｏｏｔ〜ｏ、ｏλｊ％の窒素およびｏ、ｏｉ〜ｏ、
ｉｏ％のコロンビウムからの少なくとも一方と残部鉄と
よりなるキルド鋼を供給し、この鋼を少なくとも約７２
０１７−℃（約、２２００″Ｆ）の温度まで加熱して炭
化バナジウムを溶解させ５前記鋼を穿孔しかつ前記鋼を
前記温度から冷却して炭化バナジウムの沈殿を行なわせ
ると共に、オーステナイトを釣人ＳＴＭｊもしくはそれ
以下の粒子寸法にかつフェライトを約Ａ８ＴＭ７もしく
はそれ以下の粒子寸法に調質することを特徴とする穿孔
されたままの鋼ケーシングの製造方法。 - （２） ｆｆ Ｏ〜／ ／ Ｏｋａｉ １７）降伏強
さと、／ ００ ｋｓ ｉの最小極限引張強さと、コイ
ンチにおける約７．２，６％の最小伸び率と、Ａ８ＴＭ
７もしくはそれ以下のフェライト粒子寸法を有するフェ
ライト−パーライト微細構造とを有し５重ｉ％において
主として０．．２０−０．３６％の炭素と／、０−λ、
θ％のマンガンと約Ｏ５乙Ｏ％までの珪素と約Ｏ１θグ
％までのそれぞれ燐および硫黄と０．Ｏｒ−０，，２ｊ
％のバナジウムと、ｏ、ｏｏｓ〜０．０２！係の窒素
およびｏ、ｏｉ〜ｏ、ｉｏ％のコロンビウムからの少な
くとも一方と残部鉄とよシなる組成を有することを特徴
とする穿孔されたままのキルド鋼ケーシング。 - （３） ざＯ〜／／ｆ７ｋｓｌの降伏強さと、１０Ｏ
ｋｓｉの最小極限引張強さと、コインチにおける約／、
２．！％の最小伸び率と、ＡＳＴＭ７ もしくはそれ以
下のフェライト粒子寸法を有するフェライト−パーライ
ト微細構造とを有し、重量％において主として０．２０
−０．３θ饅の炭素と／、２〜７．６％のマンガンと０
．１０〜ｏ、４ｔ。 チの珪素と約ｏ、ｏｑ％までのそれぞれ燐および硫黄と
０，７０〜θ、２０％のバナジウムとＯ〜０．１０％の
コロンビウムとｏ、ｉｏ〜０，０２チの窒素と残部鉄と
よシなる組成を有することを特徴とする穿孔された壕ま
のキルド鋼ケーシング。 - （４） ０．０ ／ −０，ＯＪ−一のコロンビウム
を含有する特許請求の範囲第２項記載の穿孔されたまま
のケーシング。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US278997 | 1981-06-30 | ||
| US06/278,997 US4370178A (en) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | Method of making as-pierced tubular products |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS583921A true JPS583921A (ja) | 1983-01-10 |
Family
ID=23067253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57078519A Pending JPS583921A (ja) | 1981-06-30 | 1982-05-12 | 穿孔されたままの管状製品 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4370178A (ja) |
| JP (1) | JPS583921A (ja) |
| CA (1) | CA1192476A (ja) |
| DE (1) | DE3222291A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61210153A (ja) * | 1985-03-14 | 1986-09-18 | Kokukou Seiko Kk | 機械的性質の勝れた非調質鉄鋼組成物 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2525503B1 (ja) * | 1982-04-22 | 1984-07-13 | Ugine Aciers | |
| DE3415590A1 (de) * | 1984-04-24 | 1985-10-31 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Verwendung eines stahls in schwefelwasserstoffhaltigen medien |
| US4806177A (en) * | 1987-07-06 | 1989-02-21 | Ltv Steel Company, Inc. | As-hot rolled bar steel |
| US5256219A (en) * | 1990-10-24 | 1993-10-26 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Steel reinforcement tube |
| JPH06128628A (ja) * | 1992-10-16 | 1994-05-10 | Toyota Motor Corp | 高強度中空鋼管の製造方法 |
| US6475306B1 (en) * | 2001-04-10 | 2002-11-05 | Nippon Steel Corporation | Hot rolled steel wire rod or bar for machine structural use and method for producing the same |
| US20160138143A1 (en) * | 2014-11-18 | 2016-05-19 | Air Liquide Large Industries U.S. Lp | Materials of construction for use in high pressure hydrogen storage in a salt cavern |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US3725049A (en) * | 1966-03-11 | 1973-04-03 | Nippon Steel Corp | Semi-skilled high tensile strength steels |
| US3562028A (en) * | 1968-08-28 | 1971-02-09 | Inland Steel Co | Tough,high strength steel article |
| US3661537A (en) * | 1969-07-16 | 1972-05-09 | Jones & Laughlin Steel Corp | Welded pipe structure of high strength low alloy steels |
| US3666452A (en) * | 1969-07-16 | 1972-05-30 | Jones & Laughlin Steel Corp | High-strength low-alloy steels |
| US3666570A (en) * | 1969-07-16 | 1972-05-30 | Jones & Laughlin Steel Corp | High-strength low-alloy steels having improved formability |
| USRE28878E (en) | 1969-07-16 | 1976-06-22 | Jones & Laughlin Steel Corporation | High-strength low-alloy steels |
| CA952415A (en) * | 1970-05-20 | 1974-08-06 | Eiji Miyoshi | Process and apparatus for manufacture of strong tough steel plates |
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| US3976514A (en) * | 1975-02-10 | 1976-08-24 | Nippon Steel Corporation | Method for producing a high toughness and high tensil steel |
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| JPS52101627A (en) * | 1976-02-23 | 1977-08-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Non-tempered shape steel in low temp. toughness |
-
1981
- 1981-06-30 US US06/278,997 patent/US4370178A/en not_active Expired - Fee Related
-
1982
- 1982-03-31 CA CA000400034A patent/CA1192476A/en not_active Expired
- 1982-05-12 JP JP57078519A patent/JPS583921A/ja active Pending
- 1982-06-14 DE DE3222291A patent/DE3222291A1/de not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61210153A (ja) * | 1985-03-14 | 1986-09-18 | Kokukou Seiko Kk | 機械的性質の勝れた非調質鉄鋼組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4370178A (en) | 1983-01-25 |
| CA1192476A (en) | 1985-08-27 |
| DE3222291A1 (de) | 1983-01-13 |
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