JPS5837121A - 低級電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
低級電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS5837121A JPS5837121A JP13482481A JP13482481A JPS5837121A JP S5837121 A JPS5837121 A JP S5837121A JP 13482481 A JP13482481 A JP 13482481A JP 13482481 A JP13482481 A JP 13482481A JP S5837121 A JPS5837121 A JP S5837121A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は家庭電機製品用モーター等に使用される低グレ
ード電磁鋼板の製造方法に関するものである。
ード電磁鋼板の製造方法に関するものである。
低グレードの電磁鋼板は、Ｓｉ含有量が例えば１−以下
と少なく鉄損値は劣っているが、透磁率が良好なこと、
打抜き加工性がよいこと、かつ安価なことから家庭電機
製品用モーター、小型モーター等に使用されている。
と少なく鉄損値は劣っているが、透磁率が良好なこと、
打抜き加工性がよいこと、かつ安価なことから家庭電機
製品用モーター、小型モーター等に使用されている。
この種の電磁鋼板は所定形状に打抜き後の歪取り焼鈍に
より必要レベルの磁性に材質調整した後モーター等に組
込まれるいわゆるセミグロセス型の電磁鋼板であるが、
歪取焼鈍での再結晶後に充分結晶粒が成長し磁気特性が
向上する事と、安定した打抜作業が遂行されるために、
打抜型とその材質、クリアランス、潤滑方法等によって
決る一定の板硬度と良好な平坦度を併せ持つ事が必要と
されている。
より必要レベルの磁性に材質調整した後モーター等に組
込まれるいわゆるセミグロセス型の電磁鋼板であるが、
歪取焼鈍での再結晶後に充分結晶粒が成長し磁気特性が
向上する事と、安定した打抜作業が遂行されるために、
打抜型とその材質、クリアランス、潤滑方法等によって
決る一定の板硬度と良好な平坦度を併せ持つ事が必要と
されている。
従来のこの種の電磁鋼板の製造方法には、冷間圧延後再
結晶焼鈍し、次いで圧下率約３〜１０％のスキンノダス
圧延を施す方法がある。これによると歪取り焼鈍のさい
、スキンノクス圧延にて導入され要否によシ結晶粒が成
長し、磁気特性の改善が図られ、それな）の作用効果が
ある。″しかしスキン／譬ス圧延による歪導入をするた
めに、該スキン／ｌス圧延に先立つ焼鈍では十分再結晶
せしめることが必須であるから、その焼鈍は高温で均熱
されることになシ、製造コストを高める。
結晶焼鈍し、次いで圧下率約３〜１０％のスキンノダス
圧延を施す方法がある。これによると歪取り焼鈍のさい
、スキンノクス圧延にて導入され要否によシ結晶粒が成
長し、磁気特性の改善が図られ、それな）の作用効果が
ある。″しかしスキン／譬ス圧延による歪導入をするた
めに、該スキン／ｌス圧延に先立つ焼鈍では十分再結晶
せしめることが必須であるから、その焼鈍は高温で均熱
されることになシ、製造コストを高める。
ま九冷関圧延後、６５０〜７００℃の温度で５分以内の
いわゆる低温域で再結晶焼鈍する方法がある。この低温
域の再結晶焼鈍により比較的に高い硬度をもつ鋼板を得
て、打抜性の改善が図られているが、一方、再結晶が完
了しているので軟質化し打抜性が必ずしもよくない場合
がある。
いわゆる低温域で再結晶焼鈍する方法がある。この低温
域の再結晶焼鈍により比較的に高い硬度をもつ鋼板を得
て、打抜性の改善が図られているが、一方、再結晶が完
了しているので軟質化し打抜性が必ずしもよくない場合
がある。
さらに打抜性の改善のために、Ｐ、Ｍｎを添加して鋼板
を硬質とする試みがあり、例えばＰを０１０チ程度、Ｍ
ｎを０．５０ ’１６程度含有させるものもあるが、こ
れら成分の含有を多くすることはコスト上昇をきたすの
で問題である。
を硬質とする試みがあり、例えばＰを０１０チ程度、Ｍ
ｎを０．５０ ’１６程度含有させるものもあるが、こ
れら成分の含有を多くすることはコスト上昇をきたすの
で問題である。
本発明はこの実情に鑑み、歪取り焼鈍において、結晶粒
成長が生じ易く、打抜性のすぐれた低級電磁鋼板の製造
方法を目的として種々検討した。その結果、Ｃ：０．１
０％以下、ｓｔ：ｏ、ａｌ以下、Ｍｎ：０．３０％未満
、Ｐ：０．０８％未満、Ｓ：０．０５チ以下、Ａｔ Ｏ
，００５％以下に規制するとともに、冷間圧延の彼、連
続焼鈍炉にて４００℃以上再結晶温度未満の温度で０．
３５ ｋｆｌ／ＩＩｍ”以上の張力をかけて回復焼鈍す
ることによる低級電磁鋼板の製造方法を提供するもので
ある。
成長が生じ易く、打抜性のすぐれた低級電磁鋼板の製造
方法を目的として種々検討した。その結果、Ｃ：０．１
０％以下、ｓｔ：ｏ、ａｌ以下、Ｍｎ：０．３０％未満
、Ｐ：０．０８％未満、Ｓ：０．０５チ以下、Ａｔ Ｏ
，００５％以下に規制するとともに、冷間圧延の彼、連
続焼鈍炉にて４００℃以上再結晶温度未満の温度で０．
３５ ｋｆｌ／ＩＩｍ”以上の張力をかけて回復焼鈍す
ることによる低級電磁鋼板の製造方法を提供するもので
ある。
次に本発明の詳細な説明する。
まず鋼成分について述べる。Ｃけ磁気特性に廟害であり
、かつその量が多いと歪取り焼鈍での脱炭に長時間を要
するので０．１０チ以下にする。
、かつその量が多いと歪取り焼鈍での脱炭に長時間を要
するので０．１０チ以下にする。
Ｓｔは磁気特性、特に鉄損値を改善する役目があり必要
レベルに応じ含有されるが、本発明の如き低級電磁鋼板
では製造コストを安価に押える必要があり０．３％を超
えて含有することは不必要である。
レベルに応じ含有されるが、本発明の如き低級電磁鋼板
では製造コストを安価に押える必要があり０．３％を超
えて含有することは不必要である。
比、Ｐは再結晶焼鈍されるｉｔ磁鋼板の場合にはその固
溶硬化能を利用して打抜き作業に最適なレベルに鋼板硬
度を調整する目的で比較的多量に含有されるのであるが
、本発明では鋼板の硬度は主として冷間圧延後の回復焼
鈍にて調整されるため、含有量を節減する事が可能とな
る。歪取焼鈍後の部材強度の確保のために或程度の含有
が望まれるから、ｌｈ Ｏ，３０チ未満、ｐｏ、０８ｓ
未満の範凹で含有される。
溶硬化能を利用して打抜き作業に最適なレベルに鋼板硬
度を調整する目的で比較的多量に含有されるのであるが
、本発明では鋼板の硬度は主として冷間圧延後の回復焼
鈍にて調整されるため、含有量を節減する事が可能とな
る。歪取焼鈍後の部材強度の確保のために或程度の含有
が望まれるから、ｌｈ Ｏ，３０チ未満、ｐｏ、０８ｓ
未満の範凹で含有される。
Ｓは磁気特性を劣化させる元素であり０．０５−以下に
する必要がある。
する必要がある。
Ａｔは所定形状に打抜き後の歪取シ焼鈍において、結晶
粒の成長を阻害し、磁気特性の向上を難しくするので、
０．００５％以下に規制する。
粒の成長を阻害し、磁気特性の向上を難しくするので、
０．００５％以下に規制する。
上記の鋼成分からなるスラブを熱間圧延及び冷間圧延に
よシ所定の板厚に圧延した後、本発明においては鋼成分
、冷間圧下率等によって決まる再結晶温度未満で４００
℃以上の温度でのいわゆる回復焼鈍にて鋼板硬度を調整
するのであるが、同時に銅帯に０．３５ ｋｌ／ａｙｓ
”以上の張力をかける事で平坦度を向上させる。従って
必然的に焼鈍方法としては連続焼鈍炉を採用しなければ
ならない。加熱温度としては４００℃未満では回復の効
果もなく、又銅帯の軟化が不充分なために平坦度も向上
しないので、４００℃以上とする。一方再結晶温度以上
に加熱すると鋼板硬度の大巾な低下を来し、打抜き作業
に最適な鋼板硬度の確保が困難となるので再結晶温度未
満とする。
よシ所定の板厚に圧延した後、本発明においては鋼成分
、冷間圧下率等によって決まる再結晶温度未満で４００
℃以上の温度でのいわゆる回復焼鈍にて鋼板硬度を調整
するのであるが、同時に銅帯に０．３５ ｋｌ／ａｙｓ
”以上の張力をかける事で平坦度を向上させる。従って
必然的に焼鈍方法としては連続焼鈍炉を採用しなければ
ならない。加熱温度としては４００℃未満では回復の効
果もなく、又銅帯の軟化が不充分なために平坦度も向上
しないので、４００℃以上とする。一方再結晶温度以上
に加熱すると鋼板硬度の大巾な低下を来し、打抜き作業
に最適な鋼板硬度の確保が困難となるので再結晶温度未
満とする。
焼鈍時の張力については、０．３５ ｋｙ／ｇ”以下で
は銅帯の平坦度を向上させる機能が低くいので、０、３
５ ｋｐ／寵寓以上の張力をかけて連続焼鈍炉を通板す
る・ 尚連続焼鈍炉での加熱後の冷却速度の制御を規制する事
は必要なく、又過時効処理も不必要である。連続焼鈍後
のスキン・量ス圧延若しくはレベラーによる平坦度の矯
正は本発明においては必須ではないが、平坦度をより向
上させる目的で適用する事は同等問題ない。
は銅帯の平坦度を向上させる機能が低くいので、０、３
５ ｋｐ／寵寓以上の張力をかけて連続焼鈍炉を通板す
る・ 尚連続焼鈍炉での加熱後の冷却速度の制御を規制する事
は必要なく、又過時効処理も不必要である。連続焼鈍後
のスキン・量ス圧延若しくはレベラーによる平坦度の矯
正は本発明においては必須ではないが、平坦度をより向
上させる目的で適用する事は同等問題ない。
沃に本発明の実施例を下記に説明する。
表ＩＫ示した各糧熱延鋼帯を冷間圧延にて０．８ｍ＋０
．６５ｍとした後、連続焼鈍炉で５００℃×６０秒の加
熱を行いながら０．４ ｋｇ／ＩＩｍ”の張力をかけて
平坦度矯正した鋼板の歪取り焼鈍後の磁気特性を、表２
に示す。
．６５ｍとした後、連続焼鈍炉で５００℃×６０秒の加
熱を行いながら０．４ ｋｇ／ＩＩｍ”の張力をかけて
平坦度矯正した鋼板の歪取り焼鈍後の磁気特性を、表２
に示す。
第１表
〔註〕 歪取シ焼鈍は次の条件で行った。
歪取りｆｉＭ条件 Ｗ＠ｔ ＳＲＡ ： ７９０’ＣＸ
１．０ＨｒＤｒｙ ＳＲＡ ： ７５０℃Ｘ ２．ＯＨ
ｒ（雰囲気ガスＮ２ＤＰ＜−４０℃） 第２表 この結果から分るように本発明によると、Ｓ１含有量に
応じた磁気特性をもつ低級電磁鋼板が製造される。打抜
性について、１００枚打抜き試験し、その打抜カエリ高
さを調査したが、本発明材はいずれも打抜カニＩＪ ｔ
ｉ平均値で０．０３０ｍ以下であり、問題なかった。な
お、打抜力エリは０．０５℃ｍ以下であれば良好といわ
れている。
１．０ＨｒＤｒｙ ＳＲＡ ： ７５０℃Ｘ ２．ＯＨ
ｒ（雰囲気ガスＮ２ＤＰ＜−４０℃） 第２表 この結果から分るように本発明によると、Ｓ１含有量に
応じた磁気特性をもつ低級電磁鋼板が製造される。打抜
性について、１００枚打抜き試験し、その打抜カエリ高
さを調査したが、本発明材はいずれも打抜カニＩＪ ｔ
ｉ平均値で０．０３０ｍ以下であり、問題なかった。な
お、打抜力エリは０．０５℃ｍ以下であれば良好といわ
れている。
第３表に示す成分を含む０．６５℃厚の冷間圧延板を、
４００℃以上の各種温度で連続焼鈍した場合の鋼板の硬
度変化を第１図に示すが、打抜硬度の最適値の１例とし
て、鋼板の硬度ＨＩＢ８０〜９０と示された場合、この
組成の冷間圧延板では連続・′焼鈍での加熱温度を５０
０〜６００℃の間で制御すれば良い事がわかる。
４００℃以上の各種温度で連続焼鈍した場合の鋼板の硬
度変化を第１図に示すが、打抜硬度の最適値の１例とし
て、鋼板の硬度ＨＩＢ８０〜９０と示された場合、この
組成の冷間圧延板では連続・′焼鈍での加熱温度を５０
０〜６００℃の間で制御すれば良い事がわかる。
前記第３表に示す化学成亦組成の０．６５ｓ１１厚の冷
間圧延板を５００℃×６０秒の均熱温度で０．４に９／
１ｍ”の張力をかけて連続焼鈍し九場合の平坦度矯正効
果を第４表に示す。この表に示す如く平坦度は大巾に向
上している事が分る。
間圧延板を５００℃×６０秒の均熱温度で０．４に９／
１ｍ”の張力をかけて連続焼鈍し九場合の平坦度矯正効
果を第４表に示す。この表に示す如く平坦度は大巾に向
上している事が分る。
以上の如く適度の磁気特性を有し、且つ適正な板硬度と
平坦度を兼ね備える事で打抜特性を向上させた低級の電
磁鋼板を供給する製造方法として本発明は極めて有効で
ある。
平坦度を兼ね備える事で打抜特性を向上させた低級の電
磁鋼板を供給する製造方法として本発明は極めて有効で
ある。
第４表
第１図は連続焼鈍において加熱温度により硬度ＨＩＢの
変化を示す図である。
変化を示す図である。
Claims (1)
- Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ ：０
．３０％未満、ｐ：ｏ、ｏｓ１未満、８：０．０５％以
下、ｈｔ ： ０．００５％以下を含む鋼を、熱間圧延
し、冷間圧延した後、連続焼鈍炉にて４００℃以上再結
晶温度未満の温度に加熱し、０．３５ ｋｇ／ｍｓ”以
上の張力をかけて通板することを％徴とする低級電磁鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13482481A JPS5837121A (ja) | 1981-08-29 | 1981-08-29 | 低級電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13482481A JPS5837121A (ja) | 1981-08-29 | 1981-08-29 | 低級電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5837121A true JPS5837121A (ja) | 1983-03-04 |
| JPS6221849B2 JPS6221849B2 (ja) | 1987-05-14 |
Family
ID=15137326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13482481A Granted JPS5837121A (ja) | 1981-08-29 | 1981-08-29 | 低級電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5837121A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5837122A (ja) * | 1981-08-29 | 1983-03-04 | Nippon Steel Corp | 低級電磁鋼板の製造方法 |
| JP2013076161A (ja) * | 2011-09-15 | 2013-04-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 高速回転ｉｐｍモータのロータ鉄心用鋼板、その製造方法、ｉｐｍモータのロータ鉄心及びｉｐｍモータ |
| JP2013133530A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 磁気特性の異方性に優れる高速回転ｉｐｍモータのロータ鉄心用鋼板、その製造方法、ｉｐｍモータのロータ鉄心及びｉｐｍモータ |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS496456A (ja) * | 1972-05-08 | 1974-01-21 | ||
| JPS5168419A (en) * | 1974-12-06 | 1976-06-14 | Armco Steel Corp | Teisanso keisoganju ramineeshonko |
| JPS5220925A (en) * | 1975-08-11 | 1977-02-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Process for making non-directional cold- rolled electromagnetic steel strip |
| JPS558503A (en) * | 1978-07-03 | 1980-01-22 | Tokyo Shibaura Electric Co | Water feed heater for nuclear turbine plant |
| JPS5585630A (en) * | 1978-12-25 | 1980-06-27 | Kawasaki Steel Corp | Annealing method for nondirectional silicon steel hoop |
| JPS5638420A (en) * | 1979-09-03 | 1981-04-13 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of nonoriented electromagnetic steel strip of excellent magnetism |
| JPS5665942A (en) * | 1979-10-31 | 1981-06-04 | Kawasaki Steel Corp | Continuous annealing furnace for hoop |
| JPS5837122A (ja) * | 1981-08-29 | 1983-03-04 | Nippon Steel Corp | 低級電磁鋼板の製造方法 |
-
1981
- 1981-08-29 JP JP13482481A patent/JPS5837121A/ja active Granted
Patent Citations (8)
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| JPS5837122A (ja) * | 1981-08-29 | 1983-03-04 | Nippon Steel Corp | 低級電磁鋼板の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5837122A (ja) * | 1981-08-29 | 1983-03-04 | Nippon Steel Corp | 低級電磁鋼板の製造方法 |
| JPS6249321B2 (ja) * | 1981-08-29 | 1987-10-19 | Nippon Steel Corp | |
| JP2013076161A (ja) * | 2011-09-15 | 2013-04-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 高速回転ｉｐｍモータのロータ鉄心用鋼板、その製造方法、ｉｐｍモータのロータ鉄心及びｉｐｍモータ |
| JP2013133530A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 磁気特性の異方性に優れる高速回転ｉｐｍモータのロータ鉄心用鋼板、その製造方法、ｉｐｍモータのロータ鉄心及びｉｐｍモータ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6221849B2 (ja) | 1987-05-14 |
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