JPS5835255B2 - 構造用低合金鋼 - Google Patents
構造用低合金鋼Info
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- JPS5835255B2 JPS5835255B2 JP51085017A JP8501776A JPS5835255B2 JP S5835255 B2 JPS5835255 B2 JP S5835255B2 JP 51085017 A JP51085017 A JP 51085017A JP 8501776 A JP8501776 A JP 8501776A JP S5835255 B2 JPS5835255 B2 JP S5835255B2
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- steel
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐ラメラティア性と耐水素誘起割れ性の優れた
構造用低合金鋼を提供するものである。
構造用低合金鋼を提供するものである。
最近、パイプとパイプ、板と板あるいは互いに形状の異
なるもの相互の組合せ等の使用様々な溶接構造物が殖え
、板厚方向の引張りによって起るラメラティア欠陥の問
題が発生し、ラメラティア−に強い鋼の開発が望まれて
いる。
なるもの相互の組合せ等の使用様々な溶接構造物が殖え
、板厚方向の引張りによって起るラメラティア欠陥の問
題が発生し、ラメラティア−に強い鋼の開発が望まれて
いる。
この耐ラメラティア性鋼については、これまでに種々の
研究がなされており、低Ｓ化が有効であることがわかっ
ている。
研究がなされており、低Ｓ化が有効であることがわかっ
ている。
ラメラティア−を表わす指標として、実際の溶接によっ
て評価するのは大変であり、板厚方向の引張りを行ない
、そのときの絞り値により評価することがおこなわれて
いる。
て評価するのは大変であり、板厚方向の引張りを行ない
、そのときの絞り値により評価することがおこなわれて
いる。
耐ラメラティア性鋼としては、ＲＡｚ（板厚方向の絞り
）はきびしい用途の場合、２５％以上が要求される。
）はきびしい用途の場合、２５％以上が要求される。
このＲＡｚの支配因子として、種々の研究の結果、硫化
物（５ｕｌｆｉｄｅ ）の伸び方と関係があり、伸びた
硫化物が多いとＲＡｚは低い。
物（５ｕｌｆｉｄｅ ）の伸び方と関係があり、伸びた
硫化物が多いとＲＡｚは低い。
そのため、耐ラメラティア性鋼としてはＳｉの上限をも
うけており、２５％以上のＲＡｚのためには、Ｓｉを０
．００７％以下で製造していた。
うけており、２５％以上のＲＡｚのためには、Ｓｉを０
．００７％以下で製造していた。
しかし場合によって、Ｓを低めただけではＲＡｚの規格
を満足せず、酸化物（０ｘｉｄｅ ）もＲＡｚの低下に
効いていることがわかった。
を満足せず、酸化物（０ｘｉｄｅ ）もＲＡｚの低下に
効いていることがわかった。
すなわち、硫化物の親御のみで、酸化物が多いときは、
ＲＡｚが２５％以上を達せず、板肉におけるバラツキも
大きい。
ＲＡｚが２５％以上を達せず、板肉におけるバラツキも
大きい。
本発明者らは、−以上のことを考え、硫化物、酸化物と
もに減少させるとともに、その介在物の形態をコントロ
ールするのにきわめて有効なＣａまたはＭｇを利用する
ことが、鋼の耐ラメラティア性を改善することを知見し
た。
もに減少させるとともに、その介在物の形態をコントロ
ールするのにきわめて有効なＣａまたはＭｇを利用する
ことが、鋼の耐ラメラティア性を改善することを知見し
た。
また、石油や天然ガスにおいて、近年Ｈ２Ｓを含む場合
が非常に多く、それを輸送するパイプ材、貯蔵するタン
ク類に、Ｈ２Ｓと鋼との反応によって水素が発生し、そ
れが鋼中に拡散されていわゆる水素誘起割れをおこして
、内容物がもれるという事故がおこっている。
が非常に多く、それを輸送するパイプ材、貯蔵するタン
ク類に、Ｈ２Ｓと鋼との反応によって水素が発生し、そ
れが鋼中に拡散されていわゆる水素誘起割れをおこして
、内容物がもれるという事故がおこっている。
このような事故は、万一の場合、大きな災害を発生する
ため、種々の努力がはられれている。
ため、種々の努力がはられれている。
これまでこのような事故をおこす原因として、硫化物の
圧延方向に伸びたものに起因するといわれており、種々
の硫化物に対する対策がとられてきているが、これまで
のところ完全に防止するまでにいたっていない。
圧延方向に伸びたものに起因するといわれており、種々
の硫化物に対する対策がとられてきているが、これまで
のところ完全に防止するまでにいたっていない。
本発明者らは、硫化物のコントロールのためにＣａまた
はＭｇを添加する際、耐ラメラティア性を改善すると同
様に酸化物も重要な役割を果しており、水素誘起割れを
防止するにはこれまでに通常０製鋼過程で得られる酸素
量よりも大巾に低い酸素量にする必要があることを見出
したものである。
はＭｇを添加する際、耐ラメラティア性を改善すると同
様に酸化物も重要な役割を果しており、水素誘起割れを
防止するにはこれまでに通常０製鋼過程で得られる酸素
量よりも大巾に低い酸素量にする必要があることを見出
したものである。
すなわち本発明は耐ラメラティア性と耐水素誘起割れ性
の優れた構造用低合金鋼が一定量のＣａまたはＭｇの添
加と一定量範囲のＳとＯに親御することによって得られ
ることを知見して構成したもので、その１つの要旨はＣ
：０．２０％以下、Ｓｉ： ０．０１〜１．００％、Ｍ
ｎ ： ０．３〜２．０％、ｓｏｌ、ＡＡ’ ： ０．
００５〜０．１５０％を基本成分とする低合金鋼に、Ｓ
：０．００７０％以下、Ｏ：０．００３５％以下、Ｃａ
とＭｇの１種または２種で７〜５０ ｐｐｍを含有させ
残部が鉄および不可避的不純物からなる成分組成の構造
用低合金鋼である。
の優れた構造用低合金鋼が一定量のＣａまたはＭｇの添
加と一定量範囲のＳとＯに親御することによって得られ
ることを知見して構成したもので、その１つの要旨はＣ
：０．２０％以下、Ｓｉ： ０．０１〜１．００％、Ｍ
ｎ ： ０．３〜２．０％、ｓｏｌ、ＡＡ’ ： ０．
００５〜０．１５０％を基本成分とする低合金鋼に、Ｓ
：０．００７０％以下、Ｏ：０．００３５％以下、Ｃａ
とＭｇの１種または２種で７〜５０ ｐｐｍを含有させ
残部が鉄および不可避的不純物からなる成分組成の構造
用低合金鋼である。
他の要旨は、Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：０．０１〜１
．００％、Ｍｎ ： ０．３〜２．０％、ｓｏｌ、ＡＡ
’：０．００５〜０．１５０％を基本成分とする低合金
鋼に、Ｓ：０．００７０％以下、０：０．００３５％以
下、ＣａとＭｇの１種または２種で７〜５０ｐｐｍを含
有し、さらにＮｂ：０．００５〜０．１００％、Ｖ：０
．００５〜０．１００％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％
、Ｃｒ ： ０．０５〜１．００％、Ｍｏ二０．０５〜
０．５０％、Ｃｕ ： ０．０５〜０．５０％の１種ま
たは２種以上、あるいは／およびＴｉ：０．００５〜０
．０５０％、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％の１種
または２種を含み残部が鉄および不可避的不純物からな
る構造用低合金鋼にある。
．００％、Ｍｎ ： ０．３〜２．０％、ｓｏｌ、ＡＡ
’：０．００５〜０．１５０％を基本成分とする低合金
鋼に、Ｓ：０．００７０％以下、０：０．００３５％以
下、ＣａとＭｇの１種または２種で７〜５０ｐｐｍを含
有し、さらにＮｂ：０．００５〜０．１００％、Ｖ：０
．００５〜０．１００％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％
、Ｃｒ ： ０．０５〜１．００％、Ｍｏ二０．０５〜
０．５０％、Ｃｕ ： ０．０５〜０．５０％の１種ま
たは２種以上、あるいは／およびＴｉ：０．００５〜０
．０５０％、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％の１種
または２種を含み残部が鉄および不可避的不純物からな
る構造用低合金鋼にある。
以下、本発明の鋼成分組成を上記のように限定した理由
を詳細に説明する。
を詳細に説明する。
Ｃは構造用鋼として必要な強度を安価に付与できる成分
として０．２０％以下を含有させるが、過剰の含有は客
扱性、耐ラメラティア性（ＲＡｚ：２５％以上）を阻害
する。
として０．２０％以下を含有させるが、過剰の含有は客
扱性、耐ラメラティア性（ＲＡｚ：２５％以上）を阻害
する。
Ｓｉは製鋼作業上から０．０１％以上必要で、また多量
に含有せしめると靭性を害するので上限を１．００％と
する。
に含有せしめると靭性を害するので上限を１．００％と
する。
Ｍｎは強度と靭性を向上させる元素であるが、０．３％
未満ではその効果が得られず、２．０％以上では靭性に
悪影響を及ぼす。
未満ではその効果が得られず、２．０％以上では靭性に
悪影響を及ぼす。
Ａｌは製鋼作業上０．００５％以上必要で、過剰になる
と靭性を害するので上限を０．１５０％とする。
と靭性を害するので上限を０．１５０％とする。
前記成分を基本成分とする低合金鋼に、本発明ではＳと
Ｏの含有量をともに少なくし、ＣａとＭｇの１種または
２種を含有させ、耐ラメラティア性と耐水素誘起割れ性
を高めたところに重大の特徴がある。
Ｏの含有量をともに少なくし、ＣａとＭｇの１種または
２種を含有させ、耐ラメラティア性と耐水素誘起割れ性
を高めたところに重大の特徴がある。
この点について以下に述べる。耐ラメラティア性と耐水
素誘起割れ性に及ぼすＳ量１．０量について、Ｃａを含
有したもの、しないものに対して検討した結果を第１図
、第２図、第３図に示す。
素誘起割れ性に及ぼすＳ量１．０量について、Ｃａを含
有したもの、しないものに対して検討した結果を第１図
、第２図、第３図に示す。
この第１図、第２図、第３図における鋼のベース成分は
Ｃ：０．０９〜０．１２％、Ｓ ｉ ： ０．２０〜０
．３５％、Ｍｎ ： １．００〜１．５５％ 、 ５ｏ
ｌ−ＡＡ！： ０．０ ２〜０．０ ３ ％、 Ｐ
二 Ｏ，００５〜０．０２０％である。
Ｃ：０．０９〜０．１２％、Ｓ ｉ ： ０．２０〜０
．３５％、Ｍｎ ： １．００〜１．５５％ 、 ５ｏ
ｌ−ＡＡ！： ０．０ ２〜０．０ ３ ％、 Ｐ
二 Ｏ，００５〜０．０２０％である。
これについて詳述する。Ｃａを含有し、ＳおよびＯの含
有量が少ない程第１図および第２図で示すようにＲＡｚ
が高く耐ラメラティア性は改善され、また第３図で示す
ように耐水素誘起割れ性も改善される。
有量が少ない程第１図および第２図で示すようにＲＡｚ
が高く耐ラメラティア性は改善され、また第３図で示す
ように耐水素誘起割れ性も改善される。
Ｓ：０．００７０％以下、０：０．００３５％以下の鋼
に、Ｃａを７〜５０ ｐｐｍの範囲で含有すれば、ｐＨ
：５．２のＨ２Ｓ飽和人工海水中に浸漬した鋼材には水
素誘起割れは発生しなかった。
に、Ｃａを７〜５０ ｐｐｍの範囲で含有すれば、ｐＨ
：５．２のＨ２Ｓ飽和人工海水中に浸漬した鋼材には水
素誘起割れは発生しなかった。
ことにＳ二０．００３％以下、０：０．００３５％以下
の鋼にＣａ ： ０．００２０〜０．００５０％含有す
る場合には、常温、常圧でＨ２Ｓを飽和した酸性食塩水
溶液（ｐＨ：約３．０）即ち別称ＮＡＣＥ液に浸漬した
鋼材でさえも水素誘起割れは発生しなかった。
の鋼にＣａ ： ０．００２０〜０．００５０％含有す
る場合には、常温、常圧でＨ２Ｓを飽和した酸性食塩水
溶液（ｐＨ：約３．０）即ち別称ＮＡＣＥ液に浸漬した
鋼材でさえも水素誘起割れは発生しなかった。
なお、ＮＡＣＥ液はｐＨが約３．０と低いので当該液に
鋼材を浸漬したときは鋼中に侵入するＨ２が増え、厳し
い条件の水素誘起割れ試験が行なわれる。
鋼材を浸漬したときは鋼中に侵入するＨ２が増え、厳し
い条件の水素誘起割れ試験が行なわれる。
これは、ＳおよびＯの含有量を下げ、かつＣａを添加し
たことによる相乗効果と考えられる。
たことによる相乗効果と考えられる。
また図示していないがＭｇ添加もＣａ添加のときと同様
な効果がある。
な効果がある。
本発明においては、ＳおよびＯはこのような作用効果が
得られる範囲として、Ｓは０．００７０％以下またはＯ
は０．００３５％以下に規制したものである。
得られる範囲として、Ｓは０．００７０％以下またはＯ
は０．００３５％以下に規制したものである。
Ｃａは溶鋼中で金属酸化物例えばＡｌ２Ｏ３を還元して
Ｃａ酸化物を形成し、そのＣａ酸化物を核としてその周
囲にＣａ硫化物を生成させる。
Ｃａ酸化物を形成し、そのＣａ酸化物を核としてその周
囲にＣａ硫化物を生成させる。
すなわちＣａを添加する理由は、Ｃａ硫化物の生成によ
って圧延で延ばされ易く耐ラメラティア性や耐水素誘起
割れ性を阻害するＭｎ硫化物の生成を防止しようとする
ものであって、熱間圧延時にも生成されるであろうＭｎ
硫化物も抑制しようとするものである。
って圧延で延ばされ易く耐ラメラティア性や耐水素誘起
割れ性を阻害するＭｎ硫化物の生成を防止しようとする
ものであって、熱間圧延時にも生成されるであろうＭｎ
硫化物も抑制しようとするものである。
本発明においてＣａは、第１〜３図で示したようにＳお
よびＯを介して、間接的に耐ラメラティア性等を改善し
ようとするものであって、その作用効果から７ｐｐｍ以
上また過剰な含有は効果の飽和点からその上限を５０
ｐｐｍとした。
よびＯを介して、間接的に耐ラメラティア性等を改善し
ようとするものであって、その作用効果から７ｐｐｍ以
上また過剰な含有は効果の飽和点からその上限を５０
ｐｐｍとした。
またＭｇは、前記Ｃａと同様な効果があるので、その含
有量もＣａと同様に下限は７ｐｐｍで、ＪＪＪを５０
ｐｐｍとする。
有量もＣａと同様に下限は７ｐｐｍで、ＪＪＪを５０
ｐｐｍとする。
このＣａとＭｇはいずれか１種あるいは２種とも含有さ
せてよい。
せてよい。
以上の成分組成により、本発明の構造用低合金鋼はなる
が、靭性および強度を向上さすために次の成分が選択的
に含有される。
が、靭性および強度を向上さすために次の成分が選択的
に含有される。
Ｎｂ、Ｖはオーステナイト粒の細粒化および変態後のフ
ェライト粒の細粒化による靭性向上と、炭窒化物の析出
強化によって鋼の強度を高める作用がある。
ェライト粒の細粒化による靭性向上と、炭窒化物の析出
強化によって鋼の強度を高める作用がある。
この作用を奏、するにはともに０．００５％以上必要で
ある。
ある。
また一方含有量が増大すると逆に靭性の劣化をきたすの
で、それぞれの上限は０．１００％とする。
で、それぞれの上限は０．１００％とする。
Ｎ ｉｌＣｒ、 ＭｏＸＣｕはいずれも焼入性向上効果
があり、靭性および強度の向上効果を有する元素で、そ
の効果が現われる下限はＮｉ、Ｃｒ。
があり、靭性および強度の向上効果を有する元素で、そ
の効果が現われる下限はＮｉ、Ｃｒ。
Ｍｏ、Ｃｕとも０．０５％であり、また多量となるとコ
スト面で好ましくないのでＮｉの上限は１．５０％とし
、Ｃｒの上限は１．００％とする。
スト面で好ましくないのでＮｉの上限は１．５０％とし
、Ｃｒの上限は１．００％とする。
またＭｏ、Ｃｕは熱間加工性を劣化するのでその上限を
いずれも０．５０％とする。
いずれも０．５０％とする。
さらに、Ｔｉは鋼中の遊離Ｎを固定し、靭性の向上に有
効で、またＢの焼入性向上効果を助成することから０．
００５％以上必要で、一方過剰になると脆化するので上
限を０．０５０％とする。
効で、またＢの焼入性向上効果を助成することから０．
００５％以上必要で、一方過剰になると脆化するので上
限を０．０５０％とする。
Ｂは焼入性の向上および溶接部の靭性向上に有効な元素
であるが、その効果を発揮せしめるには０．０００５％
以上必要であり、また余り多く含有すると靭性上好まし
くないので上限を０．００５０％とする。
であるが、その効果を発揮せしめるには０．０００５％
以上必要であり、また余り多く含有すると靭性上好まし
くないので上限を０．００５０％とする。
上記のような成分の外生可避的不純物としてＰは靭性劣
化成分として極力低下させるべきである。
化成分として極力低下させるべきである。
上記のような成分組成の鋼は十分脱硫した溶銑を用い、
転炉、電気炉等通常の溶解炉で溶製された溶鋼を、例え
ばＤＨ処理で脱ガスと同時にＯを下げるとともに、十分
なＡｒシールをしてＯのピックアップをおさえながら注
入する。
転炉、電気炉等通常の溶解炉で溶製された溶鋼を、例え
ばＤＨ処理で脱ガスと同時にＯを下げるとともに、十分
なＡｒシールをしてＯのピックアップをおさえながら注
入する。
そして、こりような低Ｏ１Ｓの溶鋼を注入する際、鉄被
覆したＣａ、Ｍｇまたはそれらの合金のワイヤを送給し
、連続鋳造あるいは造塊、分塊して得られた鋼片を、熱
間圧延あ４万）はざらに調質処理を施して製造される。
覆したＣａ、Ｍｇまたはそれらの合金のワイヤを送給し
、連続鋳造あるいは造塊、分塊して得られた鋼片を、熱
間圧延あ４万）はざらに調質処理を施して製造される。
以下、本発明の実施例について述べる。
■）実施例−１
第１表に化学成分を示す。
これらの供試材は、板厚３０ｍｍに圧延後焼準して得た
ものである。
ものである。
第２表にそのＲＡｚを鋼塊のＴｏｐ 、 Ｍｉｄｄｌｅ
。
。
ＢＯｔ ｔ ｏｍ部に相当する位置について実験した結
果を示す。
果を示す。
これらのデータは、３本の平均である。なお、第１表、
第２表において鋼Ａ１〜Ａ４が本発明の特許請求の範囲
第１項に、鋼Ａ、〜Ａ１４が同第２項に、鋼Ａ１５〜Ａ
１８が同第３項に、鋼Ａ１゜〜Ａ２□が同第４項にそれ
ぞれ相当する成分になっている。
第２表において鋼Ａ１〜Ａ４が本発明の特許請求の範囲
第１項に、鋼Ａ、〜Ａ１４が同第２項に、鋼Ａ１５〜Ａ
１８が同第３項に、鋼Ａ１゜〜Ａ２□が同第４項にそれ
ぞれ相当する成分になっている。
耐ラメラティア鋼として製造する場合、鋼塊の各位置で
、すべてＲＡｚ値が２５％以上必要であるが、比較材は
ＴｏｐおよびＭｉｄｄｌｅ部で低い値を示している。
、すべてＲＡｚ値が２５％以上必要であるが、比較材は
ＴｏｐおよびＭｉｄｄｌｅ部で低い値を示している。
それに対し、本発明鋼は、どの位置でも非常に高いＲＡ
ｚ値が得られていることがわかる。
ｚ値が得られていることがわかる。
２）実施例−２
第３表に化学成分を示す。
これらの供試材は、板厚２５ｍｍに圧延した鋼であり、
第５表に水素誘起割れ試験条件を示し、第４表に水素誘
起割れ試験結果を示している。
第５表に水素誘起割れ試験条件を示し、第４表に水素誘
起割れ試験結果を示している。
なお第４表において、最上に記しているＩ、ｎ、ＩＩは
第５表に示している水素誘起割れ試験条件である。
第５表に示している水素誘起割れ試験条件である。
又、第３表、第４表において、鋼Ｂ１〜Ｂ３が本発明の
特許請求の範囲第１項に、鋼Ｂ４〜Ｂ、。
特許請求の範囲第１項に、鋼Ｂ４〜Ｂ、。
が同第２項に、鋼Ｂ１、〜Ｂ１４が同第３項に、鋼Ｂ１
５〜Ｂ１９が同第４項に、それぞれ相当する成分になっ
ている。
５〜Ｂ１９が同第４項に、それぞれ相当する成分になっ
ている。
この試験での割れの限界値として、割れ面積率すが前記
第５表の■で示すＮＡＣＥ液（常温・常圧でＨ２Ｓを飽
和した酸性食塩水溶液）で１０％以下を目標としている
。
第５表の■で示すＮＡＣＥ液（常温・常圧でＨ２Ｓを飽
和した酸性食塩水溶液）で１０％以下を目標としている
。
その目標に対して、Ｏ量の多い比較鋼は、大巾に劣化し
ている。
ている。
本発明鋼は、目標以内に入っている。
たマし、鋼Ｂ８は、Ｓ量が他の鋼に対して高く割れ発生
が比較的太である。
が比較的太である。
第１図はＳ含有量とＲＡｚとの関係を示す図表、第２図
はＯ含有量とＲＡｚとの関係を示す図表、第３図はＳ、
Ｏ含有量と水素誘起割れとの関係を示す図表である。
はＯ含有量とＲＡｚとの関係を示す図表、第３図はＳ、
Ｏ含有量と水素誘起割れとの関係を示す図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｉ Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：０．０１〜１．００
％、Ｍｎ ： ０．３〜２．０％、ｓｏ ］、 −Ａｌ
ｌ ： ０．００５−０．１５０％を基本成分とする低
合金鋼に、Ｓ：０．００７０％以下、０：０．００３５
％以下、ＣａとＭｇの１種または２種で７〜５０ ｐｐ
ｍを含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる構
造用低合金鋼。 ２ Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：０．０１〜１．００
％、Ｍｎ ： ０．．３〜２．０％、ｓｏｌ 、Ａ、６
： ０．００５〜０．１５０％を基本成分とする低合
金鋼に、Ｓ二０．００７０％以下、０：０．００３５％
以下、ＣａとＭｇの１種または２種で７〜５０ ｐｐｍ
を含有し、ざらニＮｂ ： ０．００５〜０．１００％
、Ｖ：０．００５〜０．１００％、Ｎ ｉ ： ０．０
５〜１．５０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、Ｍｏ
： ０．０５〜０．５０％、Ｃｕ ： ０．０５〜０．
５０％の１種または２種以上を含み、残部が鉄および不
可避的不純物からなる構造用低合金鋼。 ３ Ｃ：０．２０％以下、ｓｉ：ｏ、ｏｉ〜１，００
％、Ｍｎ ： ０．：３〜２．０％、ｓｇｌ 、Ａ７
： ０．００５〜０．１５０％を基本成分とする低合金
鋼に、Ｓ：０．００７０％以下、０：（１００３５％以
下、ＣａとＭｇの１種または２種で７〜５０ ｐｐｍを
含有し、ざらにＴｉ：０．００５〜０．０５０％、Ｂ：
０．０００５〜０．００５０％の１種または２種を含み
、残部が鉄および不可避的不純物からなる構造用低合金
鋼。 ４ Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：０．０１〜１．００
％、Ｍｎ ： ０．３〜２．０％、ｓｏｌ 、Ａｌ：
０．００５〜０．１５０％を基本成分とする低合金鋼に
Ｓ：０．００７０％以下、Ｏ：０．００３５％以下、Ｃ
ａとＭｇの１種または２種で７〜５０ｐｐｍを含有し、
さらにＮｂ：０．００５〜０．１００％、Ｖ：０．００
５〜０．１００％、Ｎ ｉ ： ０．０５〜１．５０％
、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、Ｍｏ ： ０．０５〜
０．５０％、Ｃｕ ： ０．０５〜１．００％の１種ま
たは２種以上、Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、Ｂ：
０．０００５〜０．００５０％の１種または２種を含み
、残部が鉄および不可避的不純物からなる構造用低合金
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51085017A JPS5835255B2 (ja) | 1976-07-19 | 1976-07-19 | 構造用低合金鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51085017A JPS5835255B2 (ja) | 1976-07-19 | 1976-07-19 | 構造用低合金鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5311116A JPS5311116A (en) | 1978-02-01 |
| JPS5835255B2 true JPS5835255B2 (ja) | 1983-08-01 |
Family
ID=13846958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51085017A Expired JPS5835255B2 (ja) | 1976-07-19 | 1976-07-19 | 構造用低合金鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5835255B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007148475A1 (ja) | 2006-06-21 | 2007-12-27 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 鍛造用鋼およびその製造方法並びに鍛造品 |
| EP2110454A1 (en) | 2008-01-22 | 2009-10-21 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Forging steel, and forged products obtainable therefrom |
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| JPS54160511A (en) * | 1978-06-09 | 1979-12-19 | Nippon Steel Corp | Steel for high temperature of improved creep-fracture ductility |
| JPS59183318U (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-06 | 三菱自動車工業株式会社 | グリ−ソン式まがり歯かさ歯車歯切盤用のカツタ |
Citations (4)
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| JPS5097515A (ja) * | 1973-12-28 | 1975-08-02 | ||
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-
1976
- 1976-07-19 JP JP51085017A patent/JPS5835255B2/ja not_active Expired
Patent Citations (4)
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| WO2007148475A1 (ja) | 2006-06-21 | 2007-12-27 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 鍛造用鋼およびその製造方法並びに鍛造品 |
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| JPS5311116A (en) | 1978-02-01 |
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