JPS5827954A - 機械加工性に優れた高マンガン非磁性鋼 - Google Patents
機械加工性に優れた高マンガン非磁性鋼Info
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- JPS5827954A JPS5827954A JP12599981A JP12599981A JPS5827954A JP S5827954 A JPS5827954 A JP S5827954A JP 12599981 A JP12599981 A JP 12599981A JP 12599981 A JP12599981 A JP 12599981A JP S5827954 A JPS5827954 A JP S5827954A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、機械加工性、すなわち旋削性、ドリル穿孔性
、鋸切断性及び剪断性などに優れた、非磁性を有する高
マンガン鋼に関するものである。
、鋸切断性及び剪断性などに優れた、非磁性を有する高
マンガン鋼に関するものである。
近年、電磁気を利用する施設及び周辺機器の材料として
、磁場の影響を受けることの少ない安価な非磁性鋼の需
要が増大している。たとえば核融合炉のように強力な磁
場を利用する施設、強力な磁場を発生する超電導マグネ
ット、磁気の反発力を利用して浮上する磁気浮上式鉄道
、変圧器、モーター類などの主要部品及び周辺機器材料
として、あるいはわずかな磁気の影響も好ましくない掃
海艇や精密機器の付属部品、周辺機器材料として要求が
強くなっている。
、磁場の影響を受けることの少ない安価な非磁性鋼の需
要が増大している。たとえば核融合炉のように強力な磁
場を利用する施設、強力な磁場を発生する超電導マグネ
ット、磁気の反発力を利用して浮上する磁気浮上式鉄道
、変圧器、モーター類などの主要部品及び周辺機器材料
として、あるいはわずかな磁気の影響も好ましくない掃
海艇や精密機器の付属部品、周辺機器材料として要求が
強くなっている。
従来、非磁性鋼としては、オーステナイト系ステンレス
鋼が用いられているが、高価なＮ１を多量含有すること
のほか、加工および熱処理に対して磁性が不安定であり
、更に強度材料として使用する場合に耐力が低いという
欠点があった。そのため加工や熱処理に対して安定な非
磁性を保持し、かつ機械的特性にもすぐれ、価格も比較
的低廉な高マンガン非磁性鋼が注目されるようになった
。
鋼が用いられているが、高価なＮ１を多量含有すること
のほか、加工および熱処理に対して磁性が不安定であり
、更に強度材料として使用する場合に耐力が低いという
欠点があった。そのため加工や熱処理に対して安定な非
磁性を保持し、かつ機械的特性にもすぐれ、価格も比較
的低廉な高マンガン非磁性鋼が注目されるようになった
。
しかし従来の高マンガン鋼、たとえば標準／３％Ｍｎ鋼
（Ｈ”ｍｌｄ ｆ １ｅｌｄ鋼）は、非磁性鋼として一
般に使用されているが、機械加工性が著しく悪くそのた
め使用上の大きな障害となっている。曳例えばドジル穴
あけ加工は、通常のハイスドリルでは困難であって、高
価な超硬のドリルの使用が必要であり、しかもその寿命
は短かい。鋸切断の場合も、同様に通常の鋸刃では切断
不能であり、超硬の鋸刃を使用せねばならず、その寿命
も短かい。さらに旋盤加工においても同様の事情が存在
する。また薄板類の剪断性も著しく悪い欠点がある。し
たがって上述の諸欠点を解決した高Ｍｎ非磁性鋼の開発
が従来より求められていた。
（Ｈ”ｍｌｄ ｆ １ｅｌｄ鋼）は、非磁性鋼として一
般に使用されているが、機械加工性が著しく悪くそのた
め使用上の大きな障害となっている。曳例えばドジル穴
あけ加工は、通常のハイスドリルでは困難であって、高
価な超硬のドリルの使用が必要であり、しかもその寿命
は短かい。鋸切断の場合も、同様に通常の鋸刃では切断
不能であり、超硬の鋸刃を使用せねばならず、その寿命
も短かい。さらに旋盤加工においても同様の事情が存在
する。また薄板類の剪断性も著しく悪い欠点がある。し
たがって上述の諸欠点を解決した高Ｍｎ非磁性鋼の開発
が従来より求められていた。
本発明の目的は、最近の需要家の要求に応えるため、従
来の高マンガン非磁性鋼の欠点を克服し、旋削性、ドリ
ル穿孔性、鋸切断性及び剪断加工性にすぐれた、コスト
の安い高マンガン非磁性鋼を提供することにある。
来の高マンガン非磁性鋼の欠点を克服し、旋削性、ドリ
ル穿孔性、鋸切断性及び剪断加工性にすぐれた、コスト
の安い高マンガン非磁性鋼を提供することにある。
しかして本発明（１）の要旨とするところは、Ｃ：≦／
、！；０ ％ 、 ８１ ：≦３．００ ％ 、 Ｍ
ｎ ： 、２Ａ、！０〜ｔｙ−ｏ、 ｏｏチ含有し、残
部はＦｅ及び不可避的不純物からなる、熱間圧延のまま
で機械加工性に優れ、非磁性に優れ＼非磁性を有する高
マンガン鋼にあり、発明（コ）の要旨は、発明（１）の
上記組成の高マンガン鋼に、更にｇ、ｏｏ４以下のＯｒ
及び（ｊ、 ００ ％以下のＮ１の７種又は、２種を添
加含有させたものである。
、！；０ ％ 、 ８１ ：≦３．００ ％ 、 Ｍ
ｎ ： 、２Ａ、！０〜ｔｙ−ｏ、 ｏｏチ含有し、残
部はＦｅ及び不可避的不純物からなる、熱間圧延のまま
で機械加工性に優れ、非磁性に優れ＼非磁性を有する高
マンガン鋼にあり、発明（コ）の要旨は、発明（１）の
上記組成の高マンガン鋼に、更にｇ、ｏｏ４以下のＯｒ
及び（ｊ、 ００ ％以下のＮ１の７種又は、２種を添
加含有させたものである。
本発明者らは本発明の目的を達成するために、以下のよ
うな考え方に基づいて種々の成分組成よ＃）なる高マン
ガン非磁性鋼について検討を行い本発明を創案するに到
った。すなわち従来の高マンガン非磁性鋼の機械加工性
がわるい原因は、積層欠陥エネルギーが低いため、塑性
変形時の加工硬化が大きいことによるものであり、機械
加工性の改善は積層欠陥エネルギーを高めることによっ
て行うことができる。高マンガン鋼における積層欠陥エ
ネルギーの変化を調べてみるとＭｎ含有量によってその
値が変化することがわかった。その積層欠陥エネルギー
とＭｎ含有量との関係を示すと、第７図のとおりであっ
て、θ〜／ｊ％Ｍｎでは積層欠陥エネルギーが低く、更
にＭｎ含有量の増加に伴って積層欠陥エネルギーが増加
する。また、これに伴い変形加工時の硬化の割合を示す
歪硬化指数立は減少する。この硬化指数ｉがＭｎ含有量
によって変化する態様を示すと第２図のとおりであって
、高Ｍｎ鋼においては８．５％以上のＭｎ濃度で加工硬
化の程度が著しく小さくなるために、機械加工性が改善
されることが知見されたのである。
うな考え方に基づいて種々の成分組成よ＃）なる高マン
ガン非磁性鋼について検討を行い本発明を創案するに到
った。すなわち従来の高マンガン非磁性鋼の機械加工性
がわるい原因は、積層欠陥エネルギーが低いため、塑性
変形時の加工硬化が大きいことによるものであり、機械
加工性の改善は積層欠陥エネルギーを高めることによっ
て行うことができる。高マンガン鋼における積層欠陥エ
ネルギーの変化を調べてみるとＭｎ含有量によってその
値が変化することがわかった。その積層欠陥エネルギー
とＭｎ含有量との関係を示すと、第７図のとおりであっ
て、θ〜／ｊ％Ｍｎでは積層欠陥エネルギーが低く、更
にＭｎ含有量の増加に伴って積層欠陥エネルギーが増加
する。また、これに伴い変形加工時の硬化の割合を示す
歪硬化指数立は減少する。この硬化指数ｉがＭｎ含有量
によって変化する態様を示すと第２図のとおりであって
、高Ｍｎ鋼においては８．５％以上のＭｎ濃度で加工硬
化の程度が著しく小さくなるために、機械加工性が改善
されることが知見されたのである。
すなわち、この機械加工性の改善は、被剛性の改善方法
としてよく行われるような、Ｓ、、 Ｐｂ、 Ｏａ等の
快削元素を添加することによって行うのではなく、基本
成分系での加工硬化現象の解析に基づいている点に特徴
がある。
としてよく行われるような、Ｓ、、 Ｐｂ、 Ｏａ等の
快削元素を添加することによって行うのではなく、基本
成分系での加工硬化現象の解析に基づいている点に特徴
がある。
更に付言すると、一般に硬化した材料は、溶体化処理に
よシ軟化して、被剛性を向上させることができるが、本
発明では、溶体化処理を行う必要なしに、被剛性が改善
されるのである。次に本発明鋼の成分範囲の限定理由に
ついて説明する。
よシ軟化して、被剛性を向上させることができるが、本
発明では、溶体化処理を行う必要なしに、被剛性が改善
されるのである。次に本発明鋼の成分範囲の限定理由に
ついて説明する。
：０：Ｃの存在は、オーステナイト相を安定にして非磁
性とするのに有効であり、更に強度上昇の効果も大きい
。被剛性の点からは少ない程良好であるが、本発明鋼に
おけるＭｎ含有量範囲ではＣがｉ、ｓθチでも良好であ
る。しかしＣが／、！ｒＯ％を超すと、熱間加工性が悪
くなり製造性に問題を生じるので／、！０チ以下に限定
した。
性とするのに有効であり、更に強度上昇の効果も大きい
。被剛性の点からは少ない程良好であるが、本発明鋼に
おけるＭｎ含有量範囲ではＣがｉ、ｓθチでも良好であ
る。しかしＣが／、！ｒＯ％を超すと、熱間加工性が悪
くなり製造性に問題を生じるので／、！０チ以下に限定
した。
Ｓｊ、 ： Ｓｉの増加により強度が」上昇するが３．
ｏｏ’ｌｙより多くなると冷間加工性が悪くなり割れが
生じるようになるので、３．０Ｏチ以下に限定した。
ｏｏ’ｌｙより多くなると冷間加工性が悪くなり割れが
生じるようになるので、３．０Ｏチ以下に限定した。
Ｍｎ ： Ｍｎはオーステナイト相を安定にして非磁性
鋼とするのに欠かせない元素である。Ｍｎ 、２ｔｉ、
００％以上では常にμくへ００ユとなり、安定した非
磁性状態が得られる。本発明鋼においてＭｎ含有量が２
Ａ、 ！；０％以上であると、ドリル穿孔性、鋸切断刊
す打抜加工性等の機械加工性が著しく改善されることが
知見されたことによる。この機械加工性向上には、Ｍｎ
の増加は好ましいがｙｏ、００％を越えると製造上の困
難さが生じるので、弘θ、ｏｏ％以下に限定した。
鋼とするのに欠かせない元素である。Ｍｎ 、２ｔｉ、
００％以上では常にμくへ００ユとなり、安定した非
磁性状態が得られる。本発明鋼においてＭｎ含有量が２
Ａ、 ！；０％以上であると、ドリル穿孔性、鋸切断刊
す打抜加工性等の機械加工性が著しく改善されることが
知見されたことによる。この機械加工性向上には、Ｍｎ
の増加は好ましいがｙｏ、００％を越えると製造上の困
難さが生じるので、弘θ、ｏｏ％以下に限定した。
Ｃｒ二 本発明鋼におけるＭｎ組成量に対して、Ｃｒ
を適量添加することにより積層欠陥エネルギーが増加し
、機械加工性を改善することができる。そしてこの効果
を十分に得るためには０．５０％以上を添加することが
望ましい。しかしｇ、 ｏｏチを越えて添加すると、む
しろ機械加工性の低下が生じるのでｇ、 ｏｏチ以下に
限定した。
を適量添加することにより積層欠陥エネルギーが増加し
、機械加工性を改善することができる。そしてこの効果
を十分に得るためには０．５０％以上を添加することが
望ましい。しかしｇ、 ｏｏチを越えて添加すると、む
しろ機械加工性の低下が生じるのでｇ、 ｏｏチ以下に
限定した。
Ｎｉ ： Ｎｉはオーステナイト相を安定にする効果が
太きい。更に本発明鋼のＭｎ組成量に対してＮｉを添加
することにより積層欠陥エネルギーの値を増加させ、機
械加工性を向上させる作用がある。そしてこの効果を十
分に得るためにはｏ、３ｏ％以上を添加することが望ま
しい。しかし多量に加えてもその効果の増加は緩慢化し
、コストの上昇が大きいので３．００％以下に限定する
。
太きい。更に本発明鋼のＭｎ組成量に対してＮｉを添加
することにより積層欠陥エネルギーの値を増加させ、機
械加工性を向上させる作用がある。そしてこの効果を十
分に得るためにはｏ、３ｏ％以上を添加することが望ま
しい。しかし多量に加えてもその効果の増加は緩慢化し
、コストの上昇が大きいので３．００％以下に限定する
。
次に本発明（１）及び本発明（２）の実施例について述
べる。
べる。
実施例
本発明（１）および本発明（２）の高マンガン非磁性鋼
を溶製し、従来の高マンガン鋼とあわせて、旋削性、ド
リル穿孔性、鋸切断性、剪断性についての機械加工性を
比較し、さらに透磁率の測定を行った。第７表にこれら
の供試鋼の組成を示す。
を溶製し、従来の高マンガン鋼とあわせて、旋削性、ド
リル穿孔性、鋸切断性、剪断性についての機械加工性を
比較し、さらに透磁率の測定を行った。第７表にこれら
の供試鋼の組成を示す。
従来鋼Ａは標準／３Ｍｎ鋼、従来鋼ＢはＯｒ ３ ％を
添加した１ｇ Ｍｎ鋼である。本発明鋼／Ｉ６／〜グば
Ｃを／、θチ含有し、Ｍｎ含有量がそれぞれ１．５ 、
３０゜３５、リチである高マンガン鋼であり、／１６５
〜ｇはＣを０．６チ含有し、Ｍｎ含有量がそれぞれ、２
ｔ、、Ｓ。
添加した１ｇ Ｍｎ鋼である。本発明鋼／Ｉ６／〜グば
Ｃを／、θチ含有し、Ｍｎ含有量がそれぞれ１．５ 、
３０゜３５、リチである高マンガン鋼であり、／１６５
〜ｇはＣを０．６チ含有し、Ｍｎ含有量がそれぞれ、２
ｔ、、Ｓ。
、３０，３３．ｑＯ係である高マンガン鋼であり１．／
Ｉ６ｔ〜／θはＣを０． ｌ１％含有し、Ｍｎをそれぞ
れＪ６゜左、３θチ含有した高マンガン鋼であり、腐／
／〜１７けＣを０．６チ含有し７たユ乙、ＳチＭｎ鋼も
しくは３０チＭｎ鋼・において、Ｓｉ 、 Ｏｒ、 Ｎ
ｉの含有量が異なっている高マンガン鋼である。
Ｉ６ｔ〜／θはＣを０． ｌ１％含有し、Ｍｎをそれぞ
れＪ６゜左、３θチ含有した高マンガン鋼であり、腐／
／〜１７けＣを０．６チ含有し７たユ乙、ＳチＭｎ鋼も
しくは３０チＭｎ鋼・において、Ｓｉ 、 Ｏｒ、 Ｎ
ｉの含有量が異なっている高マンガン鋼である。
これらの供試材は、旋削性試験には熱間圧延を施したま
まの２５ｆｌ厚の鋼片より採取し他の試験についてはま
ず、熱間圧延を施したま捷のＪＭＮ厚の鋼片より丸棒の
試験片を採取して、この試験片について振動試料型磁力
計にて透磁率の測定を行い更に第３表〜第６表に示す試
験条件で、それぞれ旋削性試験、篤※−ドリル穿孔性試
験、鋸切断性試、５ 験、剪断性試験を行った。なお剪断性試験片にっ、。
まの２５ｆｌ厚の鋼片より採取し他の試験についてはま
ず、熱間圧延を施したま捷のＪＭＮ厚の鋼片より丸棒の
試験片を採取して、この試験片について振動試料型磁力
計にて透磁率の測定を行い更に第３表〜第６表に示す試
験条件で、それぞれ旋削性試験、篤※−ドリル穿孔性試
験、鋸切断性試、５ 験、剪断性試験を行った。なお剪断性試験片にっ、。
いては熱間圧延にて３．３ Ｂ厚の板を作成ｊ〜で試験
に供した。」−記すべての試験結果は第、２表に示すと
おりである。
に供した。」−記すべての試験結果は第、２表に示すと
おりである。
第二衣
餐／）第３表に示す旋削性試験条件による工具寿命数
餐３）第５表に示す鋸切断性試験条件による１分当りの
切断面積 ｌ）第６表に示す剪断性試験条件による剪断性の判定結
果 第３表 第ダ表 第５表 第６表 第２表により明らかな如く、本発明鋼の透磁率はいずれ
も／、Ｏ０コであり、良好な非磁性を示している。本発
明鋼の旋削性は、従来鋼Ａ、Ｂと比較して大幅に改善さ
れている。ドリル穿孔性についても、従来鋼については
ドリル穴あけが不可能であったものが、本発明鋼の場合
大幅に改善されている。また鋸切断性についても、本発
明鋼は従来鋼より大幅に改善されている。更に剪断性試
験においても、本発明鋼は良好な剪断性を示し、従来鋼
より改善されている。
切断面積 ｌ）第６表に示す剪断性試験条件による剪断性の判定結
果 第３表 第ダ表 第５表 第６表 第２表により明らかな如く、本発明鋼の透磁率はいずれ
も／、Ｏ０コであり、良好な非磁性を示している。本発
明鋼の旋削性は、従来鋼Ａ、Ｂと比較して大幅に改善さ
れている。ドリル穿孔性についても、従来鋼については
ドリル穴あけが不可能であったものが、本発明鋼の場合
大幅に改善されている。また鋸切断性についても、本発
明鋼は従来鋼より大幅に改善されている。更に剪断性試
験においても、本発明鋼は良好な剪断性を示し、従来鋼
より改善されている。
次に第７表に示す鋼種Ｍに対してｓ ｔｏｎ鋼塊を高周
波誘導加熱溶解炉で溶製し、これを／ ２００℃で加熱
後分塊圧延して得られたスラブを７２００℃で再加熱後
熱間圧延を施し、板厚、ｉ５ Ｂの熱延鋼板に仕上げた
。現場製造上の問題は特になく、いずれも良好な熱延製
品を得ることができた。第ｇ表果と更に透磁率の測定結
果を示す。なお剪断性試験の板は前記−１！１ＷＷＩＱ
板をさらに熱間圧延にて３．５目の板に作成したもので
ある。鋼種Ｍけすぐれた特性が得られることを示してい
る。
波誘導加熱溶解炉で溶製し、これを／ ２００℃で加熱
後分塊圧延して得られたスラブを７２００℃で再加熱後
熱間圧延を施し、板厚、ｉ５ Ｂの熱延鋼板に仕上げた
。現場製造上の問題は特になく、いずれも良好な熱延製
品を得ることができた。第ｇ表果と更に透磁率の測定結
果を示す。なお剪断性試験の板は前記−１！１ＷＷＩＱ
板をさらに熱間圧延にて３．５目の板に作成したもので
ある。鋼種Ｍけすぐれた特性が得られることを示してい
る。
第に表
以上詳しく述べてきたとおり、本発明鋼は、Ｍｎ：ム、
５−４’θチの品マンガン鋼であり、積層欠陥エネルギ
ーが大きく、加工硬化が小さくなり得るＭｎ組成量を限
定し、場合によってはＯｒ、Ｎｉの１種又は２種を適正
量添加することにより加工硬化を更に小さくして、従来
の高マンガン非磁性鋼の欠点を克服して、次の如き性質
を具有させることができた。
５−４’θチの品マンガン鋼であり、積層欠陥エネルギ
ーが大きく、加工硬化が小さくなり得るＭｎ組成量を限
定し、場合によってはＯｒ、Ｎｉの１種又は２種を適正
量添加することにより加工硬化を更に小さくして、従来
の高マンガン非磁性鋼の欠点を克服して、次の如き性質
を具有させることができた。
（イ）旋削性、ドリル穿孔性、鋸切断性ならびに剪断性
が従来鋼よりも大幅に改善されている。
が従来鋼よりも大幅に改善されている。
（ロ）透磁率はいずれの鋼種とも／、 ６０．２を示し
、すぐれた非磁性を呈する。
、すぐれた非磁性を呈する。
上記のとおり本発明鋼Ｙ：Ｉ−１非磁性でかつ機械加工
性にすぐれているので、非磁性構造用鋼材一般として適
用できるほか、特にボルト締めが要求される場合の非磁
性構造物並びに周辺付属機器拐料として、またトランス
用側板としてこれに特に穴あけ、ネジ止めなどの機械加
工性が要求される場合、１だ鋸切断や剪断加工などで板
取りを行い、ボルト締めにて組みたてを行う場合などの
非磁性鋼材として特に適している。
性にすぐれているので、非磁性構造用鋼材一般として適
用できるほか、特にボルト締めが要求される場合の非磁
性構造物並びに周辺付属機器拐料として、またトランス
用側板としてこれに特に穴あけ、ネジ止めなどの機械加
工性が要求される場合、１だ鋸切断や剪断加工などで板
取りを行い、ボルト締めにて組みたてを行う場合などの
非磁性鋼材として特に適している。
第１図は、高マンガン鋼における積層欠陥エネルギーγ
（θｒＦ！７ｃ町のＭｎ含有量依存性を示したグラフで
あり、第２図は遇マンガン鋼における変形幅加工時の硬
化の割合を示す歪硬化指数ｎのＭｎ含有量依存性を示し
たグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 １） 政 治第１図 Ｍｎ儒損＋（’／、）
（θｒＦ！７ｃ町のＭｎ含有量依存性を示したグラフで
あり、第２図は遇マンガン鋼における変形幅加工時の硬
化の割合を示す歪硬化指数ｎのＭｎ含有量依存性を示し
たグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 １） 政 治第１図 Ｍｎ儒損＋（’／、）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：≦／０．５０ ％ ＋ Ｓ ｉ：≦３．００
％ 、 Ｍｎ ：８．５０〜ｔｌＯ，００％含有し、残
部はＦθ及び不可避的不純物からなる、熱間圧延のま壕
で機械加工性に優れた高マンガン非磁性鋼。 ２ Ｃ：≦／、３；０ ％ 、 Ｓｉ ：≦、？、００
％ 、 Ｍｎ ：、２Ａ、 ５θ〜ヶ０．００％と、
更にＣｒ：≦ｇ、 ００ ％ 。 Ｎｉ：≦３．００チの７種又はコ種を含み、残部はＦθ
及び不０■避的不純物よりなる、熱間圧延のままで機械
加工性に優れた高マンガン非磁性鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12599981A JPS5827954A (ja) | 1981-08-13 | 1981-08-13 | 機械加工性に優れた高マンガン非磁性鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12599981A JPS5827954A (ja) | 1981-08-13 | 1981-08-13 | 機械加工性に優れた高マンガン非磁性鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5827954A true JPS5827954A (ja) | 1983-02-18 |
| JPH0143014B2 JPH0143014B2 (ja) | 1989-09-18 |
Family
ID=14924210
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12599981A Granted JPS5827954A (ja) | 1981-08-13 | 1981-08-13 | 機械加工性に優れた高マンガン非磁性鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5827954A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120160363A1 (en) * | 2010-12-28 | 2012-06-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High manganese containing steels for oil, gas and petrochemical applications |
-
1981
- 1981-08-13 JP JP12599981A patent/JPS5827954A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120160363A1 (en) * | 2010-12-28 | 2012-06-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High manganese containing steels for oil, gas and petrochemical applications |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0143014B2 (ja) | 1989-09-18 |
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