JPS628499B2 - - Google Patents
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- JPS628499B2 JPS628499B2 JP54001036A JP103679A JPS628499B2 JP S628499 B2 JPS628499 B2 JP S628499B2 JP 54001036 A JP54001036 A JP 54001036A JP 103679 A JP103679 A JP 103679A JP S628499 B2 JPS628499 B2 JP S628499B2
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Landscapes
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Description
本願発明は被削性が良好な低炭素高マンガン鋼
に関するものである。 近年、リニアモータ駆動による磁気浮上方式の
鉄道用ガイドウエイ、該融合反応装置を収容する
鉄筋コンクリート構造物で代表されるような強磁
場用構造部材として、(1)非磁性（透磁率が小さ
い）であり、(2)常温付近の温度における熱膨張係
数が小さく、(3)被削性が良好で、(4)高強度で耐食
性に富む構造用鋼材が要求されるにいたつた。 従来非磁性鋼材としてはSUS304、316などのオ
ーステナイト系ステンレス鋼が使用されている
が、これらの鋼材の０〜100℃間の熱膨張係数は
通常の炭素鋼にくらべて高く、約17.3×10-6／℃
であり、また冷間加工を施すと透磁率（Ｈ＝200
θｅ）が約1.5以上になるほか、価格も高いため
好適とはいえない。 本願発明者らは、上記の要求に対処して構造用
材料としての物理的および機械的性質を満足する
と同時に被削性の耐食性の改善を意図して合金設
計した結果上記ステンレス鋼よりも安価であり、
オーステナイト組織をもつ高マンガン鋼の上記熱
膨張係数は低炭素化することによりさらに小さく
なること、および高マンガン鋼の低炭素化による
難削化傾向もゲーレナイト領域になるようにCaO
−Al2O3−SiO2系酸化物を残留させて、特定量の
CaまたはCaとＳ、Pb、Se、Teを含有させること
により解決できることを知見した。 本願発明鋼は上記の知見にもとづくものであつ
て、その要旨は、 (1) Ｃ：0.5％未満、Si：2.0％以下、Mn：７〜40
％、残部が不可避的不純物およびFeからなる
高マンガン鋼において、酸化物組成がCaO−
Al2O3−SiO2三元状態図におけるゲーレナイト
領域にあつて、該３成分系酸化物量が全酸化物
量の少なくとも80％以上を占めるように調整
し、かつ0.0005〜0.0200％のCaを含有すること
を特徴とする被削性の良好な低炭素高マンガン
鋼。 (2) Ｃ：0.5％未満、Si：2.0％以下、Mn：７〜40
％からなる基本成分とし、さらにNi：10％以
下、Cr：15％以下、Mo：３％以下、Cu：２％
以下、Ｗ：２％以下、Co：２％以下、Ｎ：0.4
％以下、Ti：２％以下、Nb：２％以下、Zr：
２％以下、Ｖ：２％以下、Ｂ：0.01％以下、
Al：２％以下の少なくとも１種を含有し、残
部が不可避的不純物およびFeからなる高マン
ガン鋼において、酸化組成物がCaO−Al2O3−
SiO2三元状態図におけるゲーレナイト領域に
あつて該３成分系酸化物量が全酸化物量の少な
くとも80％以上を占めるように調整し、かつ
0.0005〜0.0200％のCaを含有することを特徴と
する被削性が良好な低炭素高マンガン鋼。 (3) Ｃ：0.5％未満、Si：2.0％以下、Mn：７〜40
％を基本成分とし、さらにＳ：0.03〜0.20％、
Pb：0.03〜0.30％、Se：0.03〜0.30％、Te：
0.005〜0.20％の少なくとも１種を含有し、残
部が不可避的不純物およびFeからなる高マン
ガン鋼において、酸化組成物がCaO−Al2O3−
SiO2三元状態図におけるゲーレナイト領域に
あつて、該３成分系酸化物量が全酸化物量の少
なくとも80％以上を占めるように調整し、かつ
0.0005〜0.0200％のCaを含有することを特徴と
する被削性が良好な低炭素高マンガン鋼。 (4) Ｃ：0.5％未満、Si：2.0％以下、Mn：７〜40
％を基本成分とし、さらにNi：10％以下、
Cr：15％以下、Mo：３％以下、Cu：２％以
下、Ｗ：２％以下、Co：２％以下、Ｎ：0.4％
以下、Ti：２％以下、Nb：２％以下、Zr：2.0
％以下、Ｖ：２％以下、Ｂ：0.01％以下、Al：
２％以下の少なくとも１種と、Ｓ：0.03〜0.20
％、Pb：0.03〜0.30％、Se：0.03〜0.30％、
Te：0.005〜0.20％の少なくとも１種を含有
し、残余が不可避的不純物およびFeからなる
高マンガン鋼において、酸化物組成がCaO−
Al2O3−SiO2三元状態図におけるゲーレナイト
領域にあつて、該３成分系酸化物量が全酸化物
量の少なくとも80％以上を占めるように調整
し、かつ0.0005〜0.0200％のCaを含有すること
を特徴とする被削性が良好な低炭素高マンガン
鋼。 すなわち、本願発明鋼は低炭素高マンガン鋼の
被削性を改善するために切削時の工具刃先表層温
度に相当する温度で軟化するような酸化物を該鋼
中に残留させるとともに、該酸化物が工具刃先面
に堆積（付着）させて、工具摩耗を抑制、つまり
工具寿命を延長させるために、FeSi、Al、CaSi
による脱酸条件を検討し、適量のCaO−Al2O3−
SiO2系酸化物を残留させるとともに、前記酸化
物組成に調整して、Caを0.0005〜0.020％含有さ
せることによつて達成させたものである。また、
さらにＳ、Pb、Se、Teを適量含有することによ
つて切削（穴明け）時の潤滑作用および応力集中
効果による切削せん断面のひずみ減少、つまり切
削エネルギーの減少効果と相まつて工具摩耗防止
効果を助長させると同時に、切り屑の破砕性およ
び仕上げ面粗さの向上が達成できた。 つぎに本願発明非磁性合金の成分範囲の限定す
る理由を説明する。 (1) Ｃ：0.5％以下 強力なオーステナイト安定化元素であると同
時に、所望の機械的性質を確保するための必須
元素である。 しかし、多量に含有させると熱間加工性およ
び冷間加工性を劣化し、熱膨張係数を高めるか
ら0.5％未満にすることが好ましい。 (2) Si：2.0％以下 溶解時の脱酸作用および所望の機械的性質を
確保するために含有させる必要がある。しか
し、多量に含有させると熱間加工性を害するか
ら20％以下に限定する。 なおこのうち一部はSiO2を形成する。 (3) Mn：７〜40％ MnはNiと同様にオーステナイト組織を安定
化して非磁性化および低熱膨脹化をはかるため
の必須元素である。このためMnは少なくとも
７％含有させる必要がある。Mn量の増大とと
もにオーステナイト組織が一層安定化し、低透
磁率を確保できるが、通常の溶製および熱間加
工が困難となるから40％以下に限定する。 (4) Ni：10％以下、Cr：15％以下、Mo：３％以
下、Cu：２％以下、Ｗ：２％以下、Co：２％
以下、Ｎ：0.4％以下、Ti：２％以下、Nb：２
％以下、Ｖ：２％以下、Ｂ：0.01％以下、Al：
２％以下 これらの元素は高マンガン鋼の強靭性、耐食
性、耐摩耗性などを向上させるために適宜選択
して含有させる。これらの元素のうち、Cr、
Ti、Nb、Zr、Ｖ、Alなどのフエライト化元素
を含有させる場合はNiのごときオーステナイ
ト化元素を含有させることが望ましい。しか
し、いづれも多量に含有すると熱間加工性が損
われるから上記範囲に限定した。 (5) Ca：0.0005〜0.0200％ 従来高マンガン鋼を切削する場合の工具刃先
の平均温度は高炭素鋼のそれにくらべて高く、
また工具切刃面上に酸化物を堆積（付着）させ
るためには、前記温度付近で軟化する組成の酸
化物を適当量鋼中に残留させる必要がある。こ
の酸化物組成を調査したところ、図のCaO−
Al2O3−SiO2三元状態図におけるムライト領域
の酸化物、コランダム領域の酸化物にくらべ
て、ゲーレナイト領域の酸化物は例外なく工具
刃先面上に付着し、この場合の鋼中Ca量およ
びCaOを形成するCa量の合計量は0.0005〜
0.0200％の範囲であり、この範囲から外れると
工具寿命の改善効果が減少するほか、高マンガ
ン鋼自体の強靭性が損なわれるから好ましくな
い。 (6) Ｂ：0.03〜0.20％、Pb：0.03〜0.30％、Se：
0.03〜0.30％、Te：0.005〜0.20％ これらの元素はCa含有低炭素高マンガン鋼
の被削性を改善するために含有させるものであ
つて、Pbは被加工物と工具との間に潤滑作用
を与え、またＳ、Se、Te、はMnと化合物をつ
くつて鋼中に均一分散させることにより、応力
集中による切削エネルギー減少効果をもたら
し、工具寿命を延長する効果がある。しかしな
がら多量に含有すると熱間加工性を低下させる
ため上記範囲に限定した。 なお本願発明鋼中にＰが多量に含まれると低
融点の含燐共晶化合物を形成して溶接熱影響部
に割れが生じ易くなるから0.060％以下、特に
電子ビーム溶接する場合は0.030％以下にする
ことが好ましい。 つぎに本願発明鋼の特徴を実施例により詳細に
説明する。 実施例 ２トンアーク炉で溶解した第１表に示す成分組
成の高炭素高マンガン鋼溶湯を、アルゴン精錬し
て鋼中の酸素含有量をあらかじめ、500ppm以下
に調整した後、Ca−Si合金およびAl合金をそれ
ぞれ溶鋼１トンあたり１〜５Kgおよび10〜100ｇ
添加し脱酸処理し、残存した酸化物がアノールサ
イト、ムライトおよびゲーレナイト領域のCaO−
Al2O3−SiO2系酸化物を含有させるように調整し
た後注湯し、鋼塊を製造した。その後前記溶湯を
もつて小型鋼塊を製造し、つぎに熱間加工を施
し、ついで1050℃×2hr溶体化処理を行ない、各
種の試験片を採取した。 つぎに、第１表に示す供試鋼材中に残留する酸
化物組成、組成領域を第２表に示す。それらの酸
化物組成から数例をえらびその組成と類似
に関するものである。 近年、リニアモータ駆動による磁気浮上方式の
鉄道用ガイドウエイ、該融合反応装置を収容する
鉄筋コンクリート構造物で代表されるような強磁
場用構造部材として、(1)非磁性（透磁率が小さ
い）であり、(2)常温付近の温度における熱膨張係
数が小さく、(3)被削性が良好で、(4)高強度で耐食
性に富む構造用鋼材が要求されるにいたつた。 従来非磁性鋼材としてはSUS304、316などのオ
ーステナイト系ステンレス鋼が使用されている
が、これらの鋼材の０〜100℃間の熱膨張係数は
通常の炭素鋼にくらべて高く、約17.3×10-6／℃
であり、また冷間加工を施すと透磁率（Ｈ＝200
θｅ）が約1.5以上になるほか、価格も高いため
好適とはいえない。 本願発明者らは、上記の要求に対処して構造用
材料としての物理的および機械的性質を満足する
と同時に被削性の耐食性の改善を意図して合金設
計した結果上記ステンレス鋼よりも安価であり、
オーステナイト組織をもつ高マンガン鋼の上記熱
膨張係数は低炭素化することによりさらに小さく
なること、および高マンガン鋼の低炭素化による
難削化傾向もゲーレナイト領域になるようにCaO
−Al2O3−SiO2系酸化物を残留させて、特定量の
CaまたはCaとＳ、Pb、Se、Teを含有させること
により解決できることを知見した。 本願発明鋼は上記の知見にもとづくものであつ
て、その要旨は、 (1) Ｃ：0.5％未満、Si：2.0％以下、Mn：７〜40
％、残部が不可避的不純物およびFeからなる
高マンガン鋼において、酸化物組成がCaO−
Al2O3−SiO2三元状態図におけるゲーレナイト
領域にあつて、該３成分系酸化物量が全酸化物
量の少なくとも80％以上を占めるように調整
し、かつ0.0005〜0.0200％のCaを含有すること
を特徴とする被削性の良好な低炭素高マンガン
鋼。 (2) Ｃ：0.5％未満、Si：2.0％以下、Mn：７〜40
％からなる基本成分とし、さらにNi：10％以
下、Cr：15％以下、Mo：３％以下、Cu：２％
以下、Ｗ：２％以下、Co：２％以下、Ｎ：0.4
％以下、Ti：２％以下、Nb：２％以下、Zr：
２％以下、Ｖ：２％以下、Ｂ：0.01％以下、
Al：２％以下の少なくとも１種を含有し、残
部が不可避的不純物およびFeからなる高マン
ガン鋼において、酸化組成物がCaO−Al2O3−
SiO2三元状態図におけるゲーレナイト領域に
あつて該３成分系酸化物量が全酸化物量の少な
くとも80％以上を占めるように調整し、かつ
0.0005〜0.0200％のCaを含有することを特徴と
する被削性が良好な低炭素高マンガン鋼。 (3) Ｃ：0.5％未満、Si：2.0％以下、Mn：７〜40
％を基本成分とし、さらにＳ：0.03〜0.20％、
Pb：0.03〜0.30％、Se：0.03〜0.30％、Te：
0.005〜0.20％の少なくとも１種を含有し、残
部が不可避的不純物およびFeからなる高マン
ガン鋼において、酸化組成物がCaO−Al2O3−
SiO2三元状態図におけるゲーレナイト領域に
あつて、該３成分系酸化物量が全酸化物量の少
なくとも80％以上を占めるように調整し、かつ
0.0005〜0.0200％のCaを含有することを特徴と
する被削性が良好な低炭素高マンガン鋼。 (4) Ｃ：0.5％未満、Si：2.0％以下、Mn：７〜40
％を基本成分とし、さらにNi：10％以下、
Cr：15％以下、Mo：３％以下、Cu：２％以
下、Ｗ：２％以下、Co：２％以下、Ｎ：0.4％
以下、Ti：２％以下、Nb：２％以下、Zr：2.0
％以下、Ｖ：２％以下、Ｂ：0.01％以下、Al：
２％以下の少なくとも１種と、Ｓ：0.03〜0.20
％、Pb：0.03〜0.30％、Se：0.03〜0.30％、
Te：0.005〜0.20％の少なくとも１種を含有
し、残余が不可避的不純物およびFeからなる
高マンガン鋼において、酸化物組成がCaO−
Al2O3−SiO2三元状態図におけるゲーレナイト
領域にあつて、該３成分系酸化物量が全酸化物
量の少なくとも80％以上を占めるように調整
し、かつ0.0005〜0.0200％のCaを含有すること
を特徴とする被削性が良好な低炭素高マンガン
鋼。 すなわち、本願発明鋼は低炭素高マンガン鋼の
被削性を改善するために切削時の工具刃先表層温
度に相当する温度で軟化するような酸化物を該鋼
中に残留させるとともに、該酸化物が工具刃先面
に堆積（付着）させて、工具摩耗を抑制、つまり
工具寿命を延長させるために、FeSi、Al、CaSi
による脱酸条件を検討し、適量のCaO−Al2O3−
SiO2系酸化物を残留させるとともに、前記酸化
物組成に調整して、Caを0.0005〜0.020％含有さ
せることによつて達成させたものである。また、
さらにＳ、Pb、Se、Teを適量含有することによ
つて切削（穴明け）時の潤滑作用および応力集中
効果による切削せん断面のひずみ減少、つまり切
削エネルギーの減少効果と相まつて工具摩耗防止
効果を助長させると同時に、切り屑の破砕性およ
び仕上げ面粗さの向上が達成できた。 つぎに本願発明非磁性合金の成分範囲の限定す
る理由を説明する。 (1) Ｃ：0.5％以下 強力なオーステナイト安定化元素であると同
時に、所望の機械的性質を確保するための必須
元素である。 しかし、多量に含有させると熱間加工性およ
び冷間加工性を劣化し、熱膨張係数を高めるか
ら0.5％未満にすることが好ましい。 (2) Si：2.0％以下 溶解時の脱酸作用および所望の機械的性質を
確保するために含有させる必要がある。しか
し、多量に含有させると熱間加工性を害するか
ら20％以下に限定する。 なおこのうち一部はSiO2を形成する。 (3) Mn：７〜40％ MnはNiと同様にオーステナイト組織を安定
化して非磁性化および低熱膨脹化をはかるため
の必須元素である。このためMnは少なくとも
７％含有させる必要がある。Mn量の増大とと
もにオーステナイト組織が一層安定化し、低透
磁率を確保できるが、通常の溶製および熱間加
工が困難となるから40％以下に限定する。 (4) Ni：10％以下、Cr：15％以下、Mo：３％以
下、Cu：２％以下、Ｗ：２％以下、Co：２％
以下、Ｎ：0.4％以下、Ti：２％以下、Nb：２
％以下、Ｖ：２％以下、Ｂ：0.01％以下、Al：
２％以下 これらの元素は高マンガン鋼の強靭性、耐食
性、耐摩耗性などを向上させるために適宜選択
して含有させる。これらの元素のうち、Cr、
Ti、Nb、Zr、Ｖ、Alなどのフエライト化元素
を含有させる場合はNiのごときオーステナイ
ト化元素を含有させることが望ましい。しか
し、いづれも多量に含有すると熱間加工性が損
われるから上記範囲に限定した。 (5) Ca：0.0005〜0.0200％ 従来高マンガン鋼を切削する場合の工具刃先
の平均温度は高炭素鋼のそれにくらべて高く、
また工具切刃面上に酸化物を堆積（付着）させ
るためには、前記温度付近で軟化する組成の酸
化物を適当量鋼中に残留させる必要がある。こ
の酸化物組成を調査したところ、図のCaO−
Al2O3−SiO2三元状態図におけるムライト領域
の酸化物、コランダム領域の酸化物にくらべ
て、ゲーレナイト領域の酸化物は例外なく工具
刃先面上に付着し、この場合の鋼中Ca量およ
びCaOを形成するCa量の合計量は0.0005〜
0.0200％の範囲であり、この範囲から外れると
工具寿命の改善効果が減少するほか、高マンガ
ン鋼自体の強靭性が損なわれるから好ましくな
い。 (6) Ｂ：0.03〜0.20％、Pb：0.03〜0.30％、Se：
0.03〜0.30％、Te：0.005〜0.20％ これらの元素はCa含有低炭素高マンガン鋼
の被削性を改善するために含有させるものであ
つて、Pbは被加工物と工具との間に潤滑作用
を与え、またＳ、Se、Te、はMnと化合物をつ
くつて鋼中に均一分散させることにより、応力
集中による切削エネルギー減少効果をもたら
し、工具寿命を延長する効果がある。しかしな
がら多量に含有すると熱間加工性を低下させる
ため上記範囲に限定した。 なお本願発明鋼中にＰが多量に含まれると低
融点の含燐共晶化合物を形成して溶接熱影響部
に割れが生じ易くなるから0.060％以下、特に
電子ビーム溶接する場合は0.030％以下にする
ことが好ましい。 つぎに本願発明鋼の特徴を実施例により詳細に
説明する。 実施例 ２トンアーク炉で溶解した第１表に示す成分組
成の高炭素高マンガン鋼溶湯を、アルゴン精錬し
て鋼中の酸素含有量をあらかじめ、500ppm以下
に調整した後、Ca−Si合金およびAl合金をそれ
ぞれ溶鋼１トンあたり１〜５Kgおよび10〜100ｇ
添加し脱酸処理し、残存した酸化物がアノールサ
イト、ムライトおよびゲーレナイト領域のCaO−
Al2O3−SiO2系酸化物を含有させるように調整し
た後注湯し、鋼塊を製造した。その後前記溶湯を
もつて小型鋼塊を製造し、つぎに熱間加工を施
し、ついで1050℃×2hr溶体化処理を行ない、各
種の試験片を採取した。 つぎに、第１表に示す供試鋼材中に残留する酸
化物組成、組成領域を第２表に示す。それらの酸
化物組成から数例をえらびその組成と類似
【表】
の耐火物（ゼーゲル錐）を調製し、軟化溶融温度
を測定したところ、いづれも前記の温度範囲で軟
化することを確認した。
を測定したところ、いづれも前記の温度範囲で軟
化することを確認した。
【表】
【表】
前記供試材の0.2％耐力、熱膨脹係数（試験片
を−100〜100℃の温度範囲に加熱冷却した場合の
平均熱膨脹係数）、透磁率（試験片をＨ＝200θｅ
の磁場中に置いた場合）の測定結果を第３表に示
す。同表にみられるとおり、Mnを増すか、Ｃを
減らすことによつて平均熱膨脹係数が小さくなる
ことがわかる。また第１表に示す供試合金では量
を増すにしたがつて0.2％耐力の増加傾向がみら
れる。
を−100〜100℃の温度範囲に加熱冷却した場合の
平均熱膨脹係数）、透磁率（試験片をＨ＝200θｅ
の磁場中に置いた場合）の測定結果を第３表に示
す。同表にみられるとおり、Mnを増すか、Ｃを
減らすことによつて平均熱膨脹係数が小さくなる
ことがわかる。また第１表に示す供試合金では量
を増すにしたがつて0.2％耐力の増加傾向がみら
れる。
【表】
【表】
つぎに各供試材より切削試験片を採取し、第４
表に示す切削条件により切削試験した場合の工具
寿命を第５表に示す。同表に明きらかなとおり、
鋼中残留酸化物のＲ値がほぼ同等であつても、そ
の組成がゲーレナイト領域にある場合、超硬工具
およびハイス工具寿命がすぐれていることがわか
つた。
表に示す切削条件により切削試験した場合の工具
寿命を第５表に示す。同表に明きらかなとおり、
鋼中残留酸化物のＲ値がほぼ同等であつても、そ
の組成がゲーレナイト領域にある場合、超硬工具
およびハイス工具寿命がすぐれていることがわか
つた。
【表】
【表】
【表】
また、鋼中酸化物組成を上記のようにゲーレナ
イト領域にある高マンガン鋼において、Caと
Ｓ、Pb、Se、Teなどと複合含有することにより
ハイス工具の寿命がさらに向上することをも示し
ている。 以上のとおり、本願発明鋼は従来の高マンガン
鋼の難点とされていた難削性を解決したことによ
り、形状の如何を問わず被削性が重要視される高
強度非磁性、かつ低膨脹鋼材、耐摩耗性鋼材に好
適である。
イト領域にある高マンガン鋼において、Caと
Ｓ、Pb、Se、Teなどと複合含有することにより
ハイス工具の寿命がさらに向上することをも示し
ている。 以上のとおり、本願発明鋼は従来の高マンガン
鋼の難点とされていた難削性を解決したことによ
り、形状の如何を問わず被削性が重要視される高
強度非磁性、かつ低膨脹鋼材、耐摩耗性鋼材に好
適である。
図はCaO−Al2O3−SiO2三元状態図。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.5％未満、Si：2.0％以下、Mn：７〜40
％、残部が不可避的不純物およびFeからなる高
マンガン鋼において、酸化物組成がCaO−Al2O3
−SiO2三元状態図におけるゲーレナイト領域に
あつて、該３成分系酸化物量が全酸化物量の少な
くとも80％以上を占めるように調整し、かつ
0.0005〜0.0200％のCaを含有することを特徴とす
る被削性が良好な低炭素高マンガン鋼。 ２ Ｃ：0.5％未満、Si：2.0％以下、Mn：７〜40
％さらにNi：10％以下、Cr：15％以下、Mo：３
％以下、Cu：２％以下、Ｗ：２％以下、Co：２
％以下、Ｎ：0.4％以下、Ti：２％以下、Nb：２
％以下、Zr：２％以下、Ｖ：２％以下、Ｂ：0.01
％以下Al：２％以下の少なくとも１種を含有
し、残部が不可避的不純物およびFeからなる高
マンガン鋼において、酸化物組成がCaO−Al2O3
−SiO2三元状態図におけるゲーレナイト領域に
あつて、該３成分系酸化物量が全酸化物量の少な
くとも80％以上を占めるように調整し、かつ
0.0005〜0.0200％のCaを含有することを特徴とす
る被削性が良好な低炭素高マンガン鋼。 ３ Ｃ：0.5％未満、Si：2.0％以下、Mn：７〜40
％さらにＳ：0.03〜0.20％、Pb：0.03〜0.30％、
Se：0.03〜0.30％、Te：0.005〜0.20％の少なく
とも１種を含有し、残部が不可避的不純物および
Feからなる高マンガン鋼において、酸化物組成
がCaO−Al2O3−SiO2三元状態図におけるゲーレ
ナイト領域にあつて、該３成分系酸化物量が全酸
化物量の少なくとも80％以上を占めるように調整
し、かつ0.0005〜0.0200％のCaを含有することを
特徴とする被削性が良好な低炭素高マンガン鋼。 ４ Ｃ：0.5％未満、Si：2.0％以下、Mn：７〜40
％さらにNi：10％以下、Cr：15％以下、Mo：３
％以下、Cu：２％以下、Ｗ：２％以下、Co：２
％以下、Ｎ：0.4％以下、Ti：２％以下、Nb：２
％以下、Zr：２％以下、Ｖ：２％以下、Ｂ：0.01
％以下、Al：２％以下の少なくとも１種と、
Ｓ：0.03〜0.20％、Pb：0.03〜0.30％、Se：0.03
〜0.30％、Te：0.005〜0.20％の少なくとも１種
を含有し、残部が不可避的不純物およびFeから
なる高マンガン鋼において、酸化物組成がCaO−
Al2O3−SiO2三元状態図におけるゲーレナイト領
域にあつて、該３成分系酸化物量が全酸化物量の
少なくとも80％以上を占めるように調整し、かつ
0.0005〜0.0200％のCaを含有することを特徴とす
る被削性が良好な低炭素高マンガン鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP103679A JPS5594464A (en) | 1979-01-11 | 1979-01-11 | Low-carbon high-manganese steel with high machinability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP103679A JPS5594464A (en) | 1979-01-11 | 1979-01-11 | Low-carbon high-manganese steel with high machinability |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5594464A JPS5594464A (en) | 1980-07-17 |
| JPS628499B2 true JPS628499B2 (ja) | 1987-02-23 |
Family
ID=11490329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP103679A Granted JPS5594464A (en) | 1979-01-11 | 1979-01-11 | Low-carbon high-manganese steel with high machinability |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5594464A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5594462A (en) * | 1979-01-13 | 1980-07-17 | Daido Steel Co Ltd | Free-cutting high-carbon high-manganese steel |
| JPS55122858A (en) * | 1979-03-13 | 1980-09-20 | Daido Steel Co Ltd | High carbon high manganese steel with high machinability |
| JPH0652307B2 (ja) * | 1988-11-19 | 1994-07-06 | 動力炉・核燃料開発事業団 | 原子炉用分散強化型フェライト鋼被覆管及びその製造方法 |
| KR101536469B1 (ko) * | 2013-12-24 | 2015-07-13 | 주식회사 포스코 | 절삭 가공성 및 진동 감쇠능이 우수한 고망간 강재 |
| CN112359291B (zh) * | 2020-11-09 | 2021-10-15 | 垣曲县海晟铸钢厂 | 一种高碳耐磨钢球及其加工工艺 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4910892A (ja) * | 1972-05-12 | 1974-01-30 | ||
| JPS5118913A (en) * | 1974-08-09 | 1976-02-14 | Nippon Steel Corp | Teionjinseito netsukankakoseinosugureta oosutenaitoko |
| JPS5118917A (en) * | 1974-08-09 | 1976-02-14 | Nippon Steel Corp | Jinseinosugureta kokyodooosutenaitokono seizoho |
| JPS574697A (en) * | 1980-06-10 | 1982-01-11 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Speaker |
-
1979
- 1979-01-11 JP JP103679A patent/JPS5594464A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4910892A (ja) * | 1972-05-12 | 1974-01-30 | ||
| JPS5118913A (en) * | 1974-08-09 | 1976-02-14 | Nippon Steel Corp | Teionjinseito netsukankakoseinosugureta oosutenaitoko |
| JPS5118917A (en) * | 1974-08-09 | 1976-02-14 | Nippon Steel Corp | Jinseinosugureta kokyodooosutenaitokono seizoho |
| JPS574697A (en) * | 1980-06-10 | 1982-01-11 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Speaker |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5594464A (en) | 1980-07-17 |
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