JPS628504B2 - - Google Patents
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- JPS628504B2 JPS628504B2 JP54028200A JP2820079A JPS628504B2 JP S628504 B2 JPS628504 B2 JP S628504B2 JP 54028200 A JP54028200 A JP 54028200A JP 2820079 A JP2820079 A JP 2820079A JP S628504 B2 JPS628504 B2 JP S628504B2
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Landscapes
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
本発明は、被削性が良好なオーステナイト系の
高炭素高マンガン鋼に関する。オーステナイト系
高マンガン鋼は強靭で、耐衝撃性および耐摩耗性
もすぐれているため、レール・クロツシング、ク
ラツシヤ用歯板、土砂掘削用具などに用いられて
いるが、最近リニアモータ駆動による磁気浮上方
式の鉄道用ガイドウエイ、核融合反応装置を収容
する鉄筋コンクリート建物で代表されるような強
磁場構造用材料として利用されるにいたつた。強
磁場構造用材料としては、(1)非磁性（透磁率が小
さい）であり、(2)常温付近の温度における熱膨脹
係数が普通鋼なみであり、(3)高強度で耐食性に富
み、(4)被削性や溶接性が良好であるなどの性質が
要求されている。 従来、非磁性鋼材として、一般にSUS304、
SUS316などのオーステナイト系ステンレス鋼が
著名であるが、これらの鋼材は通常の炭素鋼にく
らべて降伏強度や引張強度が低く、かつ０〜100
℃間の熱膨脹係数が約17×10-6／℃と普通鋼にく
らべて約40％高いうえ、冷間加工を施すと透磁率
が高くなるほか、被削性が劣るため好適とはいえ
ない。 本発明者らは上記問題点に対処して被削性の良
好な高炭素高マンガン鋼を開発すべく多くの研究
を行つてきた。その結果、以下のように調整した
高炭素高マンガン鋼は被削性が良好であり、かつ
耐食性に富むことを見出し本発明にいたつた。す
なわち、本発明は、 (1) Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％、Cr：６〜15％、残余が不
可避的不純物およびFeからなる高マンガン鋼
において、酸化物がCaO−Al2O3−SiO2三元状
態図におけるゲーレナイト領域にあつて、該３
成分系酸化物量が全酸化物量の少なくとも80％
を占め、かつ0.0005〜0.020％のCaを含有する
ことを特徴とする被削性が良好な高炭素高マン
ガン鋼。 (2) Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％、Cr：６〜15％からなる基
本成分に対し、さらにNi：10％以下、Mo：３
％以下、Ti：２％以下、Nb：２％以下、Ｖ：
２％以下、Zr：２％以下、Ｂ：0.05％以下、
Ｎ：0.4％以下の少なくとも１種を含有し、残
余が不可避的不純物およびFeからなる高マン
ガン鋼において、酸化物がCaO−Al2O3−SiO2
三元状態図におけるゲーレナイト領域にあつ
て、該３成分系酸化物量が全酸化物量の少なく
とも80％以上を占め、かつ0.0005〜0.020％の
Caを含有することを特徴とする被削性が良好
な高炭素高マンガン鋼。 (3) Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％、Cr：６〜15％からなる基
本成分に対し、さらにＳ：0.04〜0.35％、Pb：
0.03〜0.30％、Se：0.03〜0.20％、Te：0.01〜
0.10％の少なくとも１種を含有し、残余が不可
避的不純物およびFeからなる高マンガン鋼に
おいて、酸化物組成がCaO−Al2O3−SiO2三元
状態図におけるゲーレナイト領域にあつて、該
３成分系酸化物量が全酸化物量の少なくとも80
％以上を占めるように調整し、かつ0.0005〜
0.020％のCaを含有することを特徴とする被削
性が良好な高炭素高マンガン鋼。 (4) Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％、Cr：６〜15％からなる基
本成分に対し、さらにNi：10％以下、Mo：３
％以下、Ti：２％以下、Nb：２％以下、Ｖ：
２％以下、Zr：２％以下、Ｂ：0.05％以下、
Ｎ：0.4％以下の少なくとも１種と、Ｓ：0.04
〜0.35％、Pb：0.03〜0.30％、Se：0.03〜0.20
％、Te：0.01〜0.10％の少なくとも１種を含有
し、残余が不可避的不純物およびFeからなる
高マンガン鋼において、酸化物組成がCaO−
Al2O3−SiO2三元状態図におけるゲーレナイト
領域にあつて、該３成分系酸化物量が全酸化物
量の少なくとも80％以上を占め、つ0.0005〜
0.020％のCaを含有することを特徴とする被削
性が良好な高炭素高マンガン鋼。 である。 したがつて、本発明鋼は従来の高炭素高マンガ
ン鋼の耐食性を改善するために適量のクロムを含
有せしめるとともに、被削性を改善するために切
削時の工具刃先表層温度に相当する温度で軟化す
るような非金属介在物、好ましくはCaO−Al2O3
−SiO2系酸化物を該鋼中に残留させるととも
に、該酸化物が工具刃先に堆積（付着）させて、
工具摩耗を抑制、つまり工具寿命を延長させるた
めに、該鋼の溶解精錬時に、FeSi、Al、CaSi脱
酸条件を調整して、適量のCaを含有させること
によつて達成させたものである。またさらにＳ、
Pb、Se、Teの適量添加することによつて、工具
一切屑間の潤滑作用および応力集中効果による切
削せん断面のひずみ減少と、切削エネルギーの減
少効果により工具摩耗効果を助長させると同時
に、切り屑の破砕性および仕上げ面粗さの向上を
はかることができる。 つぎに、本発明剛の合金組成の限定理由を説明
する。 (1) Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％ Ｃは安定なオーステナイト組織、すなわち安
定な非磁性と強靭性を得るために有効な元素で
あるが、多量に含有すると熱膨脹係数が大とな
り熱間加工性が劣化するから0.5を超え〜2.0％
と限定した。Siは高マンガン鋼溶解時の脱酸元
素と有効であるほか、強靭性および湯流れ性を
高める作用があるも、多量に含有すると熱間加
工性を害するから3.0％以下に限定した。な
お、前記Siの含有範囲にはSiO2を形成するSiを
含む。Mnは安定したオーステナイト組織、す
なわち安定な非磁性および低膨脹特性を得るた
めには少なくとも10％含有する必要があるが、
20％を越えるにしたがつて熱間加工性が劣化す
る傾向がある。したがつてMnは10〜20未満％
と限定した。 (2) Cr：６〜15％ Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％からなる高マンガン鋼の耐
食性を改善するために、Crを６％以上含有さ
せる。しかし、15％を越える過剰添加はMnを
20％近く含有させてもオーステナイト相中にフ
エライト相が生成し、透磁率を高めるから好ま
しくない。 (3) Ni：10％以下、Mo：３％以下、Ti：２％以
下、Nb：２％以下、Ｖ：２％以下、Zr：２％
以下、Ｂ：0.05％以下、Ｎ：0.4％以下 これらの元素は高マンガン鋼の強靭性、耐食
性、耐摩耗性などを向上させるために選択添加
する。これらのうち、Cr、Ti、Mo、Nb、Zr、
Ｖなどのフエライト化元素を含有させる場合
は、Ni、Ｎのごときオーステナイト化元素を
含有させることが望ましい。しかし、いづれも
多量に含有すると熱間加工性が損なわれるから
上記範囲に限定した。なおMoは耐応力腐食割
れ性を改善する効果がある。またTi、Nb、
Ｖ、Zrなどは結晶粒を微細化して特に靭性を向
上させる。そのほかＢは、本発明マンガン鋼に
含有させることにより粒界を強化し、溶接割れ
感受性を鈍化させ、熱間加工性の改善にも顕著
な効果がある。 (4) Ca：0.0005〜0.020％ 上記本発明高マンガン鋼の脱酸調整により、
Cao−Al2O3−SiO2三元状態図のゲーレナイト
領域のCaO−Al2O3−SiO2系酸化物を残留さ
せ、鋼中に該酸化物量が全酸化物量の少なくと
も80％以上占めるように調整し、Caをおよび
CaOを形成するためのCaの合計量を0.0005〜
0.020％含有させると熱間加工性および被削性
の改善効果が顕著である。しかし、多量に含有
させることは高マンガン鋼自体の清浄度を害
し、さらに強靭性も損なわれるから好ましくな
い。 (5) Ｓ：0.04〜0.35％、Pb：0.03〜0.30％、Se：
0.03〜0.20％、Te：0.01〜0.10％ これらの元素はCa含有高マンガン鋼の被削
性をさらに改善させるために含有させるもの
で、Pbは被削材と切削工具との間に潤滑作用
を与え、またＳ、Se、TeはMnと化合物をつく
り、応力集中による切削エネルギーの減少効果
をもたらして工具寿命を延長する。しかし、多
量に含有すると熱間加工性および強靭性を害す
るから上記範囲に限定する。 なお、本発明高マンガン鋼中に０が含まれてい
ると酸化物、介在物が多量に残留して熱間加工性
や清浄度を害するほか、溶接割れの生成傾向を強
めるから0.020％以下（好ましくは0.012％以下）
にまで、微量化することが望ましい。またＰも低
融点含リン共晶化合物が生成して溶接熱影響部に
割れが生じ易くなるため0.060％以下（電子ビー
ム溶接する場合は0.040％以下）にまで微量化す
る必要がある。 つぎに本発明高マンガン鋼の特徴を実施例によ
り詳細説明する。 実施例 第１表に示す化学成分の高マンガン鋼溶湯を真
空脱ガス、または他の脱ガス処理によつて鋼中酸
素量を500ppm以下に微量化したのち、溶鋼１ト
ン当りFeSi合金１〜３Kg、低Al・CaSi合金１〜
５Kg添加し脱酸して、鋼中にCaO−Al2O3−SiO2
三元状態図のムライト、ゲーレナイト、コランダ
ム領域のCaO−Al2O3−SiO2系酸化物を含有する
ように調整した。
高炭素高マンガン鋼に関する。オーステナイト系
高マンガン鋼は強靭で、耐衝撃性および耐摩耗性
もすぐれているため、レール・クロツシング、ク
ラツシヤ用歯板、土砂掘削用具などに用いられて
いるが、最近リニアモータ駆動による磁気浮上方
式の鉄道用ガイドウエイ、核融合反応装置を収容
する鉄筋コンクリート建物で代表されるような強
磁場構造用材料として利用されるにいたつた。強
磁場構造用材料としては、(1)非磁性（透磁率が小
さい）であり、(2)常温付近の温度における熱膨脹
係数が普通鋼なみであり、(3)高強度で耐食性に富
み、(4)被削性や溶接性が良好であるなどの性質が
要求されている。 従来、非磁性鋼材として、一般にSUS304、
SUS316などのオーステナイト系ステンレス鋼が
著名であるが、これらの鋼材は通常の炭素鋼にく
らべて降伏強度や引張強度が低く、かつ０〜100
℃間の熱膨脹係数が約17×10-6／℃と普通鋼にく
らべて約40％高いうえ、冷間加工を施すと透磁率
が高くなるほか、被削性が劣るため好適とはいえ
ない。 本発明者らは上記問題点に対処して被削性の良
好な高炭素高マンガン鋼を開発すべく多くの研究
を行つてきた。その結果、以下のように調整した
高炭素高マンガン鋼は被削性が良好であり、かつ
耐食性に富むことを見出し本発明にいたつた。す
なわち、本発明は、 (1) Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％、Cr：６〜15％、残余が不
可避的不純物およびFeからなる高マンガン鋼
において、酸化物がCaO−Al2O3−SiO2三元状
態図におけるゲーレナイト領域にあつて、該３
成分系酸化物量が全酸化物量の少なくとも80％
を占め、かつ0.0005〜0.020％のCaを含有する
ことを特徴とする被削性が良好な高炭素高マン
ガン鋼。 (2) Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％、Cr：６〜15％からなる基
本成分に対し、さらにNi：10％以下、Mo：３
％以下、Ti：２％以下、Nb：２％以下、Ｖ：
２％以下、Zr：２％以下、Ｂ：0.05％以下、
Ｎ：0.4％以下の少なくとも１種を含有し、残
余が不可避的不純物およびFeからなる高マン
ガン鋼において、酸化物がCaO−Al2O3−SiO2
三元状態図におけるゲーレナイト領域にあつ
て、該３成分系酸化物量が全酸化物量の少なく
とも80％以上を占め、かつ0.0005〜0.020％の
Caを含有することを特徴とする被削性が良好
な高炭素高マンガン鋼。 (3) Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％、Cr：６〜15％からなる基
本成分に対し、さらにＳ：0.04〜0.35％、Pb：
0.03〜0.30％、Se：0.03〜0.20％、Te：0.01〜
0.10％の少なくとも１種を含有し、残余が不可
避的不純物およびFeからなる高マンガン鋼に
おいて、酸化物組成がCaO−Al2O3−SiO2三元
状態図におけるゲーレナイト領域にあつて、該
３成分系酸化物量が全酸化物量の少なくとも80
％以上を占めるように調整し、かつ0.0005〜
0.020％のCaを含有することを特徴とする被削
性が良好な高炭素高マンガン鋼。 (4) Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％、Cr：６〜15％からなる基
本成分に対し、さらにNi：10％以下、Mo：３
％以下、Ti：２％以下、Nb：２％以下、Ｖ：
２％以下、Zr：２％以下、Ｂ：0.05％以下、
Ｎ：0.4％以下の少なくとも１種と、Ｓ：0.04
〜0.35％、Pb：0.03〜0.30％、Se：0.03〜0.20
％、Te：0.01〜0.10％の少なくとも１種を含有
し、残余が不可避的不純物およびFeからなる
高マンガン鋼において、酸化物組成がCaO−
Al2O3−SiO2三元状態図におけるゲーレナイト
領域にあつて、該３成分系酸化物量が全酸化物
量の少なくとも80％以上を占め、つ0.0005〜
0.020％のCaを含有することを特徴とする被削
性が良好な高炭素高マンガン鋼。 である。 したがつて、本発明鋼は従来の高炭素高マンガ
ン鋼の耐食性を改善するために適量のクロムを含
有せしめるとともに、被削性を改善するために切
削時の工具刃先表層温度に相当する温度で軟化す
るような非金属介在物、好ましくはCaO−Al2O3
−SiO2系酸化物を該鋼中に残留させるととも
に、該酸化物が工具刃先に堆積（付着）させて、
工具摩耗を抑制、つまり工具寿命を延長させるた
めに、該鋼の溶解精錬時に、FeSi、Al、CaSi脱
酸条件を調整して、適量のCaを含有させること
によつて達成させたものである。またさらにＳ、
Pb、Se、Teの適量添加することによつて、工具
一切屑間の潤滑作用および応力集中効果による切
削せん断面のひずみ減少と、切削エネルギーの減
少効果により工具摩耗効果を助長させると同時
に、切り屑の破砕性および仕上げ面粗さの向上を
はかることができる。 つぎに、本発明剛の合金組成の限定理由を説明
する。 (1) Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％ Ｃは安定なオーステナイト組織、すなわち安
定な非磁性と強靭性を得るために有効な元素で
あるが、多量に含有すると熱膨脹係数が大とな
り熱間加工性が劣化するから0.5を超え〜2.0％
と限定した。Siは高マンガン鋼溶解時の脱酸元
素と有効であるほか、強靭性および湯流れ性を
高める作用があるも、多量に含有すると熱間加
工性を害するから3.0％以下に限定した。な
お、前記Siの含有範囲にはSiO2を形成するSiを
含む。Mnは安定したオーステナイト組織、す
なわち安定な非磁性および低膨脹特性を得るた
めには少なくとも10％含有する必要があるが、
20％を越えるにしたがつて熱間加工性が劣化す
る傾向がある。したがつてMnは10〜20未満％
と限定した。 (2) Cr：６〜15％ Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％からなる高マンガン鋼の耐
食性を改善するために、Crを６％以上含有さ
せる。しかし、15％を越える過剰添加はMnを
20％近く含有させてもオーステナイト相中にフ
エライト相が生成し、透磁率を高めるから好ま
しくない。 (3) Ni：10％以下、Mo：３％以下、Ti：２％以
下、Nb：２％以下、Ｖ：２％以下、Zr：２％
以下、Ｂ：0.05％以下、Ｎ：0.4％以下 これらの元素は高マンガン鋼の強靭性、耐食
性、耐摩耗性などを向上させるために選択添加
する。これらのうち、Cr、Ti、Mo、Nb、Zr、
Ｖなどのフエライト化元素を含有させる場合
は、Ni、Ｎのごときオーステナイト化元素を
含有させることが望ましい。しかし、いづれも
多量に含有すると熱間加工性が損なわれるから
上記範囲に限定した。なおMoは耐応力腐食割
れ性を改善する効果がある。またTi、Nb、
Ｖ、Zrなどは結晶粒を微細化して特に靭性を向
上させる。そのほかＢは、本発明マンガン鋼に
含有させることにより粒界を強化し、溶接割れ
感受性を鈍化させ、熱間加工性の改善にも顕著
な効果がある。 (4) Ca：0.0005〜0.020％ 上記本発明高マンガン鋼の脱酸調整により、
Cao−Al2O3−SiO2三元状態図のゲーレナイト
領域のCaO−Al2O3−SiO2系酸化物を残留さ
せ、鋼中に該酸化物量が全酸化物量の少なくと
も80％以上占めるように調整し、Caをおよび
CaOを形成するためのCaの合計量を0.0005〜
0.020％含有させると熱間加工性および被削性
の改善効果が顕著である。しかし、多量に含有
させることは高マンガン鋼自体の清浄度を害
し、さらに強靭性も損なわれるから好ましくな
い。 (5) Ｓ：0.04〜0.35％、Pb：0.03〜0.30％、Se：
0.03〜0.20％、Te：0.01〜0.10％ これらの元素はCa含有高マンガン鋼の被削
性をさらに改善させるために含有させるもの
で、Pbは被削材と切削工具との間に潤滑作用
を与え、またＳ、Se、TeはMnと化合物をつく
り、応力集中による切削エネルギーの減少効果
をもたらして工具寿命を延長する。しかし、多
量に含有すると熱間加工性および強靭性を害す
るから上記範囲に限定する。 なお、本発明高マンガン鋼中に０が含まれてい
ると酸化物、介在物が多量に残留して熱間加工性
や清浄度を害するほか、溶接割れの生成傾向を強
めるから0.020％以下（好ましくは0.012％以下）
にまで、微量化することが望ましい。またＰも低
融点含リン共晶化合物が生成して溶接熱影響部に
割れが生じ易くなるため0.060％以下（電子ビー
ム溶接する場合は0.040％以下）にまで微量化す
る必要がある。 つぎに本発明高マンガン鋼の特徴を実施例によ
り詳細説明する。 実施例 第１表に示す化学成分の高マンガン鋼溶湯を真
空脱ガス、または他の脱ガス処理によつて鋼中酸
素量を500ppm以下に微量化したのち、溶鋼１ト
ン当りFeSi合金１〜３Kg、低Al・CaSi合金１〜
５Kg添加し脱酸して、鋼中にCaO−Al2O3−SiO2
三元状態図のムライト、ゲーレナイト、コランダ
ム領域のCaO−Al2O3−SiO2系酸化物を含有する
ように調整した。
【表】
これらの供試材は1050℃の溶体化処理を施し
た。なお、これら供試材中の非金属介在物（酸化
物）組成、介在物量、CaO−Al2O3−SiO2三元状
態図における該酸化物の組成領域を第２表に示
す。
た。なお、これら供試材中の非金属介在物（酸化
物）組成、介在物量、CaO−Al2O3−SiO2三元状
態図における該酸化物の組成領域を第２表に示
す。
【表】
【表】
上記供試材から切削試験片を採取し、第３表に
示す切削条件により被削性（工具寿命）を測定し
た結果を第４表に示す。
示す切削条件により被削性（工具寿命）を測定し
た結果を第４表に示す。
【表】
【表】
【表】
【表】
同表に示すとおり、非金属介在物（酸化物）組
成をゲーレナイト領域にあるように調整した高マ
ンガン鋼において、CaとPb、Ｓ、Seなどを複合
添加すると被削性（工具寿命）が著しく向上する
ことがわかる。一方、機械的性質についても第４
表に併記したとおり、従来の高炭素高マンガン鋼
にくらべて同等またはそれ以上の強度を示してお
り、CaO−Al2O3−SiO2系酸化物の影響は認めら
れない。 つぎに、上記供試材および市販合金の耐食性
（塩水噴霧試験）を調べたところ、第５表に示す
とおり供試材は良好な耐食性を有することがわか
つた。
成をゲーレナイト領域にあるように調整した高マ
ンガン鋼において、CaとPb、Ｓ、Seなどを複合
添加すると被削性（工具寿命）が著しく向上する
ことがわかる。一方、機械的性質についても第４
表に併記したとおり、従来の高炭素高マンガン鋼
にくらべて同等またはそれ以上の強度を示してお
り、CaO−Al2O3−SiO2系酸化物の影響は認めら
れない。 つぎに、上記供試材および市販合金の耐食性
（塩水噴霧試験）を調べたところ、第５表に示す
とおり供試材は良好な耐食性を有することがわか
つた。
【表】
【表】
以上のごとく、本発明鋼は従来の高炭素高マン
ガン鋼の最大の欠点である難削性を解決した快削
高炭素高マンガン鋼であつて、被削性のほか、耐
食性、耐摩耗性などが要求される高強度非磁性鋼
として好適である。
ガン鋼の最大の欠点である難削性を解決した快削
高炭素高マンガン鋼であつて、被削性のほか、耐
食性、耐摩耗性などが要求される高強度非磁性鋼
として好適である。
図は供試材中の非金属介在物（酸化物）の分布
状態を示すCaO−Al2O3−SiO2 三元状態図。
３□，４□，５□，８□，９□，〓，〓，〓，〓は、本
発明鋼
の供試材No.を示す。，，，，，は、
比較鋼の供試材No.を示す。
状態を示すCaO−Al2O3−SiO2 三元状態図。
３□，４□，５□，８□，９□，〓，〓，〓，〓は、本
発明鋼
の供試材No.を示す。，，，，，は、
比較鋼の供試材No.を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％、Cr：６〜15％、残余が不可
避的不純物およびFeからなる高マンガン鋼にお
いて、酸化物組成がCaO−Al2O3−SiO2三元状態
図におけるゲーレナイト領域にあつて、該３成分
系酸化物量が全酸化物量の少なくとも80％以上を
占め、かつ0.0005〜0.020％のCaを含有すること
を特徴とする被削性が良好な高炭素高マンガン
鋼。 ２ Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％、Cr：６〜15％からなる基本
成分に対し、さらにNi：10％以下、Mo：３％以
下、Ti：２％以下、Nb：２％以下、Ｖ：２％以
下、Zr：２％以下、Ｂ：0.05％以下、Ｎ：0.4％
以下の少なくとも１種を含有し、残余が不可避的
不純物およびFeからなる高マンガン鋼におい
て、酸化物組成がCaO−Al2O3−SiO2三元状態図
におけるゲーレナイト領域にあつて、該３成分系
酸化物量が全酸化物量の少なくとも80％以上を占
め、かつ0.0005〜0.020％のCaを含有することを
特徴とする被削性が良好な高炭素高マンガン鋼。 ３ Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％、Cr：６〜15％からなる基本
成分に対し、Ｓ：0.04〜0.35％、Pb：0.03〜0.30
％、Se：0.03〜0.20％、Te：0.01〜0.10％の少な
くとも１種以上を含有し、残余が不可避的不純物
およびFeからなる高マンガン鋼において、酸化
物組成がCaO−Al2O3−SiO2三元状態図における
ゲーレナイト領域にあつて、該３成分系酸化物量
が全酸化物量の少なくとも80％以上を占め、かつ
0.0005〜0.020％のCaを含有することを特徴とす
る被削性が良好な高炭素高マンガン鋼。 ４ Ｃ：0.5を超え〜2.0％、Si：3.0％以下、
Mn：10〜20未満％、Cr：６〜15％からなる基本
成分に対し、さらにNi：10％以下、Mo：３％以
下、Ti：２％以下、Nb：２％以下、Ｖ：２％以
下、Zr：２％以下、Ｂ：0.05％以下、Ｎ：0.4％
以下の少なくとも１種と、Ｓ：0.04〜0.35％、
Pb：0.03〜0.30％、Se：0.03〜0.20％、Te：0.01
〜0.10％の少なくとも１種を含有し、残部が不可
避的不純物およびFeからなる高マンガン鋼にお
いて、酸化物組成がCaO−Al2O3−SiO2三元状態
図におけるゲーレナイト領域にあつて、該３成分
系酸化物量が全酸化物量の少なくとも80％以上を
占め、かつ0.0005〜0.020％のCaを含有すること
を特徴とする被削性が良好な高炭素高マンガン
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2820079A JPS55122858A (en) | 1979-03-13 | 1979-03-13 | High carbon high manganese steel with high machinability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2820079A JPS55122858A (en) | 1979-03-13 | 1979-03-13 | High carbon high manganese steel with high machinability |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55122858A JPS55122858A (en) | 1980-09-20 |
| JPS628504B2 true JPS628504B2 (ja) | 1987-02-23 |
Family
ID=12242021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2820079A Granted JPS55122858A (en) | 1979-03-13 | 1979-03-13 | High carbon high manganese steel with high machinability |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55122858A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0772325B2 (ja) * | 1985-09-05 | 1995-08-02 | 大同特殊鋼株式会社 | プラスチツク成形用工具鋼 |
| JPH02500601A (ja) * | 1987-08-25 | 1990-03-01 | ヴセソユズニ ゴスダルストヴェンニ ナウチノ イスレドヴァテルスキ イ プロエクトニ インスチテュート アスベストヴォイ プロミシュレンノスチ | 鋳鋼 |
| FR2706489B1 (fr) * | 1993-06-14 | 1995-09-01 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée. |
| FR2733252B1 (fr) * | 1995-04-21 | 1997-05-23 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique pour l'elaboration notamment de fil |
| JP5962787B2 (ja) * | 2014-02-21 | 2016-08-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 粉末冶金用混合粉およびその製造方法ならびに鉄基粉末製焼結体 |
| CN104278213A (zh) * | 2014-07-22 | 2015-01-14 | 安徽省三方耐磨股份有限公司 | 一种含硼的超高锰钢 |
| CN105177436B (zh) * | 2015-07-31 | 2017-06-06 | 江苏首尔特种合金有限公司 | 一种高强度、高韧性、高耐磨合金衬板 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5118917A (en) * | 1974-08-09 | 1976-02-14 | Nippon Steel Corp | Jinseinosugureta kokyodooosutenaitokono seizoho |
| JPS5594462A (en) * | 1979-01-13 | 1980-07-17 | Daido Steel Co Ltd | Free-cutting high-carbon high-manganese steel |
| JPS5594464A (en) * | 1979-01-11 | 1980-07-17 | Daido Steel Co Ltd | Low-carbon high-manganese steel with high machinability |
-
1979
- 1979-03-13 JP JP2820079A patent/JPS55122858A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5118917A (en) * | 1974-08-09 | 1976-02-14 | Nippon Steel Corp | Jinseinosugureta kokyodooosutenaitokono seizoho |
| JPS5594464A (en) * | 1979-01-11 | 1980-07-17 | Daido Steel Co Ltd | Low-carbon high-manganese steel with high machinability |
| JPS5594462A (en) * | 1979-01-13 | 1980-07-17 | Daido Steel Co Ltd | Free-cutting high-carbon high-manganese steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55122858A (en) | 1980-09-20 |
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