JPS62107043A - 溶接継手ボンド部のｃｔｏｄ値が優れた鋼材 - Google Patents
溶接継手ボンド部のｃｔｏｄ値が優れた鋼材Info
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- JPS62107043A JPS62107043A JP24674685A JP24674685A JPS62107043A JP S62107043 A JPS62107043 A JP S62107043A JP 24674685 A JP24674685 A JP 24674685A JP 24674685 A JP24674685 A JP 24674685A JP S62107043 A JPS62107043 A JP S62107043A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は溶接入熱６０ｋＪ／ｃＷ１以下の溶接継手２７
２部のＣＴＯＤ値が優れた鋼材に関するものである。
２部のＣＴＯＤ値が優れた鋼材に関するものである。
ここでＣＴＯＤ値とは脆性破壊発生特性を評価するＢＳ
５７６２に定められているクラックチッグオー！ニン
グ ディスプレースメント（Ｃｒａｃｋ Ｔｉｐ Ｏｐ
＠ｎ１ｎｇＤｉａｐｌａｃ＠ｍｅｎｔ）試験により得ら
れる限界開口変位量のことである。
５７６２に定められているクラックチッグオー！ニン
グ ディスプレースメント（Ｃｒａｃｋ Ｔｉｐ Ｏｐ
＠ｎ１ｎｇＤｉａｐｌａｃ＠ｍｅｎｔ）試験により得ら
れる限界開口変位量のことである。
（従来の技術）
近年、石油等、エネルギー資源の確保のため建造される
試掘用あるいは掘削用の鋼構造物は資源の枯渇と共に厳
寒、極低温な北都域等の自然環境の厳しい場所で使用さ
れる様になシ、構造物としての安全性を確保するために
、特に鋼構造物に於ては極低温域において脆性破壊の発
生のおそれがある溶接部に高い靭性を付与することは極
めて重要な課題となりつつある。鋼構造物の溶接部の脆
性破壊の防止の点から、従来の溶接部のシャルピー値保
証に加え、最近では溶接部のＣＴＯＤ値保証の要求に応
え得る鋼材の供給が望まれるところである。
試掘用あるいは掘削用の鋼構造物は資源の枯渇と共に厳
寒、極低温な北都域等の自然環境の厳しい場所で使用さ
れる様になシ、構造物としての安全性を確保するために
、特に鋼構造物に於ては極低温域において脆性破壊の発
生のおそれがある溶接部に高い靭性を付与することは極
めて重要な課題となりつつある。鋼構造物の溶接部の脆
性破壊の防止の点から、従来の溶接部のシャルピー値保
証に加え、最近では溶接部のＣＴＯＤ値保証の要求に応
え得る鋼材の供給が望まれるところである。
上記の継手高靭性鋼の要求に対して、従来例えば■特開
昭５８−２１７６２９号公報をはじめ特開昭５６−３６
７０１号公報などにより提案されている多量のＮｉ添加
によって継手ＣＴＯＤ値を改善する技術がある。また■
特開昭５９−４７３２３号公報に示されている様に、溶
接熱影響部のオーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する
ＴＩＮの析出物を得るためにで１が０．００５〜０．０
３％の範囲でＮ量を（０，２〜０．５） Ｘで１％含有
した鋼板を加熱、圧延後空冷より速い冷却速度で主たる
金属組織が析出物含有量の少ないフェライトと微細分散
したマルテンサイトとなる冷却速度で冷却することを特
徴とする溶接部のＣＴＯＤ値の優れな高張力鋼の製造方
法がある。ま念■特開昭５６−１３３４４８号公報に示
されている様に低Ｃ−低Ｓ１−低Ｍｎを基本成分とし、
ＡＬ、Ｎ。
昭５８−２１７６２９号公報をはじめ特開昭５６−３６
７０１号公報などにより提案されている多量のＮｉ添加
によって継手ＣＴＯＤ値を改善する技術がある。また■
特開昭５９−４７３２３号公報に示されている様に、溶
接熱影響部のオーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する
ＴＩＮの析出物を得るためにで１が０．００５〜０．０
３％の範囲でＮ量を（０，２〜０．５） Ｘで１％含有
した鋼板を加熱、圧延後空冷より速い冷却速度で主たる
金属組織が析出物含有量の少ないフェライトと微細分散
したマルテンサイトとなる冷却速度で冷却することを特
徴とする溶接部のＣＴＯＤ値の優れな高張力鋼の製造方
法がある。ま念■特開昭５６−１３３４４８号公報に示
されている様に低Ｃ−低Ｓ１−低Ｍｎを基本成分とし、
ＡＬ、Ｎ。
０量の関係を規定し溶接熱影響部のボンド部のＣＴＯＤ
値を改善する技術がある。さらに■特開昭５４−７９１
１２号公報に示されている様に極低窒素Ｃ−Ｓ ｉ −
Ｍｎ−Ａｌキルド鋼にＮｂを添加し、これをＡｒ３＋１
５０℃以下の温度領域にて全圧下比２．０以上とし九圧
延により製造した鋼板を４５０℃〜（ｈａｓ ＋ ５０
℃）の温度範囲内で加熱処理することにより溶接継手靭
性の優れた鋼を製造する技術がある。
値を改善する技術がある。さらに■特開昭５４−７９１
１２号公報に示されている様に極低窒素Ｃ−Ｓ ｉ −
Ｍｎ−Ａｌキルド鋼にＮｂを添加し、これをＡｒ３＋１
５０℃以下の温度領域にて全圧下比２．０以上とし九圧
延により製造した鋼板を４５０℃〜（ｈａｓ ＋ ５０
℃）の温度範囲内で加熱処理することにより溶接継手靭
性の優れた鋼を製造する技術がある。
（発明が解決しようとする問題点）
従来技術は前項■における高価なＮｉを多量に添加する
ため鋼材価格を著るしく上昇させ経済的に好ましい方法
とは言えないことに加え、Ｎｉ添加量の増加と共に溶接
部の最高硬さが上昇し、溶接性を損なうなどの問題点、
■および■における鋼板製造上の制約を有するなどの問
題点、■における厚手材の強度確保並びに溶接部の残留
応力を除去する焼鈍処理による強度低下などの問題点、
及び■における溶接部の衝撃値の改善は必ずしもＣＴＯ
Ｄ価の改善とは一致せず、継手ＣＴＯＤ値の挙動が不明
である問題点がある。
ため鋼材価格を著るしく上昇させ経済的に好ましい方法
とは言えないことに加え、Ｎｉ添加量の増加と共に溶接
部の最高硬さが上昇し、溶接性を損なうなどの問題点、
■および■における鋼板製造上の制約を有するなどの問
題点、■における厚手材の強度確保並びに溶接部の残留
応力を除去する焼鈍処理による強度低下などの問題点、
及び■における溶接部の衝撃値の改善は必ずしもＣＴＯ
Ｄ価の改善とは一致せず、継手ＣＴＯＤ値の挙動が不明
である問題点がある。
本発明は、これ等の各種、各様な問題点を悉く解決し、
溶接部の強度を損なわずに、溶接入熱６０ｋＪ／ａｎ以
下の溶接ボンド部のＣＴＯＤ値が優れ九安価な鋼材を提
供することを目的とする。
溶接部の強度を損なわずに、溶接入熱６０ｋＪ／ａｎ以
下の溶接ボンド部のＣＴＯＤ値が優れ九安価な鋼材を提
供することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは下記のとおシである。
（１） 重＊％ テＣ： ０．０３〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．０５−０．４０％、 Ｍｎ ： ０．７〜１．
８％、 Ａｌ ： ０．０１〜０．１％。
ｉ：０．０５−０．４０％、 Ｍｎ ： ０．７〜１．
８％、 Ａｌ ： ０．０１〜０．１％。
Ｔｌ ： ０．００５〜０．０２％ 、 Ｎｂ ： ０
．Ｑ２Ｑ％超〜ｏ、０５％でＮｉ ＝＝ ＜ Ｎチ）−
（１４／４８） Ｘ７２．８Ｘ（（ＴＩ％）×（Ｎチ）
〕で表わされるＮｉとＰを（Ｐ％） ＋ （２−Ｎ＊％
）＜０．０１１％となる様含有し、残部Ｆｓおよび不純
物から成ることを特徴とする溶接入熱６０ｋＪ／ｃｒｎ
以下の溶接継手？ンド部のＣＴＯＤ値が優れた鋼材。
．Ｑ２Ｑ％超〜ｏ、０５％でＮｉ ＝＝ ＜ Ｎチ）−
（１４／４８） Ｘ７２．８Ｘ（（ＴＩ％）×（Ｎチ）
〕で表わされるＮｉとＰを（Ｐ％） ＋ （２−Ｎ＊％
）＜０．０１１％となる様含有し、残部Ｆｓおよび不純
物から成ることを特徴とする溶接入熱６０ｋＪ／ｃｒｎ
以下の溶接継手？ンド部のＣＴＯＤ値が優れた鋼材。
（２） 重量％でＣ：０．０３〜０．１５％、Ｓｌ：
０．０５〜０．４０ ％ 、 Ｍｎ ： ０．７〜１．
８％、 Ａｌ： ０．０１〜０．１％、 Ｔｉ ： ０
．００５〜０．０２％、 Ｎｂ ： ０．０２０％超〜
０．０５チでＮ＊＝（Ｎ％）−（１４／４８）Ｘ７２．
８Ｘ［：（Ｔｉチ）×（Ｎ％）〕で表わされるＮｉとＰ
を（Ｐ％）＋（２・Ｎ”％）≦０．０１１％となる様含
有し、さらにＶ ： ０．０１〜０．１ ％ 、 Ｃｕ
：０．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｃｒ：０．５％
以下。
０．０５〜０．４０ ％ 、 Ｍｎ ： ０．７〜１．
８％、 Ａｌ： ０．０１〜０．１％、 Ｔｉ ： ０
．００５〜０．０２％、 Ｎｂ ： ０．０２０％超〜
０．０５チでＮ＊＝（Ｎ％）−（１４／４８）Ｘ７２．
８Ｘ［：（Ｔｉチ）×（Ｎ％）〕で表わされるＮｉとＰ
を（Ｐ％）＋（２・Ｎ”％）≦０．０１１％となる様含
有し、さらにＶ ： ０．０１〜０．１ ％ 、 Ｃｕ
：０．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｃｒ：０．５％
以下。
Ｍｅ ： ０．５％以下の−、種または二株以上を含有
し、残部Ｆｅおよび不純物から成ることを特徴とする溶
接入熱６０ｋＪ／Ｃｌ１１以下の溶接継手がンド部のＣ
ＴＯＤ値が優れ走鋼材。
し、残部Ｆｅおよび不純物から成ることを特徴とする溶
接入熱６０ｋＪ／Ｃｌ１１以下の溶接継手がンド部のＣ
ＴＯＤ値が優れ走鋼材。
以下本発明の構成要件の限定理由について説明する。
Ｃは鋼板の強度を得る念めに必須な量として下限値を０
．０３ ％に限定し、他方０．１５％を超えると溶接部
靭性を劣化させるので上限値を０．１５％に限定した。
．０３ ％に限定し、他方０．１５％を超えると溶接部
靭性を劣化させるので上限値を０．１５％に限定した。
Ｓｌは脱酸作用及び固溶体強化作用を有しているが０，
４０チを超えた添加は靭性を損なうので添加量を０．０
５％以上０．４０％以下に限定した。
４０チを超えた添加は靭性を損なうので添加量を０．０
５％以上０．４０％以下に限定した。
Ｍｎは母材及び継手がンド部の靭性を改善するが過剰な
添加は溶接性を損なうので添加量を０．７％以上１６８
％以下に限定し虎。
添加は溶接性を損なうので添加量を０．７％以上１６８
％以下に限定し虎。
ＡｌＦｉ脱酸及び細粒化に必要でそのために必要な量と
して０．０１％以上０．１チ以下に限定した。
して０．０１％以上０．１チ以下に限定した。
ＴＩは継手２７２部の細粒化に有効な働きを有するが過
剰な添加は靭性を劣化させるので０．００５％以上０．
０２％以下に限定した。
剰な添加は靭性を劣化させるので０．００５％以上０．
０２％以下に限定した。
本発明においてはＮｂ量に応じてＰ及び固溶Ｎ量の制約
は必須である。Ｎｂが０．０２０％超０．０５％以下で
はＰ及びＮ＊＝（Ｎ） −（１４／４８） Ｘ ７２．
８ Ｘ （［ＴＩ］ Ｘ〔Ｎ〕）で表わされる固溶Ｎに
より継手ＣＴＯＤの脆化が生じるのでＰ ＋ ２Ｎ”を
０．０１１ ％以下に限定した。
は必須である。Ｎｂが０．０２０％超０．０５％以下で
はＰ及びＮ＊＝（Ｎ） −（１４／４８） Ｘ ７２．
８ Ｘ （［ＴＩ］ Ｘ〔Ｎ〕）で表わされる固溶Ｎに
より継手ＣＴＯＤの脆化が生じるのでＰ ＋ ２Ｎ”を
０．０１１ ％以下に限定した。
Ｎｂは同様に析出強化並びに母材の焼入性向上元素とし
て有効であるが、過剰の添加は靭性な低下させるので０
．０２０＊超Ｏ，ＯＳ＊以下に限定した。
て有効であるが、過剰の添加は靭性な低下させるので０
．０２０＊超Ｏ，ＯＳ＊以下に限定した。
上記成分範囲の連鋳製鋼片から製造した鋼板の継手ゲン
ド部ＣＴＯＤ値は過度の溶接入熱では劣化するので適用
入熱範囲を６０ｋＪ／ｍ以下とした。
ド部ＣＴＯＤ値は過度の溶接入熱では劣化するので適用
入熱範囲を６０ｋＪ／ｍ以下とした。
本発明は上記の諸元の数値制限に加え、さらに必要に応
じてＶ Ｏ，０１〜０．１ ％ 、 Ｃｕ Ｏ，５％以
下、Ｎｉ１．０％以下、Ｃｒ ０．５ ％以下、Ｍｏ０
．５％以下の一種ま穴は二種以上の添加だよシ、より高
強度もしくは厚手材の継手Ｒンド部ＣＴＯＤ特性の優れ
丸鋼材の製造を可能とするものである。
じてＶ Ｏ，０１〜０．１ ％ 、 Ｃｕ Ｏ，５％以
下、Ｎｉ１．０％以下、Ｃｒ ０．５ ％以下、Ｍｏ０
．５％以下の一種ま穴は二種以上の添加だよシ、より高
強度もしくは厚手材の継手Ｒンド部ＣＴＯＤ特性の優れ
丸鋼材の製造を可能とするものである。
なお、本発明鋼においては他の鋼材特性との関連でＢ
、 Ｃａ 、 Ｚｒ 、 Ｈｆ 、 Ｙ 、 Ｃｏ 、
Ｌａ等の一種または二株以上の添加によっても継手Ｃ
ＴＯＤ値の優れた鋼材を得ることが出来る。
、 Ｃａ 、 Ｚｒ 、 Ｈｆ 、 Ｙ 、 Ｃｏ 、
Ｌａ等の一種または二株以上の添加によっても継手Ｃ
ＴＯＤ値の優れた鋼材を得ることが出来る。
以上の成分限定のもとＫ、本発明が鋼板の継手２７２部
のＣＴＯＤ値を含ん１質を改善する作用の詳細を次に説
明する。
のＣＴＯＤ値を含ん１質を改善する作用の詳細を次に説
明する。
本発明者達は継手がンド部ＣＴＯＤ値の向上策を植種実
験検討したところ、鋼中のＰ量と固溶Ｎ量を合金添加量
に応じて制限することによってその目的が達成されるこ
とを見い出した。この知見を第１図、第２図に示す。
験検討したところ、鋼中のＰ量と固溶Ｎ量を合金添加量
に応じて制限することによってその目的が達成されるこ
とを見い出した。この知見を第１図、第２図に示す。
第１図はＣａｑ（ＩＩＷ） ： ０．３０〜０．４２チ
のＮｂを０．０２０％超〜０．０５％含むＮｂ添加鋼の
連鋳製鋼片から製造した板厚５０鴎の鋼板で入熱５０ｋ
Ｊ／ｍで市販の溶接棒を用い両面多層ＳＡＷ継手を作成
、継手がンド部のＣＴＯＤ試験を試験温度−１０℃にて
実施した結果を示す。図中の数値は各鋼板の継手？ンド
部ＣＴＯＤ試験ｌＯ本のうちの最低値を各鋼板のＰｉと
Ｎ＊＝（Ｎ）−（１４／４８） Ｘ ７２．８ Ｘ （
ＣＴＩ 〕Ｘ Ｄｒ〕）で表わされる固溶Ｎｉ−との関
係にて示す。第１図から明らかなように図中の実線で表
わすＰ ＋ ２Ｎ”の値が０．０１１ ％を境にしてＮ
ｂ添加鋼の継手ボンド部ＣＴＯＤ値の最低値は大きく変
化し、Ｐ ＋ ２Ｎ＊の値が０．０１１％を越すと継手
２７２部のＣＴＯＤ値の最低値は０．１以下の極めて低
い値を示すのに対し、Ｐ ＋ ２Ｎ”の値が０．０１１
％以下の各鋼板では継手ＣＴＯＤ値の最小値は０．４
以上と優れた値を示すことが判明した。
のＮｂを０．０２０％超〜０．０５％含むＮｂ添加鋼の
連鋳製鋼片から製造した板厚５０鴎の鋼板で入熱５０ｋ
Ｊ／ｍで市販の溶接棒を用い両面多層ＳＡＷ継手を作成
、継手がンド部のＣＴＯＤ試験を試験温度−１０℃にて
実施した結果を示す。図中の数値は各鋼板の継手？ンド
部ＣＴＯＤ試験ｌＯ本のうちの最低値を各鋼板のＰｉと
Ｎ＊＝（Ｎ）−（１４／４８） Ｘ ７２．８ Ｘ （
ＣＴＩ 〕Ｘ Ｄｒ〕）で表わされる固溶Ｎｉ−との関
係にて示す。第１図から明らかなように図中の実線で表
わすＰ ＋ ２Ｎ”の値が０．０１１ ％を境にしてＮ
ｂ添加鋼の継手ボンド部ＣＴＯＤ値の最低値は大きく変
化し、Ｐ ＋ ２Ｎ＊の値が０．０１１％を越すと継手
２７２部のＣＴＯＤ値の最低値は０．１以下の極めて低
い値を示すのに対し、Ｐ ＋ ２Ｎ”の値が０．０１１
％以下の各鋼板では継手ＣＴＯＤ値の最小値は０．４
以上と優れた値を示すことが判明した。
第２図は同様な方法で実施し念Ｃｅｑ（ＩＩＷ） ０．
３３〜０．４４％のＮｂを０．０２０％超〜０．０５チ
含むＮｂ鋼にＶを０．０１〜０．１％もしくはＣｕ 、
Ｃｒ 、 Ｍ。
３３〜０．４４％のＮｂを０．０２０％超〜０．０５チ
含むＮｂ鋼にＶを０．０１〜０．１％もしくはＣｕ 、
Ｃｒ 、 Ｍ。
の夫々を０．５％以下、Ｎｉを１．０ ％以下の範囲で
１種又は２種以上含有する種々の成分の連鋳製鋼片から
製造した板厚５０ｍの各鋼板の継手ボンド部ＣＴＯＤの
最低値をＰｉとＮ＊量との関係で示す。第２図から明ら
かな様にＮｂ以外の合金元素を添加した場合にもＰ ＋
２Ｎ” ｉが０．０１１％を超すと継手２７２部のＣ
ＴＯＤの最低値は０，０８以下の極めて低い値を示すの
に対し、Ｐ ＋ ２Ｎ”の値が０．０１１％以下の場合
には継手２７２部ＣＴＯＤの最低値は０．４以上の優れ
比値を有することが判明した。
１種又は２種以上含有する種々の成分の連鋳製鋼片から
製造した板厚５０ｍの各鋼板の継手ボンド部ＣＴＯＤの
最低値をＰｉとＮ＊量との関係で示す。第２図から明ら
かな様にＮｂ以外の合金元素を添加した場合にもＰ ＋
２Ｎ” ｉが０．０１１％を超すと継手２７２部のＣ
ＴＯＤの最低値は０，０８以下の極めて低い値を示すの
に対し、Ｐ ＋ ２Ｎ”の値が０．０１１％以下の場合
には継手２７２部ＣＴＯＤの最低値は０．４以上の優れ
比値を有することが判明した。
上記の検討により本発明者達は、連鋳製鋼片から製造し
次鋼板の継手がンド部のＣＴＯＤの最低値はＮｂ添加量
に応じて鋼中のＰｉと固溶Ｎｉを制限することによりて
著しく改善されることを見い出し九。
次鋼板の継手がンド部のＣＴＯＤの最低値はＮｂ添加量
に応じて鋼中のＰｉと固溶Ｎｉを制限することによりて
著しく改善されることを見い出し九。
（実施例）
本発明の実施例を以下に比較例ととも忙説明する。
表１は連鋳製鋼片から製造した鋼板の化学成分と入熱５
０ｋＪ／、の両面多層ＳＡＷ継手にて各１ｏ本？ンド部
ＣＴＯＤ試験を試験温度−１０℃にて実施して得られた
ＣＴＯＤ値の最小値を示す。
０ｋＪ／、の両面多層ＳＡＷ継手にて各１ｏ本？ンド部
ＣＴＯＤ試験を試験温度−１０℃にて実施して得られた
ＣＴＯＤ値の最小値を示す。
表１中、鋼Ａは０．０３５％のＮｂを含有し、鋼Ｂは０
．２３ｔｓのＮｂを含有するＰ ＋ ２Ｎ”の値が０．
０１１９６以下の本発明鋼であり、いずれも−１０℃の
継手がンド部のＣＴＯＤ最低値は０．５３以上の良好な
値を有しているのに対し、鋼Ｃは０．０２１％のＮｂ、
鋼りは０．０２６％のＮｂ、鋼Ｅは０．０２７俤のＮｂ
を含有しＰ ＋ ２Ｎ”の値が夫々０．０１９％、０．
０１３％、０．０１４％の比較鋼で、−１０℃の継手ボ
ンド部ＣＴＯＤの最低値は夫々０，０２．０．０３．０
．０４と低い靭性を示しており、本発明鋼が優れた継手
？ンド部靭性を付与することが明らかである。
．２３ｔｓのＮｂを含有するＰ ＋ ２Ｎ”の値が０．
０１１９６以下の本発明鋼であり、いずれも−１０℃の
継手がンド部のＣＴＯＤ最低値は０．５３以上の良好な
値を有しているのに対し、鋼Ｃは０．０２１％のＮｂ、
鋼りは０．０２６％のＮｂ、鋼Ｅは０．０２７俤のＮｂ
を含有しＰ ＋ ２Ｎ”の値が夫々０．０１９％、０．
０１３％、０．０１４％の比較鋼で、−１０℃の継手ボ
ンド部ＣＴＯＤの最低値は夫々０，０２．０．０３．０
．０４と低い靭性を示しており、本発明鋼が優れた継手
？ンド部靭性を付与することが明らかである。
さらに表１中、鋼Ｆは０．０２３％のＮｂに加えＣｕを
０．２０％、Ｎｉを０．４１％、含有し、鋼Ｇは０．０
３２−のＮｂに加えＣｕｔ−０，２１％、Ｎ１を０．４
０％、■を０、０２０％含有し、鋼Ｈは０．０２３％の
Ｎｂに加えＮ１を０．２５％、Ｃｒ ｔ−０，３５％、
Ｍｏを０．２５％。
０．２０％、Ｎｉを０．４１％、含有し、鋼Ｇは０．０
３２−のＮｂに加えＣｕｔ−０，２１％、Ｎ１を０．４
０％、■を０、０２０％含有し、鋼Ｈは０．０２３％の
Ｎｂに加えＮ１を０．２５％、Ｃｒ ｔ−０，３５％、
Ｍｏを０．２５％。
■を０．０４９％含有すルＰ ＋ ２Ｎ” １７）値が
０．０１１−以下の本発明鋼であり、いずれも−１０℃
の継手？ンド部のＣＴＯＤ ｆｉ低値は０．４２以上の
良好な値を有しているのに対し、鋼ＩはＣｕを０．２５
％、Ｎｉを９．３５％、Ｎｂを０．０２５％含有しＰ
＋ ２Ｎ”の値が０．０１７％の比較鋼で、−１０℃の
継手？ンド部ＣＴＯＤの最低値は０．０３と低い靭性を
示しており、鋼ＪはＣｕを０．２１％、Ｎ１を０．９０
％、Ｎｂを０．０３３％含有シ、Ｐ ＋ ２Ｎ” ＋７
）値２＞ｆＯ，０１４％＋７）比較鋼で、−１０℃の継
手プント部ＣＴＯＤ値の最低値は０．０２と低い靭性を
示し、鋼にはＮｉを０．４０％、Ｃｒを０．３５％、Ｍ
ｏを０．２０％、■を０．０４３％を含有し、Ｐ ＋
２Ｎ”の値が０．０１４慢の比較鋼で、−１０℃の継手
ボンド部ＣＴＯＤ値の最低値は０．０３と低い靭性を示
しており、本発明鋼が優れた継手がンド部の靭性を有す
ることが明らかである。
０．０１１−以下の本発明鋼であり、いずれも−１０℃
の継手？ンド部のＣＴＯＤ ｆｉ低値は０．４２以上の
良好な値を有しているのに対し、鋼ＩはＣｕを０．２５
％、Ｎｉを９．３５％、Ｎｂを０．０２５％含有しＰ
＋ ２Ｎ”の値が０．０１７％の比較鋼で、−１０℃の
継手？ンド部ＣＴＯＤの最低値は０．０３と低い靭性を
示しており、鋼ＪはＣｕを０．２１％、Ｎ１を０．９０
％、Ｎｂを０．０３３％含有シ、Ｐ ＋ ２Ｎ” ＋７
）値２＞ｆＯ，０１４％＋７）比較鋼で、−１０℃の継
手プント部ＣＴＯＤ値の最低値は０．０２と低い靭性を
示し、鋼にはＮｉを０．４０％、Ｃｒを０．３５％、Ｍ
ｏを０．２０％、■を０．０４３％を含有し、Ｐ ＋
２Ｎ”の値が０．０１４慢の比較鋼で、−１０℃の継手
ボンド部ＣＴＯＤ値の最低値は０．０３と低い靭性を示
しており、本発明鋼が優れた継手がンド部の靭性を有す
ることが明らかである。
（発明の効果）
以上、本発明によれば連鋳製鋼片から製造した厚鋼板の
溶接部の強度を損なわず、継手プント部のＣＴＯＤ値の
最低値は格段に改善されるので、厳寒、極低温域に構築
される鋼構造物において、その溶接部の脆性破壊の発生
を防止することが可能となり、安全性の大幅な向上を図
ることが可能となって、厳寒、極低温な北海域でのエネ
ルギー資源の開発を格段に促進する等、工業上、産業上
にもたらす効果は大きい。
溶接部の強度を損なわず、継手プント部のＣＴＯＤ値の
最低値は格段に改善されるので、厳寒、極低温域に構築
される鋼構造物において、その溶接部の脆性破壊の発生
を防止することが可能となり、安全性の大幅な向上を図
ることが可能となって、厳寒、極低温な北海域でのエネ
ルギー資源の開発を格段に促進する等、工業上、産業上
にもたらす効果は大きい。
第１図は連鋳製鋼片から製造した板厚５Ｏ−０Ｎｂを０
．０２０％超〜０．０５％の範囲で添加した鋼の各種鋼
板において溶接入熱５０ ｋＪ／′ｃｔｎの継手を市販
の溶接棒を用い両面多層Ｓｍにて作成、継手ポンド部０
ＣＴＯＤ試験を試験温度−１０℃にて実施。 各鋼板の継手？ンド部ＣＴＯＤ試験１０本のうちの最低
値を各鋼板のＰ量と固溶Ｎ量との関係において示す。 第２図は同様な方法で実施したＮｂが０．０２Ｑ％を超
え０．０５％以下のＮｂ鋼においてＶを０．０１％〜０
．１％、Ｃｕ 、 Ｃｒ 、 Ｍｏの夫々を０．５チ以
下またはＮ１ｔ−１，０％以下のうち１種又は２種以上
含有する種々の成分の連鋳製鋼片から製造した板厚５０
簡の各鋼板の継手？ンド部ＣＴＯＤの最低値を各鋼板の
Ｐ量と固ｆ＃Ｎ量との関係において示す。 第１図 第２図 Ｎ季（固溶Ｎ）ｐｐｙｎ
．０２０％超〜０．０５％の範囲で添加した鋼の各種鋼
板において溶接入熱５０ ｋＪ／′ｃｔｎの継手を市販
の溶接棒を用い両面多層Ｓｍにて作成、継手ポンド部０
ＣＴＯＤ試験を試験温度−１０℃にて実施。 各鋼板の継手？ンド部ＣＴＯＤ試験１０本のうちの最低
値を各鋼板のＰ量と固溶Ｎ量との関係において示す。 第２図は同様な方法で実施したＮｂが０．０２Ｑ％を超
え０．０５％以下のＮｂ鋼においてＶを０．０１％〜０
．１％、Ｃｕ 、 Ｃｒ 、 Ｍｏの夫々を０．５チ以
下またはＮ１ｔ−１，０％以下のうち１種又は２種以上
含有する種々の成分の連鋳製鋼片から製造した板厚５０
簡の各鋼板の継手？ンド部ＣＴＯＤの最低値を各鋼板の
Ｐ量と固ｆ＃Ｎ量との関係において示す。 第１図 第２図 Ｎ季（固溶Ｎ）ｐｐｙｎ
Claims (2)
- （１）重量％でＣ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：０．
０５〜０．４０％、Ｍｎ：０．７〜１．８％、Ａｌ：０
．０１〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２％、Ｎ
ｂ：０．０２０％超〜０．０５％でＮ＾＊＝（Ｎ％）−
（１４／４８）×７２．８×〔（Ｔｉ％）×（Ｎ％）〕
で表わされるＮ＾＊とＰを（Ｐ％）＋（２・Ｎ＾＊％）
≦０．０１１％となる様含有し、残部Ｆｅおよび不純物
から成ることを特徴とする溶接入熱６０ｋＪ／ｃｍ以下
の溶接継手ボンド部のＣＴＯＤ値が優れた鋼材。 - （２）重量％でＣ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：０．
０５〜０．４０％、Ｍｎ：０．７〜１．８％、Ａｌ：０
．０１〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２％、Ｎ
ｂ：０．０２０％超〜０．０５％でＮ＾＊＝（Ｎ％）−
（１４／４８）×７２．８×〔（Ｔｉ％）×（Ｎ％）〕
で表わされるＮ＾＊とＰを（Ｐ％）＋（２・Ｎ＾＊％）
≦０．０１１％となる様含有し、さらにＶ：０．０１〜
０．１％、Ｃｕ：０．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｒ：０．５％以下、Ｍｏ：０．５％以下の一種または
二種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不純物から成ること
を特徴とする溶接入熱６０ｋＪ／ｃｍ以下の溶接継手ボ
ンド部のＣＴＯＤ値が優れた鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24674685A JPS62107043A (ja) | 1985-11-02 | 1985-11-02 | 溶接継手ボンド部のｃｔｏｄ値が優れた鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24674685A JPS62107043A (ja) | 1985-11-02 | 1985-11-02 | 溶接継手ボンド部のｃｔｏｄ値が優れた鋼材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62107043A true JPS62107043A (ja) | 1987-05-18 |
Family
ID=17153038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24674685A Pending JPS62107043A (ja) | 1985-11-02 | 1985-11-02 | 溶接継手ボンド部のｃｔｏｄ値が優れた鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62107043A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63312951A (ja) * | 1987-06-15 | 1988-12-21 | Kobe Steel Ltd | ボイラ用炭素鋼板 |
| JPS6421036A (en) * | 1987-07-14 | 1989-01-24 | Kawasaki Steel Co | High strength thick steel having superior cod characteristic in weld zone |
-
1985
- 1985-11-02 JP JP24674685A patent/JPS62107043A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63312951A (ja) * | 1987-06-15 | 1988-12-21 | Kobe Steel Ltd | ボイラ用炭素鋼板 |
| JPS6421036A (en) * | 1987-07-14 | 1989-01-24 | Kawasaki Steel Co | High strength thick steel having superior cod characteristic in weld zone |
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