JPS5823459B2

JPS5823459B2 - 切削工具用高密度相窒化硼素含有焼結体

Info

Publication number: JPS5823459B2
Application number: JP53161009A
Authority: JP
Inventors: 正任荒木; 昭澤岡; 進六斎藤
Original assignee: Nippon Oil and Fats Co Ltd
Current assignee: NOF Corp
Priority date: 1978-12-28
Filing date: 1978-12-28
Publication date: 1983-05-16
Also published as: JPS5597448A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は高密度相窒化硼素、セラミック質物質および金
属からなり、焼入れ鋼材等を切削する性能が優れた切削
工具用高密度相窒化硼素含有焼結体に関する。

切削や研削技術の進歩に伴ない、高硬度でかつ強靭な切
削または研削材料が要求されて来た。

これら切削や研削材料として鋼材と反応し難い高密度相
窒化硼素（以下高密度相ＢＮという）焼結体が着眼され
、多くの研究が行なわれた。

たとえば特公昭５０−５６８０号公報、特公昭５０−３
９４４４号公報、特開昭４９−３８９０９号公報および
特開昭４９−１２５４１２号公報には高密度相ＢＮ焼結
体であるウルツ鉱型窒化硼素（以下ＷＢＮという）単独
、あるいはＷＢＮとこれまた高密度相ＢＮである立方晶
系窒化硼素（以下ＣＢＮという）との混合焼結体が記載
あれでいる。

ＷＢＮは２種の高密度相ＢＮのうちの１種で、ＣＢＮは
他の１種の高密度相ＢＮである。

ＣＢＮは主とし、て静的超高圧によって窒化リチウムな
どを触媒として合成され、単結晶体である。

一方、ＷＢＮは、主として爆薬の爆発などの衝撃超高圧
によって、原料の低密変相六方晶系窒化硼素（以下ＨＢ
Ｎという）から、触媒なしに直接の相転換により合成さ
れ、２００〜３００人の微細な結晶が集ってできた多結
晶体である。

その合成に要する時間は１００万分の１秒単位の極めて
短い時間であるため、結晶内に多くの格子欠陥を含む。

しかし、このようにして得られをＷＢＮは数十μｍから
１μｍの粉末であるため、そのままの状態では金属等の
研磨材として用いられるに過ぎないものであった。

従ってその用途を拡げ、更に有効に用いられるようにす
るには、高温、高圧下で焼結し、塊体とすることが好ま
しく、得られた塊体はダイヤモンドに近い硬度を示し、
高硬度材料。

特に焼入れ鋼の切削用チップに適する。

しかし、ＷＢＮは酸素の存在する雰囲気中では常圧で７
００℃以上の高温にさらされると酸化して無水硼酸にな
り、酸素が存在しない雰囲気下でも１１００°Ｃを越え
るとＨＢＮに相転換し、その高硬度を失う。

そのためＷＢＮを焼結する際に高温と同時に高圧を付与
して、ＨＢＮへの相転換を防いでいたが、靭性は十分で
なかった。

次に特開昭４９−４４０１４号公報および特開昭４９−
４４０１５号公報には高密度相ＢＮ焼結体にセラミック
材を加えて焼結させた混合焼結体についての記載がある
。

一方、特開昭４９−８６４０６号公報および特開昭５１
−４２０７号公報にはＷＢＮに金属を加えて焼結した混
合焼結体についての記載がある。

しかしＷＢＮ焼結体、ＷＢＮとＣＢＮとの混合焼結体お
よびこれらの高密度相ＢＮとセラミック質物質または金
属を加えた焼結体は相当硬く強靭なものとなってはいる
が、耐摩耗性および耐衝撃性は未だ十分とはいえなかっ
た。

本発明は、上記の焼結体の有する性質より優れた性質を
もつ焼結体を得るべく研究を行なった結果得られた焼結
体であって、高密度相ＢＮ４０〜９６．５体積乞後記す
るセラミック質物質の群から選ばれる１種又は２種以上
のセラミック質物質３〜５０体構外および金属０．５〜
２０体積係か構外る焼結体であり、その高密度相ＢＮは
ＷＢＮ単独またはＷＢＮＩＯ〜９５体積係とＣＢＮ体積
−５体積％とからなるものであるところの高密度相ＢＮ
含有焼結体である。

従来のＷＢＮを焼結したＷＢＮ焼結体、ＷＢＮとセラミ
ック材との混合物の焼結体およびＷＢＮと金属との混合
物の焼結体はＷＢＮの高硬度によって優れた切削性を示
したが、耐摩耗性において十分な性能を発揮し得ず比較
的狭い範囲の被切削材に対する適応性しか有してい々か
ったのに対して、本発明によるＷＢＮとセラミック質物
質と金属との混合体を焼結したものは、耐摩耗性に優れ
、より広い範囲の被切削材に対する適応性羨各種材料の
線引きダイス材や各種材料に対する耐摩耗材としての適
応性とを有するようになった。

本発明において用いられるセラミック質物質とは、窒化
アルミニウム、窒化マグネシウム、窒化珪素、窒化クロ
ム、窒化モリブデン、などの窒化物、酸化アルミニウム
、酸化チタン、′酸化マグネシウム、酸化クロム、酸化
イツトリウム、酸化珪素、酸化ベリリウム、酸化ジルコ
ニウムなどの酸化物、硼化チタン、硼化ジルコニウム、
硼化ハフニウム、硼化タングステン、硼化タンタル、硼
化クロム、硼化モリブデンなどの硼化物、炭化硼素、炭
化クロム、炭化珪素、炭化タングステン、炭化モリブデ
ンなどの炭化物を示し、これらはＷＢＮの高硬度を助け
ると共に、ＷＢＮのみでは必ずしも十分な切削性能を示
さない被切削材料に適合した切削性能を付与するための
ものである。

またＷＢＮとセラミック質物質とに混合して焼結される
金属は結合材としての働きをするものであるが、このよ
うな金属はニッケル、コバルト、クロム、マンガン、鉄
などの第１群、モリブデン、タングステン、バナジウム
などの第２群およびアルミニウム、マグネシウム、珪素
、チタン、ジルコニウム、ハフニウムなどの第３群にわ
けることができる。

第１群の金属は主としてＷＢＮとセラミンク質物質との
結合作用を示すのみであるが、第２群は結合作用の他に
結合金属の結晶粗大化を防止したり、高温強度を向上さ
せる作用を有すんまた第３群はＷＢＮとの親和性が強く
、ＷＢＮと金属のぬれを向上させて、強固な焼結体を作
るのに有効である。

どのようなセラミック質物質および金属をＷＢＨに添加
すれば被切削材に適合した好ましい焼結体になるか、更
に焼結体が用いられる切削条件、例えば連続切削に用い
られるか、断続切削に用いられるか、又は湿式切削に用
いられるか乾式切削に用いられるか、あるいは種々の切
削速度や切り込みの条件などに適合した好ましい焼結体
になるかを検討してセラミック質物質および金属を選択
することが好ましい。

例えばＷＢＮと硼化チタンを組合わせて焼結する場合は
硼化チタンはＷＢＮとの親和性が優れているので第３群
の金属は添加せず、第１群、第２群の金属を添加するこ
とが好ましい。

次に本発明においてはＷＢＮにセラミック質物質および
金属を加えて高温高圧下で焼結して製造するものである
が、ＷＢＮは相転換を行なわないでＷＢＮのままで焼結
する場合と、ＷＢＮのうち一部はＣＢＮに相転換を行な
って混在する場合とがある。

すなわち本発明の切削工具用高密度相ＢＮ含有焼結体の
製造方法はＷＢＮ４０〜９６．５体積部、セラミック質
物質３〜５０体積部および金属０．５〜２０体積部から
なる混合物を高温高圧装置内に入れ、４０〜７０Ｋｂの
圧力と１０００〜２３００℃の温度で焼結する。

この圧力一温度範囲においても比較的低い圧力、低い温
度ではＷＢＮはＣＢＨに転換しないが、圧力温度が上が
るとＷＢＮがＣＢＨに転換する範囲がある。

例えば添加金属のうち、アルミニウムやマグネシウム、
セラミック質物質のうち窒化アルミニウム、窒化マグネ
シウムや硼化チタンの含通が混合物１００体積部に対し
て５体積部を越えるとＷＢＮがＣＢＨに転換する圧力一
温度領域は圧力５３Ｋｂ以上、温度が１２００℃以上の
範囲である。

また前記の添加金属やセラミック質物質以外の添加金属
やセラミック質物質を含む場合でも、圧力６０Ｋｂ以上
、温度１６００℃以上の圧力一温度領域ではＷＢＮがＣ
ＢＮに転換し、さらに圧力一温度の保時時間が長くなっ
ても、ＷＢＮがＣＢＨに転換する場合がある。

以上のように製造される焼結体はＷＢＮ単独を含む焼結
体もＷＢＮとＣＢＮとを含む焼結体も硬変および耐摩耗
性に優れている。

しかしＷＢＮをＣＢＨに転換させることにより、焼結体
自身の硬変は大きく変わることはないが、焼結体構成粒
子にＣＢＮが加わるため、切削刃面にＣＢＮ結晶粒子の
鋭利な角が露出して、切れ味は良好になる。

そのかわり、ＣＢＮの個々の粒子は単結晶でへき開性を
有するため、ＷＢＮより衝撃に対して脆いので焼結体に
良好な切れ味と同時に靭性を持たせるには、ＷＢＮの全
てをＣＢＮに相転換させるのは得策ではなく、原料中の
ＷＢＮのＣＢＮへの転換率は９０％以下の範囲に抑える
のがよい。

ここでいうＷＢＮのＣＢＮへの転換率は、焼結体Ｘ線回
折線におけるＷＢＮの面間隔（１００）の波形ピーク値
とＣＢＨの面間隔（１１１）の波形ピーク値の比率をい
う。

このような方法で確認しうるＷＢＮのＣＢＮへの転換率
の最小値は約５％程度である。

また、本弁明でいう体積部とは、構成物質の各各の重量
をその物質の理論密度で割ったものを集計したものを１
００部として、各々の物質のそのようにして得た値がそ
のうち何部を占めるかを示したものであって、嵩体積に
よって求めるものではない。

さらに、本発明における焼結体の製造方法に用いる高温
高圧装置はいかなるものでもよいが、たとえば第１図に
示すベルト型の高温高圧装置が実施例において用いられ
た。

第１図は本発明による焼結体の製造に使用した高温高圧
装置の断面図で、１は超硬合金製のアンビルコア、２及
び３は強靭鋼又は型鋼製のアンビ。

ルスリーブ及びアンビルケース、４は超硬合金製のシリ
ンダーコア、５及び６は強靭鋼又は型鋼製のシリンダー
スリーブ及びシリンダーケース、７はパイロフィライト
製ガスケット、８は試料アセンブリーである。

第２図は第１図の試料アセンブリー８の拡大断面図で、
９はパイロフィライト製の通電環充填体兼スリーブ、１
０はステンレス鋼製の通電環、１１はモリブデン製の導
電板、１２は黒鉛製の円筒形ヒーター、１３はモリブデ
ンカプセル１４に収納された焼結試料、１５は低圧相窒
化硼素の圧力伝達部材である。

次に本発明を実施例および比較例によって説明する。

実施例１第１図に示すシリンダーコア４の内径２８間のベルト型
の高温高圧装置で、ＷＢＮ１セラミック質物質及び金属
の混合焼結体を製造した。

ＷＢＮ９２．１体積部、炭化クロム５体積部、炭化タン
グステン２．３体積部、ニッケル０．２体積部、モリブ
デン０．１体積部、アルミニウム０．３体積部を均一に
混合したもの０．３８５ｇを厚さ２朋、直径１０朋に成
形し、内寸法を、その成形体寸法に合わせた厚さＱ、
５ｒｒｔｒｎのモリブデン板で作ったカプセル中に封
入した。

カプセルを第２図に示すような試料アセンブリー８内に
収めてから、第１図に示すベルト装置のシリンダーコア
４の内側に入れて、上下のアンビルにより加圧し、通電
することにより加熱し５６Ｋｂ、１４００℃の圧力、温
度に１５分間保持し、電流を切って急冷し、５分間かけ
て常圧に戻して回収した。

モリブデンカプセルの片側の端面を炭化珪素砥石で研削
除去してＢＮ焼結体の表面を露出し、更にダイヤモンド
砥石でＢＮ表面を研磨して硬度試験に供した。

その結果焼結体の硬度はビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｇ）
で４２３０ｋｇ／−であった。

またＸ線回折の結果、ＢＮはＷＢＮのままであった。

更に焼結体を十文字に切断し、扇状の一片を鋼製の柄の
先端に銀蝋付けして切削試験に供した。

被切削材は５ＫＤ６１鋼をロックウェル硬度Ｃスケール
５８に調質したものとし、周速１１７ｍ／ｍｉｘ、切
り込み０．５朋、送り０．１１ｍｒｎ／ｒｅｖで湿
式切削を行った。

その結果２０分間の切削で、焼結体のフランク摩耗は０
．２０ｍｍで十分実用性が認ゆられた。

実施例２ＷＢＮ９２．５体積部、窒化珪素６．６体積部、ニッケ
ル０．３体積部、マンガン０．５５５体積、アルミニウ
ム０．０５５体積を均一に混合し、実施例１の方法と同
じ方法で焼結した。

得られた焼結体はビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｇ）が３９
００ｋｇ／ｍＡで、Ｘ線回折の結果、ＢＮはＷＢＮの
みが認められた。

実施例１の方法と同様にして切削試験をしたところ、２
０分間の切削で０．１８ｍｍのフランク摩耗が認められ
た。

実施例３ＷＢＮ８５体積部、硼化チタン１１体積部、コバルト３
．５体積部、タングステン０．５体積部を均一に混合し
、実施例１の方法と同様にして焼結した。

たぞし、圧力、温度条件は、５７Ｋｂ。１４５０℃とし
た。

得られた焼結体はビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｇ）が４０
５０ｋｇ／ｍ４であり、ＷＢＮの一部はＣＢＮに転換し
て居り、転換率は３０％であった。

切削試験をこの焼結体について実施したところ、ロック
ウェル硬度Ｃスケール６３の５ＫＤＩＩ鋼を周速１６２
ｍ１ｍ１ｎ、切り込み０．３朋、送り０゜１１ｍ
ｕ／ｒｅｖで２０分間湿切削し、フランク摩耗は０．
２５Ｍ７ｒｔであった。

実施例４次に実施例３と同じ組成、かつ同じ条件で焼結時間を３
０分間として焼結体を作製したところ、得られた焼結体
はビッカース硬度（Ｗ＝１１Ｖ）が４１２０ｋｇ／ｍ４
、ＷＢＮからＣＢＮへの転換率は４０係であった。

次に実施例３と同様の切削試験を行ったところ、２０分
間の切削によるフランク摩耗は０．２３ｍｍであった。

実施例５ＷＢＮ８５体積体、アルミナ９体積部、クロム３体積部
、モリブデン１．５体積部、アルミニウム１．５体積部
を均一に混合し、実施例１の方法と同様の方法で焼結し
た。

ただし、圧力、温度条件は５３Ｋｂ、１２００℃とし、
カプセルの材質をモリブデンからＳＵＳ３０４ステン
レスに変更した。

得られた焼結体はビッカース硬度（Ｗ＝１１ｙ）が３０
００ｋｇ／ｍＡで、ＷＢＮのままの焼結体であった。

実施例３と同様の方法で切削試験を行ったところ、２０
分後のフランク摩耗は０．２５ｍｍであった。

実施例６ＷＢＮ８１．５体積部、窒化アルミニウム１１．４体積
部、コバルト３．１体積部、マグネシウム４体積部を均
一に混合し、実施例１の方法と同様の方法で焼結した。

ただし、圧力、温度は６５Ｋｂ。１７００℃とした。

得られた焼結体はビッカース硬度（Ｗ＝１ゆ）が４５０
０ｋｇ／−で、ＷＢＮのうち８０％はＣＢＨに転換して
いた。

実施例１と同ご被切削材、切削方法で切削試験を実施し
たところ、２０分後のフランク摩耗は０．１ｍｍであっ
た。

実施例７ＷＢＮ５０体積部、炭化硼素３５５体積、炭化モリ１１
フ５体積部、ニッケル８．５体積部、チタン１．５体積
部を均一に混合し、実施例１に示す方法と同様な方法で
焼結した。

ただし、圧力、温度は５６Ｋｂ、１４５０℃とした。

得られた焼結体はビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｙ）
が３５００ｋｇ／ｍｔＭで、含まれているＢＮはＷＢ
Ｎのみの焼結体で、実施例１と同様の切削試験を行った
ところ、２０分後のフランク摩耗は０．１５ｍｍであっ
た。

実施例８ＷＢＮ４０体積部、炭化タングステン４０体積部、炭化
珪素１０体積部、コバルト８体積部、アルミニウム２体
積部を均一に混合し、実施例１の方法と同様の方法で焼
結した。

ただしその際の圧力、温度は５０Ｋｂ、１２００℃と
した。

得られた焼結体は、ビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｇ）が２
９００ｋｇ／１ｎ７７Ｌで、含まれているＢＮは全てＷ
ＢＮのままであった。

実施例３と同様の方法で、被切削材のみをロックウェル
硬度Ｃスケール６３の５ＫＨＱ鋼に替えて切削試験を行
ったところ、２０分間の切削後のフランク摩耗は０．２
５ｍｍであった。

実施例９ＷＢＮ８８．７体積部、炭化タングステン７．５体積部
、ニッケル１．１体積部、モリブデン０．７体積部およ
びマグネシウム２．０体積部を均一に混合したものを実
施例１と同様にして焼結した。

ただし圧力、温度は５５Ｋｂ、１４００℃とした。

得られた焼結体はビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｇ）３２０
０ｋｙ／−を示し、含まれるＢＮは全てＷＢＮであった
。

実施例１と同様な方法で切削試験を行なったところ、３
０分以上連続して切削可能であった。

実施例１０ＷＢＮ８５体積部、炭化タングステン５体積部。

炭化硼素６体積部、アルミニウム１体積部、コバルト３
体積部を均一に混合し、実施例１と同様にして焼結した
。

ただし圧力および温度はそれぞれ５９Ｋｂおよび１５０
０℃とし得られた焼結体はビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｇ
）が３８５０ｋｇ／ｍＡでＸ線回折の結果ＷＢＮの一部
はＣＢＮに転換し、転換率は７０φであった。

切削試験の結果ロックウェル硬度Ｃスケール５０の５Ｕ
Ｊ２鋼を周速８９ｍ／分、切り込み０．５闘、送り０．
１１ｍｍ７’ｒｅｖｌで３０分分間式切削した結果
フランク摩耗は０．２０闘であった。

実施例１１次に実施例９と同じ組成かつ同じ条件で３０分間焼結し
たところ得られた焼結体のビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｇ
）は４２００ｋｇ／ｍＡでＷＢＮはその９０％がＣＢ
Ｈに転換していた。

ロックウェル硬度Ｃスケール６５の５ＫＨＱ鋼を周速１
１７ｍ／分、切り込み０．３ｍｍ、送り０、１１ｍｍ
ｌｒｅｖ、で切削したところ３０分後のフランク摩
耗は０．３２ｍｍであった。

実施例１２ＷＢＮ９５体撰部、体化部グネシウム３体積部及びアル
ミニウム２体積部を均一に混合し、実施例１に準じた方
法で焼結した。

ただし圧力、温度は６２Ｋｂ、１６００℃とした。

得られた焼結体はビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｙ）５
３０ｏｋｇ／−で、ＷＢＮのうち７０係はＣＢＮに転
換していた。

実施例８と同様の切削試験を行ったところ、２０分間の
切削後のフランク摩耗は０．１６ｍｍであった。

実施例１３窒化マグネシウムを同量の硼化タンタルに換えた以外は
実施例１２と同じ組成、かつ同じ条件で焼結した。

得られた焼結体のビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｇ）は４８
００ゆ／−で、ＷＢＮのうち６０係がＣＢＮに転換して
いた。

実施例８と同様の切削試験を行ったところ、２０分間切
削後のフランク摩耗は０．２２ｍｍであった。

実施例１４ＷＢＮ８９体積部、窒化珪素７体積部、酸化イツｌ−Ｉ
ＪウムＯ１５体積部及びアルミニウム３．５体積部を
均一に混合し、実施例１２と同様な条件で焼結した。

得られた焼結体のビッカース硬度は４７００ｋｇ／−で
、ＷＢＮのうち８０帽まＣＢＨに転換していた。

実施例８と同様の切削試験を行ったところ、２０分間切
削後のフランク摩耗は０．２２朋であった。

実施例１５ＷＢＮ９６．５体積部、酸化べＩＪＩＪウム３体積部
及びアルミニウム０．５体積部を均一に混合し、実施例
１２と同様な条件で焼結した。

得られた焼結体のビッカース硬度は６５００ｋｇ／−で
、ＷＢＮのうち７５％はＣＢＮに転換していた。

実施例８と同様の切削試験を行ったところ、２０分間切
削後のフランク摩耗は０．２８ｍｍであった。

実施例１６ＷＢＮ６８体積部、硼化ジルコニウム８体積部、硼化ハ
フニウム６．３体積部、アルミニウム１４，５体積部、
バナジウム３．２体積部を均一に混合し、実施例１２と
同様な条件で焼結した。

得られた焼結体のビッカース硬度は４９００ｋｇ／ｍＡ
で、ＷＢＮの８０％はＣＢＨに転換していた。

実施例８と同様の切削試験を行ったところ、２０分間切
削後のフランク摩耗は０．３０＋ｕ＋であった。

実施例１７〜２２次の表１に示す原料組成および製造条件で焼結し、それ
ぞれの焼結体を得た。

得られたそれぞれの焼結体のビッカース硬度（Ｗ＝１に
９）および高密度相ＢＮのＷＢＮとＣＢＮとの割合を表
１に示す。

またそれぞれの切削試験結果についても表２に示す。

比較例ＩＷＢＮのみを実施例９と同じ条件で焼結し、同条件での
切削試験を行なったところ、１分３０秒で欠けてしまい
、以後切削不能となった。

その焼結体のビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｇ）は２８６０
ｋｇ／ｍ４で、Ｘ線回折試験の結果、ＷＢＮのみからな
る焼結体であった。

比較例２ＷＢＮ９２．７体積部、炭化タングステン７．３体積部
を均一に混合し、実施例９と同一焼結条件で焼結したと
ころ、ビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｇ）が３１００ｋｇ
／ｍａであり、含まれるＢＮの全てがＷＢＮである焼結
体が得られた。

これを用い実施例１と同じ条件で切削試験を行ったが、
５分間の切削の後に欠損し、以後の切削試験は行えなか
った。

比較例３ＷＢＮ９６．２体積部、ニッケル１．１体積部、モリブ
デン０．７体積部、アルミニウム２体積部を均一に混合
したものを実施例９と同様にして焼結し、実施例１と同
様な切削試験に供した。

焼結体はビッカース硬度（Ｗ＝１ｋｇ）が３８２０ｋ
ｇ／ｍ４であって高い硬度を示し、ＢＮの全てがＷＢＮ
であったが、切削開始後２分４０秒で欠損し、以後の切
削はできなかった。

すなわち、ＷＢＮ１セラミック質物質および金属；ＷＢ
Ｎのみ；ＷＢＮおよびセラミック質物質；ＷＢＮおよび
金属の４種の組成の焼結体のうち、本発明によるＷＢＮ
、セラミック質物質および金属からなる焼結体が最もよ
い切削性能を示した。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施に用いたベルト型高温高圧装置の
断面図であり、第２図は第１図の試料センブリ−の拡大
断面図である。１・・・・・・アンビルコア、２・・・・・・アンビル
スリーブ、３・・・・・・アンビルケース、４・・・・
・・シリンダーコア、５・・・・・・シリンダースリー
ブ、６・・・・・・シリンダーケース、７・・・・・・
ガスケット、８・・・・・・試料アセンブリ０

Claims

【特許請求の範囲】１高密度相窒化硼素４０〜９６．５体構外、下記の（
イ）窒化物、（ロ）酸化物、ｅ］硼化物及びに）炭化物
よりなる群から選ばれる１種又は２種以上のセラミック
質物質３〜５０体積％及び下記の（羽金属から選ばれる
１種又は２種以上の金属０．５〜２０体積係体積外る焼
結体であって、前記高密度相窒化硼素はウルツ鉱型窒化
硼素からなるものである切削工具用高密度和室硼素含有
焼結体。げ）窒化物：窒化アルミニウム、窒化マグネシウム、窒
化珪素、窒化クロム、窒化モリブデン（ロ）酸化物二酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化マ
グネシウム、酸化クロム、酸化イツトリウム、酸化珪素
、酸化べＩＪＩＪウム、酸化ジルコニウム（／→硼化
物：硼化チタン、硼化ジルコニウム、硼化ハフニウム、
硼化タングステン、硼化タンタル、硼化クロム、硼化モ
リブデンに）炭化物：炭化硼素、炭化クロム、炭化珪素、炭化タ
ングステン、炭化モリブデン（＝ｌ属：ニッケル、コバルト、クロム、マンガン、鉄
、モリブデン、タングステン、バナジウム、アルミニウ
ム、マグネシウム、珪素、チタン、ジルコニウム、ハフ
ニウム。２高密度相窒化硼素４０〜９６．５体構外、下記の（
イ）窒化物、（ロ）酸化物、０→硼化物及び（に）炭化
物よりなる群から選ばれる１種又は２種以上のセラミッ
ク質物質３〜５０体構外及び下記の（羽金属から選ばれ
る１種又は２種以上の金属０．５〜２０体積係体積外る
焼結体であって、前記高密度相窒化硼素は１０〜９５体
積係のウ構外鉱型窒化硼素と９０〜５体積％の立方晶系
窒化硼素とからなるものである切削工具用高密度相窒化
硼素含有焼結体。（イ）窒化物：窒化アルミニウム、窒化マグネシウム、
窒化珪素、窒化クロム、窒化モリブデン（ロ）酸化物二酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化マ
グネシウム、酸化クロム、酸化イツトリウム、酸化珪素
、酸化べＩＪＩＪウム、酸化ジルコニウムＧ／→硼化
物：硼化チタン、硼化ジルコニウム、硼化ハフニウム、
硼化タングステン、硼化タンタル、硼化クロム、硼化モ
リブデンに）炭化物：炭化硼素、炭化クロム、炭化珪素、炭化タ
ングステン、炭化モリブデン（＝ｔ＋金属：ニッケル、コバルト、クロム、マンガン
、鉄、モリブデン、タングステン、バナジウム、アルミ
ニウム、マグネシウム、珪素、チタン、ジルコニウム、
ハフニウム。