JPS58223661A - 高硬度材およびその製造方法 - Google Patents
高硬度材およびその製造方法Info
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- JPS58223661A JPS58223661A JP57104565A JP10456582A JPS58223661A JP S58223661 A JPS58223661 A JP S58223661A JP 57104565 A JP57104565 A JP 57104565A JP 10456582 A JP10456582 A JP 10456582A JP S58223661 A JPS58223661 A JP S58223661A
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- boron
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- Ceramic Products (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高1便度材およびその製造方法に関するもので
あり、詳しくは、砥粒や酬摩拐等に使用される高硬1w
材およびその製造方法に関するものである。
あり、詳しくは、砥粒や酬摩拐等に使用される高硬1w
材およびその製造方法に関するものである。
従来より、ダイヤモンド、立方晶窒化ホウ素、炭化ホウ
素、アルミナ等の高硬度材は、例えば、研削研摩用の砥
粒等に使用されている。
素、アルミナ等の高硬度材は、例えば、研削研摩用の砥
粒等に使用されている。
ところで、−1,記の高硬席料のうち、夕゛イヤモント
やS’f方品窒化ホウ素は特に優れた高硬度材であるが
高価なために一般使用には適さない欠点がある。これに
対し、アルミナは比較的安価てケ、Lあるが、性能的に
今一つ十分とは言、えない。
やS’f方品窒化ホウ素は特に優れた高硬度材であるが
高価なために一般使用には適さない欠点がある。これに
対し、アルミナは比較的安価てケ、Lあるが、性能的に
今一つ十分とは言、えない。
本発明者等は、上記実情に鑑み、安価にして一アルミナ
以1.の或はり゛イヤモンドと遜色のない性能の高硬産
月、就中、研削研摩用に好適な高硬席料をlit、l、
供すべく鋭意検討した結果、次の知μ を 得 プこ
。
以1.の或はり゛イヤモンドと遜色のない性能の高硬産
月、就中、研削研摩用に好適な高硬席料をlit、l、
供すべく鋭意検討した結果、次の知μ を 得 プこ
。
すなわち、高硬度材の研削速度は、基本的には(1σj
度の大小によって異なるのであるが、結晶も 構造によって萎影響を受け、多結晶構造よりなる粒Hよ
、ダイヤモンド程の超高硬度でなくても結晶fh、 f
’−の微破砕によって、いわゆる自性発カ性が発揮され
、これが切れ刃の摩耗による研削速度の低ト−を十分補
って高い研削能力を発揮し得る。しかしながら、多結晶
体粒子が単一成分より構成されている場合には、当該成
分は高い硬度の反面に脆いが故に特に超高硬度4A料を
研削するような場合に大破砕を惹起し易く、その結果、
前記した自性発刃性が十分に発揮し得ないことがある。
度の大小によって異なるのであるが、結晶も 構造によって萎影響を受け、多結晶構造よりなる粒Hよ
、ダイヤモンド程の超高硬度でなくても結晶fh、 f
’−の微破砕によって、いわゆる自性発カ性が発揮され
、これが切れ刃の摩耗による研削速度の低ト−を十分補
って高い研削能力を発揮し得る。しかしながら、多結晶
体粒子が単一成分より構成されている場合には、当該成
分は高い硬度の反面に脆いが故に特に超高硬度4A料を
研削するような場合に大破砕を惹起し易く、その結果、
前記した自性発刃性が十分に発揮し得ないことがある。
本発明は、かかる知見に基き達成されたもの硬度の高い
第1の化合物と、該第1の化合物より靭性の大きい第2
の化合物とより構成さJl、常温におけるビッカース硬
度が;1..00θ1<g/ mm 2以上で目つ相対
密度がgo%以七の複合多結晶体粒子からなることを特
徴とする高硬度材に存する。
第1の化合物と、該第1の化合物より靭性の大きい第2
の化合物とより構成さJl、常温におけるビッカース硬
度が;1..00θ1<g/ mm 2以上で目つ相対
密度がgo%以七の複合多結晶体粒子からなることを特
徴とする高硬度材に存する。
以F、本発明の詳細な説明する。
金属化合物としては、各種のものが使用し+<するが通
常は遷移金属の化合物が用いられる。斗だ、半金属とし
てはホウ素、ケイ素等が挙げられる。これらの金属およ
び半金属ニ11、炭化物、窒化物、硼化物又は酸化物と
して用いられ、いずれの化合物も一般的に硬度の高いも
のである。
常は遷移金属の化合物が用いられる。斗だ、半金属とし
てはホウ素、ケイ素等が挙げられる。これらの金属およ
び半金属ニ11、炭化物、窒化物、硼化物又は酸化物と
して用いられ、いずれの化合物も一般的に硬度の高いも
のである。
本発明の高硬産月は、上記の化合物の中から、(i14
1f[の高い第1の化合物を該第1の化合物より靭性の
大きい第2の化合物とを組合せて使用することを必須の
要件とする。
1f[の高い第1の化合物を該第1の化合物より靭性の
大きい第2の化合物とを組合せて使用することを必須の
要件とする。
化合物の(硬度は、例えば、頂角/3乙0のダイヤモン
ドピラミッドを試片に押し込み、押型面に働く平均圧力
を測定し、この測定値(kg/mm2)を硬度とするビ
ッカース硬度によって決定することができ、また、靭性
(牡、例えば、粒状の高(ljlj度拐を産月トミル中
に入れ、被削材と共に一定時間回転した後、高硬度材の
破砕率を求め、こ11を・靭性とするボットミル試験法
によって測定することができる。
ドピラミッドを試片に押し込み、押型面に働く平均圧力
を測定し、この測定値(kg/mm2)を硬度とするビ
ッカース硬度によって決定することができ、また、靭性
(牡、例えば、粒状の高(ljlj度拐を産月トミル中
に入れ、被削材と共に一定時間回転した後、高硬度材の
破砕率を求め、こ11を・靭性とするボットミル試験法
によって測定することができる。
1、かして、高硬度および高・靭性を達成する第1及び
第ユの化合物の組合せは、任意に選択することができる
が、第1の化合物が炭化ホウ素であり、第コの化合物が
炭化ケイ素の組合せは最も好ましい絹合せである。
第ユの化合物の組合せは、任意に選択することができる
が、第1の化合物が炭化ホウ素であり、第コの化合物が
炭化ケイ素の組合せは最も好ましい絹合せである。
本発明の高硬度材は、このような第1、第コの化合物の
多結晶体粒子よりなる。
多結晶体粒子よりなる。
しかして、両者の割合は、広い範囲から選手ぷことかで
き、第1の化合物の割合を/〜99重ν係とすることが
できるが、S〜9!;重IW%の範囲とするのがよい。
き、第1の化合物の割合を/〜99重ν係とすることが
できるが、S〜9!;重IW%の範囲とするのがよい。
」1記のような複合多結晶体は、第1及び第2の化合物
の混合物を公知の焼結法によって容易に得ることができ
るが、炭化ホウ素と炭化ケイ素の組合せのように共晶体
となり得るものの場合には、共晶反応を利用するのがI
r芥しい。
の混合物を公知の焼結法によって容易に得ることができ
るが、炭化ホウ素と炭化ケイ素の組合せのように共晶体
となり得るものの場合には、共晶反応を利用するのがI
r芥しい。
すなわち、本発明の高硬度材は、多結晶構造の微破砕に
よる自性発刃性を利用するものであるから、多結晶構造
を構成する結晶粒子(グし/るが、共晶反応を利用すれ
ば、焼結法に比1−7結晶粒子が容易に微細化されるの
である。
よる自性発刃性を利用するものであるから、多結晶構造
を構成する結晶粒子(グし/るが、共晶反応を利用すれ
ば、焼結法に比1−7結晶粒子が容易に微細化されるの
である。
例えば、炭化ホウ素(134C)と炭化ケイ素(S]C
)の系では、B4Cの鼠が7θ重1fr、 % (−1
近の組成において共融点をもつことが知られておリ、従
って、B4CとS i、 Cの7o :3o (重隈比
)の混合物を共融点以上に加熱して冷却すれば、共晶合
金に類似した共晶組織からなる複合多結晶体を得ること
がてきる。捷た、B4CとSiCの…比を変えて共晶組
成よりもSiCに富む組成にすわば、加熱後の冷却過程
で析出したSICの粒子間を共晶組織て結合した複合多
結晶体を得ることができる。同様に、84Gに沖1む組
成にすれば、析出した[34Cの杓r−間を共晶組織で
結合した複合多結晶体を得ることができる。
)の系では、B4Cの鼠が7θ重1fr、 % (−1
近の組成において共融点をもつことが知られておリ、従
って、B4CとS i、 Cの7o :3o (重隈比
)の混合物を共融点以上に加熱して冷却すれば、共晶合
金に類似した共晶組織からなる複合多結晶体を得ること
がてきる。捷た、B4CとSiCの…比を変えて共晶組
成よりもSiCに富む組成にすわば、加熱後の冷却過程
で析出したSICの粒子間を共晶組織て結合した複合多
結晶体を得ることができる。同様に、84Gに沖1む組
成にすれば、析出した[34Cの杓r−間を共晶組織で
結合した複合多結晶体を得ることができる。
このような共晶組織の複合多結晶体は、極めて微細な結
晶粒子を有し、特に優牙また自性発刀慴を発揮する。
晶粒子を有し、特に優牙また自性発刀慴を発揮する。
本発明の高硬席料は、焼結又は共晶によって(!’)
f’+ f’lた複合多結晶体粒子−よりなるが、該粒
子tl1、常温におけるビッカース硬度が、:z、oo
okg7mm2以1−1a−、r tしくにi 、2
、300kti / 、、 2以上で目。
f’+ f’lた複合多結晶体粒子−よりなるが、該粒
子tl1、常温におけるビッカース硬度が、:z、oo
okg7mm2以1−1a−、r tしくにi 、2
、300kti / 、、 2以上で目。
つ、相Z:1密度がgo係以十−1゛好斗しくは9o係
以1−1史にQf斗しくは約700%であることが心安
である1つ 硬度は、利料が高硬度材となり得るための基本的物性で
あり、従って、これが大きい稈fjf−+しいのである
から、前述の第1及び第2の化合物は、少なくともビッ
ツノース硬度がλ、000kg/mm2以上となるよう
に選択する必要がある。
以1−1史にQf斗しくは約700%であることが心安
である1つ 硬度は、利料が高硬度材となり得るための基本的物性で
あり、従って、これが大きい稈fjf−+しいのである
から、前述の第1及び第2の化合物は、少なくともビッ
ツノース硬度がλ、000kg/mm2以上となるよう
に選択する必要がある。
捷だ、相対密度は、真密度に7:1する嵩密度の6分率
として表示される値であるが、かがるfii’+が上記
範囲より小さい場合は、結晶粒間に存7fする空間(v
oia )による大破砕のため174本発明高硬度拐の
効果は発揮されない。共晶によって得られた複合多結晶
体は、相対密度が約700係であって特に問題ではない
が、焼結によるものの場合−5、焼結条件の強化によっ
て相Z・[密度が上記範囲となるようにする心安がある
。
として表示される値であるが、かがるfii’+が上記
範囲より小さい場合は、結晶粒間に存7fする空間(v
oia )による大破砕のため174本発明高硬度拐の
効果は発揮されない。共晶によって得られた複合多結晶
体は、相対密度が約700係であって特に問題ではない
が、焼結によるものの場合−5、焼結条件の強化によっ
て相Z・[密度が上記範囲となるようにする心安がある
。
以1−説明した複合多結晶粒子よりなる本発明の高硬度
材は、用途に従い適当な大きさの粒状体として使用され
るが、例えば、砥石の場合は50 /1177から3朋
程度、ラッピング川の場合は!; 0 /Zm以下の大
きさとされる。
材は、用途に従い適当な大きさの粒状体として使用され
るが、例えば、砥石の場合は50 /1177から3朋
程度、ラッピング川の場合は!; 0 /Zm以下の大
きさとされる。
次に、本発明の高硬度材の製造方法について説明する。
焼結処lip法による場合d1、適宜選択された第1の
化合物と第λの化合物との混合物を適当な手段によって
加熱する従来公知の方法が採用される。例えば、黒鉛製
の筒状梨型と該筒状梨型の両部:部から内部に充填され
た被処理物を挾み込むように挿入される押圧体兼通電々
極よりなる、!111公昭11/−/、)、gg!i号
公報記載の装置を利用し、該通電々棒を軽圧縮又は11
j圧縮圧力により接触させて通電加熱を行う方法は好ま
しい方法である。
化合物と第λの化合物との混合物を適当な手段によって
加熱する従来公知の方法が採用される。例えば、黒鉛製
の筒状梨型と該筒状梨型の両部:部から内部に充填され
た被処理物を挾み込むように挿入される押圧体兼通電々
極よりなる、!111公昭11/−/、)、gg!i号
公報記載の装置を利用し、該通電々棒を軽圧縮又は11
j圧縮圧力により接触させて通電加熱を行う方法は好ま
しい方法である。
原u物′P↓は、粉末状で或はと、ilを予め成形して
便用することができ、十分な圧力で成形した場合は常り
t焼結でもよい。また、原料物質の粒径シ:[、こJ′
1が小さい程、多結晶構造を構成する結晶粒子が微細化
されるので好ましく、通常は317均粒径/〜50 /
17??好ましくば/〜/θI’m稈度に粉砕して用い
られる。
便用することができ、十分な圧力で成形した場合は常り
t焼結でもよい。また、原料物質の粒径シ:[、こJ′
1が小さい程、多結晶構造を構成する結晶粒子が微細化
されるので好ましく、通常は317均粒径/〜50 /
17??好ましくば/〜/θI’m稈度に粉砕して用い
られる。
焼結条件は、構成成分によっても異なるために一概にd
、云えないが、常圧からgookg/iの圧力、/ 、
o o o’C以十、好捷しくは/、300〜・3.
000℃の温度、数分から数時間の処1411時間の範
囲から適宜選択される。
、云えないが、常圧からgookg/iの圧力、/ 、
o o o’C以十、好捷しくは/、300〜・3.
000℃の温度、数分から数時間の処1411時間の範
囲から適宜選択される。
焼結処J4P後は、生成物を冷却、粉砕し、次いて所望
大きさの粒子を選別することによって本発明の高硬度材
が得られるが、生成物の冷却(1711、結晶成長を抑
制して微結晶よりなる多結晶体を得るために、可及的速
かに行うのが好ましい。
大きさの粒子を選別することによって本発明の高硬度材
が得られるが、生成物の冷却(1711、結晶成長を抑
制して微結晶よりなる多結晶体を得るために、可及的速
かに行うのが好ましい。
次に、共晶法による場合をB4C−8IC糸を例にして
説明する。原料混合物として1.−11、(Fl、lホ
ウ素原料、ケイ素原料および炭素原料の混合物、あるい
は、(b)炭化ホウ素および炭化ケイ素の混合物である
が、具体的には、次の(1)〜(3)の3通り、及びそ
れらを組合せたものが用いら第1る1、(1)炭化ホウ
素と炭化ケイ素の各粉末の混合′吻(2) ホウ素(
■3)とケイ素(S])と炭素の各粉末の混合物。この
場合、炭素としては、通常ツノ−ポンとかグラファイト
等と吋称さ;l]てイルものであれば格別種類を問わず
、例えばノノーホ/ブラックのようなものでも良い。
説明する。原料混合物として1.−11、(Fl、lホ
ウ素原料、ケイ素原料および炭素原料の混合物、あるい
は、(b)炭化ホウ素および炭化ケイ素の混合物である
が、具体的には、次の(1)〜(3)の3通り、及びそ
れらを組合せたものが用いら第1る1、(1)炭化ホウ
素と炭化ケイ素の各粉末の混合′吻(2) ホウ素(
■3)とケイ素(S])と炭素の各粉末の混合物。この
場合、炭素としては、通常ツノ−ポンとかグラファイト
等と吋称さ;l]てイルものであれば格別種類を問わず
、例えばノノーホ/ブラックのようなものでも良い。
(3) 酸化ポウ−1?1(B20.)と酸化ケイ素(
Sin2)と1−記(2)と同様な炭素、そして必要に
応じて分圧「・反応を促進する窒化ホ・り素(BN)な
どの添加′吻の6.1合物。
Sin2)と1−記(2)と同様な炭素、そして必要に
応じて分圧「・反応を促進する窒化ホ・り素(BN)な
どの添加′吻の6.1合物。
原ネI混合物d、共晶法の場合においても、焼糸111
/)′、:の場合と同様に微粉状で使用するのがよく、
各原ネ1物l1j1の使用割合は、1」的とする複合組
織i/(=従って1丁、心、に選ぶことがてきる。
/)′、:の場合と同様に微粉状で使用するのがよく、
各原ネ1物l1j1の使用割合は、1」的とする複合組
織i/(=従って1丁、心、に選ぶことがてきる。
原イ1物″r4の加η(処理は、前述した黒鉛製の筒状
1型を用い−C行うことができ、ス、000℃以ト、l
tfヰしく &、l: 、2,000〜J 、000
”Gて数分から数時間加7〕4することによって行われ
る。斗だ、加l+J(処理ケ1−1li的とする複合組
織によって異なるが、原u物′P1を溶融さぜるか、牛
たに15、液相の(f(1−するような条件で・焼結が
起こるように行う必゛用がある。
1型を用い−C行うことができ、ス、000℃以ト、l
tfヰしく &、l: 、2,000〜J 、000
”Gて数分から数時間加7〕4することによって行われ
る。斗だ、加l+J(処理ケ1−1li的とする複合組
織によって異なるが、原u物′P1を溶融さぜるか、牛
たに15、液相の(f(1−するような条件で・焼結が
起こるように行う必゛用がある。
加熱処IIII後t、11、冷却すilば、その冷却過
程においで1+4t: −sicの複合」(菌体が4J
r出する。
程においで1+4t: −sicの複合」(菌体が4J
r出する。
叙1のよりな゛焼結法又は共晶法て得られた本発明の高
硬度材C土、粒子の大破砕を惹起することなく、多結晶
構造の微破砕による自併発ノーJ (’1を最大限に発
揮し、例えば、高速の(1j[削加−1′f。
硬度材C土、粒子の大破砕を惹起することなく、多結晶
構造の微破砕による自併発ノーJ (’1を最大限に発
揮し、例えば、高速の(1j[削加−1′f。
に極めて有利に使用できる。
以F’、本発明を実施例により史にriYllllに説
明する。
明する。
実施例/
粒径、211tn以上のホウ素粉末700屯園jりIs
。
。
粒径/ 071.、以ドのケイ素粉末39重ボ部および
粒径3 o 1tnt以りの黒鉛粉末//</屯(6)
部を磁製乳鉢中で十分混合した。この混合物中のホウ素
とケイ素の油化はB4CとSiOの駄比に換碧すると、
B4Cが70重叶係でSicが30重−チになる。
粒径3 o 1tnt以りの黒鉛粉末//</屯(6)
部を磁製乳鉢中で十分混合した。この混合物中のホウ素
とケイ素の油化はB4CとSiOの駄比に換碧すると、
B4Cが70重叶係でSicが30重−チになる。
l−記の原料混合物を、黒鉛製1箱状梨型と押1[体兼
通心々極より主として構成された本文記載の装置を用い
て電極による押1f−を行つことなく、)9.2θθパ
C2分1川加熱したのち、冷却して固化物を得た。
通心々極より主として構成された本文記載の装置を用い
て電極による押1f−を行つことなく、)9.2θθパ
C2分1川加熱したのち、冷却して固化物を得た。
次い−C1この固化物を粉砕し、分級して゛1′均杓径
20〜tlq/1mの粒状体よりなる本発明の高 (1
11I 亀、、4′、l を 11ト /こ 、1な
お、l配置化物は、相対密度か10重%、常6情におけ
るビッカース硬度が、)、gooに9/關2てあり、組
織に1、fI′/径2〜J /l ty+のB、Cとs
lcの朴′/rからなる微細な共晶組織であった。
20〜tlq/1mの粒状体よりなる本発明の高 (1
11I 亀、、4′、l を 11ト /こ 、1な
お、l配置化物は、相対密度か10重%、常6情におけ
るビッカース硬度が、)、gooに9/關2てあり、組
織に1、fI′/径2〜J /l ty+のB、Cとs
lcの朴′/rからなる微細な共晶組織であった。
1’、 nl: ())高(jJ’ l114’AO−
,2!; crlをオリーブ油0.k crlてよく練
ってペーストとし、市販の研1ψ機を用イ、次のツノ法
に従ってランビングテスl−ヲ行って仙削ri:;力を
測定したところ1.2.23 m9てあっ/、−1、な
」・・、このときI/、)加■−1而川度に1、約。1
gμm1面1dx、であった。
,2!; crlをオリーブ油0.k crlてよく練
ってペーストとし、市販の研1ψ機を用イ、次のツノ法
に従ってランビングテスl−ヲ行って仙削ri:;力を
測定したところ1.2.23 m9てあっ/、−1、な
」・・、このときI/、)加■−1而川度に1、約。1
gμm1面1dx、であった。
ラップ板II】1転4’Q / g Or、 p、 m
、押しっけ1T−力/ky / crj (1)条件で
に分間、超硬合金(93%WC−5% C(1)のラン
ピングを行い、加工哨゛を研削f車力とする。
、押しっけ1T−力/ky / crj (1)条件で
に分間、超硬合金(93%WC−5% C(1)のラン
ピングを行い、加工哨゛を研削f車力とする。
実施例ノ及び、?
実施例/において、B4CのM″がF表のようにRm5
1x、のラッピングが行われる粒度の研削能を測定し結
果を1;表に示した。
1x、のラッピングが行われる粒度の研削能を測定し結
果を1;表に示した。
実施例グ
原f1混合物として、粒径/ 071m J’ツノの[
34c粉末!i0市哨二部および粒径λ/’ ???以
1・の!′(1に粉0−g /lnv Rmaxのラッ
ピングが71ゎ〕′jるfI′/I乃の渦iyおけるピ
ッカー ス(yJi度カ、? 、’ goo kg/
mm2てあった。斗だ、組織は粒径、2〜J 71+7
1の11.r+とSiCの粒子から々る微細な共晶組織
であり、一部に’ 0 /’ >n、 (7)線状に成
長したsl(]オ′)ンrかlf在していた。
34c粉末!i0市哨二部および粒径λ/’ ???以
1・の!′(1に粉0−g /lnv Rmaxのラッ
ピングが71ゎ〕′jるfI′/I乃の渦iyおけるピ
ッカー ス(yJi度カ、? 、’ goo kg/
mm2てあった。斗だ、組織は粒径、2〜J 71+7
1の11.r+とSiCの粒子から々る微細な共晶組織
であり、一部に’ 0 /’ >n、 (7)線状に成
長したsl(]オ′)ンrかlf在していた。
実施例S
実MD例グにおいて、原料混合物中の1340の量0、
g /1717 Rm axのラッピングが行われる
粒度の研削能力を測定したところ、/ q/ mりであ
った。
g /1717 Rm axのラッピングが行われる
粒度の研削能力を測定したところ、/ q/ mりであ
った。
比較例/
市叫のアルミナ校了について、実施例/と同様にして加
工面粗度約θ、g /J7z Rmaxのラッピングが
行わJ′+る粒度の研削能を測定したところ、/ 3冒
ノノタてあつ人−9 比較例ス 粒径lI’/’ !’+++以[のアルミニウム粉末1
00中M部と粒径’ /’+lZ 、I2)、下のホウ
素粉末pgo市トd部および粒?イ3゛θIt 7?+
以ドの黒鉛粉末g9重11部よりなる原料混合物を実施
例/の装置を使用して’ 00ki9 / cn’tに
加圧しながら2.:)、0θ’cで70分間加熱したの
ち冷却してΔeB、2C2よりなる焼結体を得た。
工面粗度約θ、g /J7z Rmaxのラッピングが
行わJ′+る粒度の研削能を測定したところ、/ 3冒
ノノタてあつ人−9 比較例ス 粒径lI’/’ !’+++以[のアルミニウム粉末1
00中M部と粒径’ /’+lZ 、I2)、下のホウ
素粉末pgo市トd部および粒?イ3゛θIt 7?+
以ドの黒鉛粉末g9重11部よりなる原料混合物を実施
例/の装置を使用して’ 00ki9 / cn’tに
加圧しながら2.:)、0θ’cで70分間加熱したの
ち冷却してΔeB、2C2よりなる焼結体を得た。
次いで、この焼結体を粉砕、分級した後、〜7実!崩例
/と同様(、でして加工面和度約。、 g 11 )1
1 Rm改Xのラッピングが行われる粒度のω(削能カ
を測定したところ、/ 59 +11.!、lであっ/
こ。
/と同様(、でして加工面和度約。、 g 11 )1
1 Rm改Xのラッピングが行われる粒度のω(削能カ
を測定したところ、/ 59 +11.!、lであっ/
こ。
なお、本高硬席料cJ2、相χ;1密度が700係、常
v#A Kおけるビッツノースtmp+亀が、、? 、
300 kg / rnm ’であり、約/θμmの
微結晶よりなる多結晶体であった。
v#A Kおけるビッツノースtmp+亀が、、? 、
300 kg / rnm ’であり、約/θμmの
微結晶よりなる多結晶体であった。
出 願 人 沫式会叶井−1−ジャパックス研4に
所三菱化成工業1未式会は 代 理 人 弁理士 長谷用 (ほか7名)
所三菱化成工業1未式会は 代 理 人 弁理士 長谷用 (ほか7名)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1) 金属−礼しく &:l−半金属の炭化物、窒
化物、硼化物又←(、酸化物の群から選ばれた、硬度の
高い第1の化合物と該第1の化合物より靭性の大きい第
スの化合′吻とより構成され、常温におけるビッカース
硬度がr、 、 ooo kg / 開2以1て11つ
相χ・を密度がg0係以−1−の複合多結晶体オ′◇r
からなることを特徴とする高硬度材。 (2) 金属が遷移金属であることを特徴とする特i
、′1請求の範囲第1頂記載の高硬度材。 (3) 甲金属がホウ素又はケイ素であることを特f?
’lとする11’4許請求の範囲第1頂記載の高硬度(
」。 (4)複合多結晶体杓子が焼結粒イであることを!1す
徴とする特許請求の範囲第7項、第2項又は第3項記載
の高硬度材。 (5)第7の化合物の階が第1の化合物、第2の化合物
の総量に対して/〜qq重吊チであることを特徴とする
特許請求の範囲第1項がら第7項のいずれかに記載の高
硬度イJ。 (6)第7の化合物が炭化ホウ素であり、第2の化合物
が炭化ケイ素である特許請求の範Iノl ;ff’/項
、第9項又は第S項記載の高硬度材4゜(7)複合多結
晶体粒子が炭化ホウ素および炭化ケイ素の共晶体である
ことを特徴とする特ハ′I請求の範囲第6項記載の高硬
度材。 (8)ホウ素原料、ケイ素原料お」=び炭素原料の混合
物又は炭化ホウ素と炭化ケイ素との混合物を溶融させる
が、またに11、液相の存在するような条件で焼結した
後、冷却、粉砕することを′;¥徴とする高硬度材の製
造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57104565A JPS58223661A (ja) | 1982-06-17 | 1982-06-17 | 高硬度材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57104565A JPS58223661A (ja) | 1982-06-17 | 1982-06-17 | 高硬度材およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58223661A true JPS58223661A (ja) | 1983-12-26 |
JPH0328388B2 JPH0328388B2 (ja) | 1991-04-18 |
Family
ID=14383973
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57104565A Granted JPS58223661A (ja) | 1982-06-17 | 1982-06-17 | 高硬度材およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58223661A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4788167A (en) * | 1986-11-20 | 1988-11-29 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Aluminum nitride/aluminum oxynitride/group IVB metal nitride abrasive particles derived from a sol-gel process |
CN115010496A (zh) * | 2022-07-04 | 2022-09-06 | 东北大学 | 一种性能可控的b4c-金刚石复合材料的制备方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP4112957A1 (en) | 2021-06-28 | 2023-01-04 | Université catholique de Louvain | Electric machine with an electromagnetic bearing |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5383189A (en) * | 1976-12-28 | 1978-07-22 | Nagoya Elastic Grinding Wheel | Sintered grind stone and method of manufacturing thereof |
-
1982
- 1982-06-17 JP JP57104565A patent/JPS58223661A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5383189A (en) * | 1976-12-28 | 1978-07-22 | Nagoya Elastic Grinding Wheel | Sintered grind stone and method of manufacturing thereof |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4788167A (en) * | 1986-11-20 | 1988-11-29 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Aluminum nitride/aluminum oxynitride/group IVB metal nitride abrasive particles derived from a sol-gel process |
CN115010496A (zh) * | 2022-07-04 | 2022-09-06 | 东北大学 | 一种性能可控的b4c-金刚石复合材料的制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0328388B2 (ja) | 1991-04-18 |
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